JPS62214850A - 大型鋼塊の下注ぎ造塊方法 - Google Patents
大型鋼塊の下注ぎ造塊方法Info
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- JPS62214850A JPS62214850A JP5901986A JP5901986A JPS62214850A JP S62214850 A JPS62214850 A JP S62214850A JP 5901986 A JP5901986 A JP 5901986A JP 5901986 A JP5901986 A JP 5901986A JP S62214850 A JPS62214850 A JP S62214850A
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は大型鋼塊の下注ぎ造塊方法に係り、特に自己破
断による湯道切断方法に関する。
断による湯道切断方法に関する。
従来の鋳造後の湯道の切断方法について説明する。第4
図はクレーン吊上方式を示し、本定盤2.2重定盤4上
に鋳型6が載置され、準入管8、昇り湯道10を経て溶
鋼を注入し鋼塊12が造塊される。昇り湯道10を切断
するには鋳込後、クレーン14でワイヤー、吊具16を
介して鋳型6の片側を吊上げるのであるが、クレーンに
作用する力は 棒(鋳型重量+鋼塊重量)十島道を切断する力となりワ
イヤー、吊具16はこれに耐える容量が必要である。一
方2重定盤4の自重もある程度を確保する必要がある。
図はクレーン吊上方式を示し、本定盤2.2重定盤4上
に鋳型6が載置され、準入管8、昇り湯道10を経て溶
鋼を注入し鋼塊12が造塊される。昇り湯道10を切断
するには鋳込後、クレーン14でワイヤー、吊具16を
介して鋳型6の片側を吊上げるのであるが、クレーンに
作用する力は 棒(鋳型重量+鋼塊重量)十島道を切断する力となりワ
イヤー、吊具16はこれに耐える容量が必要である。一
方2重定盤4の自重もある程度を確保する必要がある。
また、鋳型6にワイヤー、吊具16を玉掛けするのは高
熱雰囲気下マ険な作業である。
熱雰囲気下マ険な作業である。
第5図は鋳型6と2重定盤4の間にジヤツキ18を設置
し湯道10を切断する方式を示しているが、ジヤツキ1
8の耐熱性の問題から鋳込前にセットすることができず
、鋳込後の高熱雰囲気下のジヤツキ18のセットに問題
がある。
し湯道10を切断する方式を示しているが、ジヤツキ1
8の耐熱性の問題から鋳込前にセットすることができず
、鋳込後の高熱雰囲気下のジヤツキ18のセットに問題
がある。
次に第6図は実開昭53−146710に開示された技
術で2重定盤4と本定盤2との間に3重スライディング
ノズル20を設置するもので、セツティングに難があり
大型鋼塊では使用されていない。
術で2重定盤4と本定盤2との間に3重スライディング
ノズル20を設置するもので、セツティングに難があり
大型鋼塊では使用されていない。
また、第7図は実開昭53−102921に開示され、
2重定盤4の内部に高周波コイル21を埋め込み、湯道
10の凝固後高周波コイル21に通電し溶断せんとする
ものである。この場合、コイル21を冷却するのに水を
使用する機構なので、万−水冷部に溶鋼が侵入すると爆
発の危険性がある。
2重定盤4の内部に高周波コイル21を埋め込み、湯道
10の凝固後高周波コイル21に通電し溶断せんとする
ものである。この場合、コイル21を冷却するのに水を
使用する機構なので、万−水冷部に溶鋼が侵入すると爆
発の危険性がある。
従来の湯道切断方法は上記の如く外力を使用するか、あ
るいは装置のセツティングに高熱作業を必要とするか、
高熱に対する配慮が掛けると水蒸気爆発の危険性がある
等の問題点があった。
るいは装置のセツティングに高熱作業を必要とするか、
高熱に対する配慮が掛けると水蒸気爆発の危険性がある
等の問題点があった。
本発明の目的は、上記従来技術の外力の使用、複雑な装
置、高熱作業あるいは水蒸気爆発の危険性等の問題点を
解決し、凝固収縮の自然力を利用して湯道を切断できる
大型鋼塊の下注ぎ造塊方法を提供するにある。
置、高熱作業あるいは水蒸気爆発の危険性等の問題点を
解決し、凝固収縮の自然力を利用して湯道を切断できる
大型鋼塊の下注ぎ造塊方法を提供するにある。
〔問題点を解決するための手段および作用〕本発明の上
記の目的は次の2発明によって達成される。第1発明の
要旨とするところは次の如くである。すなわち、本定盤
および2重定盤を使用し、鋳造後の凝固収縮により前記
2重定盤の昇り湯道を自己破断する大型鋼塊の下注ぎ造
塊方法において、前記211!定盤の昇り湯道にナイフ
ェツジ状の円周突起を有する湯道れんがを使用すること
を特徴とする大型鋼塊の下注ぎ造塊方法である。
記の目的は次の2発明によって達成される。第1発明の
要旨とするところは次の如くである。すなわち、本定盤
および2重定盤を使用し、鋳造後の凝固収縮により前記
2重定盤の昇り湯道を自己破断する大型鋼塊の下注ぎ造
塊方法において、前記211!定盤の昇り湯道にナイフ
ェツジ状の円周突起を有する湯道れんがを使用すること
を特徴とする大型鋼塊の下注ぎ造塊方法である。
第2発明の要旨とするところは次の如(である。
すなわち、本定盤および2重定盤を使用し、鋳造後の凝
固収縮により前記2重定盤の昇り湯道を自己破断する大
型鋼塊の下注ぎ造塊方法において、前記2重定盤の厚さ
を鋳造後の凝固収縮により昇り湯道が自己破断する厚さ
とすることを特徴とする大型鋼塊の下注ぎ造塊方法であ
る。
固収縮により前記2重定盤の昇り湯道を自己破断する大
型鋼塊の下注ぎ造塊方法において、前記2重定盤の厚さ
を鋳造後の凝固収縮により昇り湯道が自己破断する厚さ
とすることを特徴とする大型鋼塊の下注ぎ造塊方法であ
る。
本発明者は湯道の凝固収縮に着目した。すなわち、2重
定盤の温度変化に伴う垂直方向の収縮量と湯道れんがの
垂直方向の収縮量を把握し、昇り湯道の凝固収縮量が(
21i定盤の収縮量+湯道れんがの収縮量)を越えた時
点から湯道に歪(引張り)を生ずる。本発明は凝固進行
に伴うこの引張り歪を利用して湯道を切断するのである
。
定盤の温度変化に伴う垂直方向の収縮量と湯道れんがの
垂直方向の収縮量を把握し、昇り湯道の凝固収縮量が(
21i定盤の収縮量+湯道れんがの収縮量)を越えた時
点から湯道に歪(引張り)を生ずる。本発明は凝固進行
に伴うこの引張り歪を利用して湯道を切断するのである
。
これらの凝固に伴う歪を計算して第1表に示した。すな
わち、第3図に示す如(1600℃の溶鋼を鋳造した時
の昇bvk道10の高さをり、2重定盤4の厚さをa、
水平湯道れんが22の天井部の厚さbとし、常温の場合
のそれぞれを l、/、a′、b′で表示した。第1表
から昇り湯道10の高さLが高くなるほど、湯道収縮に
よる歪量が増加することがわかる。
わち、第3図に示す如(1600℃の溶鋼を鋳造した時
の昇bvk道10の高さをり、2重定盤4の厚さをa、
水平湯道れんが22の天井部の厚さbとし、常温の場合
のそれぞれを l、/、a′、b′で表示した。第1表
から昇り湯道10の高さLが高くなるほど、湯道収縮に
よる歪量が増加することがわかる。
次に本発明の詳細を実施例により説明する。第1発明を
第1図および第2図により説明する。2重定盤4の昇り
湯道10に第2図の拡大図で示す如きナイフェツジ状の
円周突起24を有する昇湯道れんが26を使用した。従
って第1図に図示の装置で鋳造すると、昇り湯道10は
円周状の切欠きを有しているので、凝固収縮に際しわず
かな収縮歪で応用集中により昇り湯道10を自己破断す
ることができる。
第1図および第2図により説明する。2重定盤4の昇り
湯道10に第2図の拡大図で示す如きナイフェツジ状の
円周突起24を有する昇湯道れんが26を使用した。従
って第1図に図示の装置で鋳造すると、昇り湯道10は
円周状の切欠きを有しているので、凝固収縮に際しわず
かな収縮歪で応用集中により昇り湯道10を自己破断す
ることができる。
第2図に示した昇り湯道10の径D = 100 m、
円周突起24の径d=70mmの昇り湯道れんが26を
使用し、鋳造時の昇り湯道10の高さL=500m+の
実施例では、第1表に示す如く歪量=3.0m、歪率=
0.61であるが、昇り湯道10は円周切欠きを有して
いるので、上記の如き僅小な歪量でも凝固収縮により円
周切欠き(任おいて自己破断することができた。
円周突起24の径d=70mmの昇り湯道れんが26を
使用し、鋳造時の昇り湯道10の高さL=500m+の
実施例では、第1表に示す如く歪量=3.0m、歪率=
0.61であるが、昇り湯道10は円周切欠きを有して
いるので、上記の如き僅小な歪量でも凝固収縮により円
周切欠き(任おいて自己破断することができた。
次に第2発明について説明する。第2発明は昇#)湯道
10はストレートであり、前記の昇り湯道の凝固収縮量
と(2重定盤の収縮量+湯道れんがの収縮量)との両者
の差から発生する引張歪量が昇り湯道10の破断力より
も大でなければならぬ。
10はストレートであり、前記の昇り湯道の凝固収縮量
と(2重定盤の収縮量+湯道れんがの収縮量)との両者
の差から発生する引張歪量が昇り湯道10の破断力より
も大でなければならぬ。
従って自己破断するためには2重定盤4の厚みをある限
定以上としなければならぬ。第1表には2重定盤4の厚
みを変化した場合の歪み量が計算しであるが、第1表に
おいて昇り湯道径I)−100−で鋳造時の昇り湯道の
高さLが1800m。
定以上としなければならぬ。第1表には2重定盤4の厚
みを変化した場合の歪み量が計算しであるが、第1表に
おいて昇り湯道径I)−100−で鋳造時の昇り湯道の
高さLが1800m。
1900″閣、2000+mの3つの場合においてのみ
、昇り湯道10は凝固収縮により自己破断することがで
きた。従って昇り湯道径D=100鵬の場合は昇り湯道
10の高さしを1800m以上となる如く2重定盤2の
厚みを調整することによって湯道の自己破断ができる。
、昇り湯道10は凝固収縮により自己破断することがで
きた。従って昇り湯道径D=100鵬の場合は昇り湯道
10の高さしを1800m以上となる如く2重定盤2の
厚みを調整することによって湯道の自己破断ができる。
本発明は上記実施例からも明らかな如く、昇り湯道に円
周切欠きを設けるか、あるいは2重定盤の厚みを調整し
昇り湯道の長さを限定することにより、凝固収縮を利用
して昇り湯道を自己破断し、きわめて簡単な装置および
操作で湯道の切断が可能となり、実用的価値は大きい。
周切欠きを設けるか、あるいは2重定盤の厚みを調整し
昇り湯道の長さを限定することにより、凝固収縮を利用
して昇り湯道を自己破断し、きわめて簡単な装置および
操作で湯道の切断が可能となり、実用的価値は大きい。
第1図は本発明実施例を示す鋳造装置の断面図、第2図
は円周突起を示す第1図の部分拡大図、第3図は昇り湯
道付近の寸法符号を示す断面図、第4図〜第7図はいず
れも従来の湯道切断方法を示す断面図である。 2・・・本定盤 4・・・2重定盤6・・・
鋳型 10・・・昇り湯道12・・・鋼塊
24・・・円周突起26・・・昇り湯道れん
が
は円周突起を示す第1図の部分拡大図、第3図は昇り湯
道付近の寸法符号を示す断面図、第4図〜第7図はいず
れも従来の湯道切断方法を示す断面図である。 2・・・本定盤 4・・・2重定盤6・・・
鋳型 10・・・昇り湯道12・・・鋼塊
24・・・円周突起26・・・昇り湯道れん
が
Claims (2)
- (1)本定盤および2重定盤を使用し、鋳造後の凝固収
縮により前記2重定盤の昇り湯道を自己破断する大型鋼
塊の下注ぎ造塊方法において、前記2重定盤の昇り湯道
にナイフエッジ状の円周突起を有する湯道れんがを使用
することを特徴とする大型鋼塊の下注ぎ造塊方法。 - (2)本定盤および2重定盤を使用し、鋳造後の凝固収
縮により前記2重定盤の昇り湯道を自己破断する大型鋼
塊の下注ぎ造塊方法において、前記2重定盤の厚さを鋳
造後の凝固収縮により昇り湯道が自己破断する厚さとす
ることを特徴とする大型鋼塊の下注ぎ造塊方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5901986A JPS62214850A (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | 大型鋼塊の下注ぎ造塊方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP5901986A JPS62214850A (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | 大型鋼塊の下注ぎ造塊方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62214850A true JPS62214850A (ja) | 1987-09-21 |
Family
ID=13101155
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP5901986A Pending JPS62214850A (ja) | 1986-03-17 | 1986-03-17 | 大型鋼塊の下注ぎ造塊方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62214850A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102886501A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-01-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种宽厚板轧机用宽厚板坯高效制备工装和制备方法 |
CN109079111A (zh) * | 2018-09-14 | 2018-12-25 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种模铸用模具及基于该模具的拉断工艺 |
-
1986
- 1986-03-17 JP JP5901986A patent/JPS62214850A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102886501A (zh) * | 2012-10-09 | 2013-01-23 | 中国科学院金属研究所 | 一种宽厚板轧机用宽厚板坯高效制备工装和制备方法 |
CN102886501B (zh) * | 2012-10-09 | 2014-07-02 | 中国科学院金属研究所 | 一种宽厚板轧机用宽厚板坯高效制备工装和制备方法 |
CN109079111A (zh) * | 2018-09-14 | 2018-12-25 | 中航上大高温合金材料有限公司 | 一种模铸用模具及基于该模具的拉断工艺 |
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