JPS62207853A - 発熱抵抗体 - Google Patents
発熱抵抗体Info
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- JPS62207853A JPS62207853A JP61047438A JP4743886A JPS62207853A JP S62207853 A JPS62207853 A JP S62207853A JP 61047438 A JP61047438 A JP 61047438A JP 4743886 A JP4743886 A JP 4743886A JP S62207853 A JPS62207853 A JP S62207853A
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Links
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Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、複写機のヒートロールあるいはポット、ジャ
ー等の加熱装りとして使用する発熱抵抗体に関する。
ー等の加熱装りとして使用する発熱抵抗体に関する。
従来の技術
従来の発熱抵抗体としては、複写機のヒートロールの芯
体外周にアルミナとニッケル、クロム等の合金をプラズ
マ溶射して形成したものが知られている。ヒートロール
等に使用する発熱抵抗体は、温度上昇を早める為には昇
温開始から終了まで同一電圧がかかる。このように同一
電圧をかける場合には抵抗値の温度係数が小さいこと、
すなわち抵抗体温度により比抵抗が変らないものが望ま
しく、このような条件を満足するにはプラズマ溶射の溶
射距離を一定に保つなど特別な工夫が必要であった。
体外周にアルミナとニッケル、クロム等の合金をプラズ
マ溶射して形成したものが知られている。ヒートロール
等に使用する発熱抵抗体は、温度上昇を早める為には昇
温開始から終了まで同一電圧がかかる。このように同一
電圧をかける場合には抵抗値の温度係数が小さいこと、
すなわち抵抗体温度により比抵抗が変らないものが望ま
しく、このような条件を満足するにはプラズマ溶射の溶
射距離を一定に保つなど特別な工夫が必要であった。
発明が解決しようとする問題点
従来のように、発熱抵抗体の材料がアルミナとニッケル
、クロム等の混合物からなるものは、ニッケル、クロム
等とアルミナの抵抗値の差が大きく溶射の状況により比
抵抗に差が生じ、比抵抗の安定した発熱抵抗体が得られ
なかった。
、クロム等の混合物からなるものは、ニッケル、クロム
等とアルミナの抵抗値の差が大きく溶射の状況により比
抵抗に差が生じ、比抵抗の安定した発熱抵抗体が得られ
なかった。
抵抗をＲ１発熱抵抗体の断面積と、長さをそれぞれＡ、
Ｌとすると、比抵抗ρとの間には次の関係がある。
Ｌとすると、比抵抗ρとの間には次の関係がある。
Ｒ＝ ρ Ｌ／Ａ
そして複写機のヒートロールとして所定のＲとするには
、ρは通常的０．０１〜１．０Ω＊Ｃ＋Ｓが望ましい、
しかし、プラズマ溶射する場合、円筒状芯体の全体に均
一の溶射条件を保つことは困難であり、前記のように比
抵抗の安定したものを得るのは容易でなかった。
、ρは通常的０．０１〜１．０Ω＊Ｃ＋Ｓが望ましい、
しかし、プラズマ溶射する場合、円筒状芯体の全体に均
一の溶射条件を保つことは困難であり、前記のように比
抵抗の安定したものを得るのは容易でなかった。
問題点を解決するための手段
本発明の発熱抵抗体は、ペロブスカイト型構造を有する
酸化物をプラズマ溶射して、比抵抗（Ω争ｃｍ）が０．
０１〜１．０となるように形成される。
酸化物をプラズマ溶射して、比抵抗（Ω争ｃｍ）が０．
０１〜１．０となるように形成される。
ＡＢＯｚの化学式を持つペロブスカイト型構造の原料と
しては、Ａが３価の希土類元素あるいは２価のアルカリ
土類金属、Ｂが遷移金属である化合物が該当する０例え
ば、Ｙ ＦｅＯ１、ＧｄＦｅ０ ｚ、ＣａＭｎ０ ｚに
なるようなＹ２０３ 、 Ｆｅ２０） 、 Ｇｄ２０ｙ
、 Ｃａｂ、Ｍｎ２０ｘやＭｎＯなどの原料、あるい
は加熱によりペロブスカイト型構造の酸化物になる原料
を使用してもよい、しかし電、プラズマ溶射による原料
の流動性、装とに対する耐食性又は対環境性を考えた場
合には酸化物として用いるのが最も望ましい、なお、プ
ラズマ溶射後の抵抗体は、比抵抗をコントロールするた
めにペロブスカイト型構造と一部酸化物の混晶体であっ
ても何ら差支えない。
しては、Ａが３価の希土類元素あるいは２価のアルカリ
土類金属、Ｂが遷移金属である化合物が該当する０例え
ば、Ｙ ＦｅＯ１、ＧｄＦｅ０ ｚ、ＣａＭｎ０ ｚに
なるようなＹ２０３ 、 Ｆｅ２０） 、 Ｇｄ２０ｙ
、 Ｃａｂ、Ｍｎ２０ｘやＭｎＯなどの原料、あるい
は加熱によりペロブスカイト型構造の酸化物になる原料
を使用してもよい、しかし電、プラズマ溶射による原料
の流動性、装とに対する耐食性又は対環境性を考えた場
合には酸化物として用いるのが最も望ましい、なお、プ
ラズマ溶射後の抵抗体は、比抵抗をコントロールするた
めにペロブスカイト型構造と一部酸化物の混晶体であっ
ても何ら差支えない。
作用
１記手段の発熱抵抗体に、電極を介して電圧を印加すれ
ば、発熱抵抗体は高温になる。なお、発熱抵抗体が所定
温度になった後は、適宜スイッチで電圧印加が中断され
、所定温度に保つようにして使用される。
ば、発熱抵抗体は高温になる。なお、発熱抵抗体が所定
温度になった後は、適宜スイッチで電圧印加が中断され
、所定温度に保つようにして使用される。
実施例１
本発明の発熱抵抗体を複写機のヒートロールに適用した
実施例を第１因により説明する。
実施例を第１因により説明する。
ペロブスカイト型構造になり得る原料のＹ２Ｏ３とα−
Ｆｅ２０３の混合物を平均粒子径３０ｇｍに製作し、こ
の粒子をプラズマ溶射に使用した。第１図の如く円筒状
芯体１の外周に順次、結合層２、絶縁層３を設けてその
外周に、前記混合物粒子をプラズマ溶射して発熱抵抗体
層４を形成した。
Ｆｅ２０３の混合物を平均粒子径３０ｇｍに製作し、こ
の粒子をプラズマ溶射に使用した。第１図の如く円筒状
芯体１の外周に順次、結合層２、絶縁層３を設けてその
外周に、前記混合物粒子をプラズマ溶射して発熱抵抗体
層４を形成した。
なお発熱抵抗体Ｒ４の直径を３００１、軸方向長さを２
３８■とした。そして発熱抵抗体層４の両端に電極５．
５′を設け、絶縁層を介して最外周に保護層６を設けて
ヒートロールとした。このばあいプラズマ溶射の条件は
、次のように行なった。
３８■とした。そして発熱抵抗体層４の両端に電極５．
５′を設け、絶縁層を介して最外周に保護層６を設けて
ヒートロールとした。このばあいプラズマ溶射の条件は
、次のように行なった。
溶射粉末Ｙ２Ｏ３とα−Ｆｅ２０ｉの混合粉の粒度は１
０〜４４ｇｍ、電圧は７５〜８０Ｖ、電流は５００Ａ、
プラズマガスはＡｒ８０１ ／ ｓｉｎとＨ２１５１／
膳ｉｎの混合ガスを使用した。
０〜４４ｇｍ、電圧は７５〜８０Ｖ、電流は５００Ａ、
プラズマガスはＡｒ８０１ ／ ｓｉｎとＨ２１５１／
膳ｉｎの混合ガスを使用した。
Ｅ記条件でプラズマ溶射を行ない、溶射距離をそれぞれ
１０．１２．１５．１８．２１（ｃｍ）と変えた場合の
比抵抗を測定した。その測定結果は第２図のグラフにＡ
！として示したように、いずれの場合も比抵抗は約０．
０２であって、ヒートロールに使用する発熱抵抗体とし
て望ましいものである。なお、従来例との比較のため、
アルミナ中に６重量％のニッケル、クロムを混入した合
金を使用して従来の発熱抵抗体層を前記実施例と同一の
大きさに作成し、その比抵抗を前記実施例と同一条件で
測定してその結果をｆｆｇ２図に破線で示した。
１０．１２．１５．１８．２１（ｃｍ）と変えた場合の
比抵抗を測定した。その測定結果は第２図のグラフにＡ
！として示したように、いずれの場合も比抵抗は約０．
０２であって、ヒートロールに使用する発熱抵抗体とし
て望ましいものである。なお、従来例との比較のため、
アルミナ中に６重量％のニッケル、クロムを混入した合
金を使用して従来の発熱抵抗体層を前記実施例と同一の
大きさに作成し、その比抵抗を前記実施例と同一条件で
測定してその結果をｆｆｇ２図に破線で示した。
また前記実施例に使用したＹ２０３ とα−Ｆｅ２０３
の代りに、Ｇｄ２０３ トａ−Ｆｅｚ Ｏ３ヲＷＫＮニ
してペロブスカイト型構造となるようにしたもの、およ
び加熱（焼結）によりペロブスカイト型構造の酸化物Ｇ
ｄＦｅ０３となるものをそれぞれプラズマ溶射して発熱
抵抗体層を作成し、前記と同一条件で測定した結果も第
２図にそれぞれＡ２． Ａ３として示した。
の代りに、Ｇｄ２０３ トａ−Ｆｅｚ Ｏ３ヲＷＫＮニ
してペロブスカイト型構造となるようにしたもの、およ
び加熱（焼結）によりペロブスカイト型構造の酸化物Ｇ
ｄＦｅ０３となるものをそれぞれプラズマ溶射して発熱
抵抗体層を作成し、前記と同一条件で測定した結果も第
２図にそれぞれＡ２． Ａ３として示した。
第２図かられかる通り、従来例に比較して、本発明のペ
ロブスカイト型構造となる酸化物原料を使用した方が、
溶射距離が異なっても比抵抗が安定した発熱抵抗体が得
られることがわかる。
ロブスカイト型構造となる酸化物原料を使用した方が、
溶射距離が異なっても比抵抗が安定した発熱抵抗体が得
られることがわかる。
実施例２
ペロブスカイト型構造の素原料としてＣａＯとＭｎＯを
モル比でそれぞれ５０モル％秤量し、ボールミルで混合
し、最後に平均粒子径が３０ＪＬｍになるように造粒し
た。これを第１実施例の条件で円筒芯体にプラズマ溶射
して発熱抵抗体層を作成し、その比抵抗を測定して第２
図に旧として示した。
モル比でそれぞれ５０モル％秤量し、ボールミルで混合
し、最後に平均粒子径が３０ＪＬｍになるように造粒し
た。これを第１実施例の条件で円筒芯体にプラズマ溶射
して発熱抵抗体層を作成し、その比抵抗を測定して第２
図に旧として示した。
また前記：５２実施例の原料ＣａＯとＭｎＯ２を使用し
、１２００℃で２時間空気中で焼結してＣａＭｎ０３と
し、これをプラズマ溶射して発熱抵抗体層を作成し、そ
の比抵抗を同様に測定して第２図に８２として示した。
、１２００℃で２時間空気中で焼結してＣａＭｎ０３と
し、これをプラズマ溶射して発熱抵抗体層を作成し、そ
の比抵抗を同様に測定して第２図に８２として示した。
第２図からペロブスカイト型構造となる原料を使用した
第２実施例の場合も、比抵抗が約０．１３の安定した抵
抗体が得られることがわかる。
第２実施例の場合も、比抵抗が約０．１３の安定した抵
抗体が得られることがわかる。
なお、前記実施例では発熱抵抗体をヒートロールに適用
したものを説明したが、その外、ポット、ジャー等の面
発熱体にも適用できる。
したものを説明したが、その外、ポット、ジャー等の面
発熱体にも適用できる。
発明の効果
以上の通り本発明の発熱抵抗体は、ペロブスカイト型構
造となる原料を使用しているので、プラズマ溶射により
形成する発熱抵抗体の比抵抗が従来例に比較して非常に
安定したものとなる。よって複写機のヒートロールある
いはポット等の発熱部材として使用するのに望ましく、
また温度係数も小さい。
造となる原料を使用しているので、プラズマ溶射により
形成する発熱抵抗体の比抵抗が従来例に比較して非常に
安定したものとなる。よって複写機のヒートロールある
いはポット等の発熱部材として使用するのに望ましく、
また温度係数も小さい。
第１図は本発明の発熱抵抗体を使用したヒートロールの
概略断面図、第２図は溶射距離と比抵抗との関係を示す
グラフである。 １；芯体 ４；発熱抵抗体層５．５°；電極
概略断面図、第２図は溶射距離と比抵抗との関係を示す
グラフである。 １；芯体 ４；発熱抵抗体層５．５°；電極
Claims (3)
- （１）ペロブスカイト型構造となる酸化物原料をプラズ
マ溶射により形成する発熱抵抗体。 - （２）比抵抗が０．０１〜１．０（Ω・ｃｍ）であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の発熱抵抗
体。 - （３）ペロブスカイト型構造となる酸化物原料は、Ｙ＿
２Ｏ＿３とα−Ｆｅ＿２Ｏ＿３の混合物、Ｇｄ＿２Ｏ＿
３とα−Ｆｅ＿２Ｏ＿３の混合物、ＣａＯとＭｎＯの混
合物のうちの１つの混合物である特許請求の範囲第１項
に記載の発熱抵抗体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047438A JPS62207853A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 発熱抵抗体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61047438A JPS62207853A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 発熱抵抗体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62207853A true JPS62207853A (ja) | 1987-09-12 |
Family
ID=12775155
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61047438A Pending JPS62207853A (ja) | 1986-03-06 | 1986-03-06 | 発熱抵抗体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62207853A (ja) |
-
1986
- 1986-03-06 JP JP61047438A patent/JPS62207853A/ja active Pending
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