JPS62186472A - 燃料電池発電プラントの燃料システム制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は、燃料電池（以下、ＦＣと称す。）発電プラン
トの燃料システム制御装置に係り、特に。

燃料改質装置（リフオーマ）で炭化水素を主成分とする
原燃料に水を反応させて水素を主成分とする燃料ガスに
改質し、この燃料ガスを燃料電池に還元剤として供給す
るとともに上記燃料電池より排出された燃料排ガスをリ
フオーマでの改質に必要な熱源として燃焼させるように
した燃料システムにおいて、リフオーマ温度を常に安定
に保持できるようにした制ｍ＋装置に関する。

（発明の技術的背景とその問題点〕 周知のように、ＦＣ発電プラントは、電力を発生するパ
ワーセクションと、水素リッチな燃料ガスを製造してＦ
Ｃに供給する燃料システムと、空気を加圧してＦＣに供
給する空気システムと。

ＦＣの温度を制御する熱管理システムとで構成される。

ところで、ＦＣ発電プラントの燃料システムは。

通常、第６図に示すように、炭化水素を主成分とする原
燃料ガスに水蒸気を加えて水素リッチな燃料ガスに変え
るリフオーマ１と、このリフオーマ１で生成された一酸
化炭素に水蒸気を加えて水素を生成するシフトコンバー
タ２とで構成されている。そして、炭化水素を水素に変
えるリフォーミング反応が吸熱反応であることから１通
常、流調弁３を介してＦＣ４を通過した後の燃料ガス（
以下、ＦＣ燃料排ガスと称す。）をリフオーマバーナ５
へ導き、このＦＣ燃料排ガス中の水素を燃焼させること
によってリフオーマ１での反応に必要な熱量を１ｑるよ
うにしている。また、リフオーマ１の温度制御は、流調
弁３を調節することによって行なっている。

しかしながら、上記のように構成された従来の燃料シス
テムにあっては次のような問題があった。

すなわち、流調弁３を操作した後、リフオーマ１の温度
が安定するまでに要する時間が長り、シかも同じ燃料ガ
ス流層であってもＦＣ燃料排ガス中の水素濃度や残留炭
化水素濃度によって燃焼エネルギが大きく異なるためリ
フオーマ１の温度を一定に保つための制御が非常に困難
であった。−例管温度が大きく振動し、これを整定させ
ることは容易ではない。このような振動は、リフオーマ
反応管に不必要な熱疲労を与え寿命を短くするばかりか
、リフォーミング反応率を不安定にしてＦＣ４への燃料
ガスの供給を阻害し、速い負荷応答を困難にしていた。

〔発明の目的〕

本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、そ
の目的とするところは、リフオーマ反応管温度を常に一
定に保持しつつ燃料ガス流量を速やかに目標値に追従さ
せることができる燃料電池発電プラントの燃料システム
制御装置を提供することにある。

〔発明の概要〕

本発明に係る制御装置は、リフオーマで炭化水素を主成
分とする原燃料に水を反応させて水素を主成分とする燃
料ガスに改質し、この燃料ガスを燃料電池に還元剤とし
て供給するとともに上記燃料電池より排出された燃料排
ガスを上記リフオーマでの改質に必要な熱源として燃焼
させるようにした燃料電池発電プラントの燃料システム
を制御対象にしている。そして、このようなシステムを
制御するために１本発明に係る制御装置は、燃料電池よ
り排出された燃料排ガスをリフオーマで燃焼させるリフ
オーマ主バーナと、燃料供給源に接続されたリフオーマ
補助バーナと、リフオーマ反応管の目標温度と現実の温
度との差から上記リフオーマ反応管の温度を上記目標温
度に保つための補正エネルギを算出する手段と、前記リ
フオーマ反応管の温度から前記リフオーマの改質率を求
める手段と、この手段で求められた改質率および前記燃
＄１電池の負荷電流および上記燃料電池へ供給される燃
料ガスの流量から前記リフオーマ主バーナに供給される
前記燃料排ガスの燃焼エネルギを算出する手段と、前記
リフオーマへ流れ込む前記原燃料の流量および上記リフ
オーマから排出される燃焼排ガス流量およびその温度お
よび前記改質率から上記リフオーマにおける消費エネル
ギを算出する手段と、前記燃焼エネルギと前記消費エネ
ルギとの差から前記リフオーマにおける収支エネルギを
求める手段と、前記補正エネルギと前記収支エネルギと
の差に対応させて前記リフオーマ補助バーナへの燃料供
給量を制御する手段とを設けている。

〔発明の効果〕

上記構成であると、常時、リフオーマの熱バランスを計
算し、これに対応させてリフオーマ補助バーナへの燃料
供給量を制御しているので、ＦＣ燃料排ガスの成分変化
の影響を受けずに安定なリフオーマ温度制御が可能とな
り、リフオーマの温度制卸を著しく容易化できる。また
、リフオーマ温度の制御端としてリフオーマ燃焼室にリ
フオーマ補助バーナを設けるようにしているので、従来
のようにＦＣの上流側に設けた弁で１Ｉ１１制御するも
のとは違って、操作端を動作させてから温度に変化が現
われるまでの時間を短くできる。このため。

速い追従性と高い外乱抑制性とを実現できる。

〔発明の実施例〕

以下２本発明の実施例を図面を参照しながら説明する。

第１図は１本発明の一実施例に係る制御装置を組み込ん
だ燃料電池発電プラントの主要部を示している。

すなわち２図中４１は炭化水素を主成分とする原燃料の
供給端を示し、１２は水蒸気の供給端を示している。各
供給端１１．１２に供給された原燃料および水蒸気は、
配管１３．１４によって導かれ合流された後、リフオー
マ１５のリフオーマ反応管１６へと導かれ、水素を主成
分とする燃料ガスに改質される。リフオーマ反応管１６
から送り出された燃料ガスは１図示しないシフトコンバ
ータおよび流調弁１７を介してＦＣＩ８へ還元剤として
送り込まれる。そして、ＦＣＩ８から排出された燃料排
ガスは配管１９を介してリフオーマ主バーナ２０へと供
給される。一方、供給端１１に供給された原燃料の一部
は、配管２）．流調弁２２を介してリフオーマ補助バー
ナ２３へと供給される。

図中２４はＦＣＩ　８に供給される燃料ガスの流量を測
定するするための流量計を示し、２５はリフオーマ反応
管１６へと流れ込む原燃料の流量を測定するための流量
計を示し、２６はリフオーマ１５の燃焼排ガス流量を測
定するするための流量計を示し、２７はリフオーマ補助
バーナ２３へ供給される原燃料の流量を測定するための
流量計を示し、２８はリフオーマ反応管１６の湿度を測
定するための温度計を示し、２９は燃焼排ガスの温度を
測定するための濃度計を示している。また。

図中３０は負荷要求指令ＬＰに対し、これに対応した燃
料流量を算出し、第２図に示すように燃料流量信号を出
力する燃料流量演算器を示し、この演算器３０の出力は
コントローラ３１へ与えられる。コントローラ３１は、
演算器３０の出力と流量計２４で得られた流量信号Ｆ１
とを比較し、流量信号Ｆ１が演算器３０の出力に一致す
るように流調弁１７の開度を制御するように構成されて
いる。また２図中３２はコントローラを示し、このコン
トローラ３２は流量計２７で得られた流量信号Ｆ４と後
述する補助バーナ出力演算器３３の出力Ｍとを比較し、
流量信号Ｆ４が出力Ｍに一致するように流調弁２２の開
度を制御するよに構成されている。

しかして、流量計２４．２５．２６で得られた流量信号
Ｆｌ　、Ｆ２　、Ｆ！と温度計２８．２９で得られた温
度信号Ｔｉ　、Ｔ２とは補助バーナ出力演算器３３に導
入されている。この補助バーナ出力演算器３３は、リフ
オーマ１５の熱収支を計算し、収支の過不足を加味して
リフオーマ補助バーナ２３への燃料供給量を制御するた
めのものであり、具体的には第３図に示すように構成さ
れている。すなわち、この演算器３３の主要部は大きく
分けて、補正エネルギ演算器３４と、熱収支演算器３５
と、リフオーマ主バーナ２０の出力を推定するバーナ出
力演算器３６と、改質率演算器３７と１割算器３８とで
構成されている。

補正エネルギ演算器３４は、減算器３９を介して、リフ
オーマ反応管１６の目標温度信号ＲＴＴと温度計２８で
得られた実際の温度信号Ｔ１との差信号を導入してＰＩ
演算を行ない、リフオーマ反応管１６を上記目標濃度に
維持するための補正エネルギを演算するためのものであ
る。そして。

この補正エネルギ演算器３４で算出された補正エネルギ
信号Ｇは減算器４０の一方の入力端に導入される。

改質率演算器３７は、リフオーマ１５およびシフトコン
バータで進む１次の（１）式で示す反応の進行割合いを
リフオーマ反応管１６の温度、つまり温度計２８から得
られた温度信号Ｔ１から推定するためのものである。

ＣＨ４＋２Ｈ２０→４Ｈ２＋ＣＯ２・・・（１）この反
応の進行割合い、つまり改質率は、実際には温度の他、
圧力や原燃料（上式はメタンの場合）の流ｌにより異な
るが、ＦＣ発電プラントでは温度以外はほとんど一定条
件と考えてよく、第４図に示すように温度が高いほど改
質率が１に近付く。

したがって、この実施例では温度信号Ｔ１に基づいて改
質率を演算させるようにしている。

バーナ出力演算器３６は、改質率演算器３７で算出され
た改質率Ｘを用いてリフオーマ主バーナ２０での燃焼エ
ネルギを推定するためのものである。すなわち、この演
算器３６は、流量計２４の流量信号Ｆ１と、改質率Ｘと
、負荷？［波信号ｌ　ｏａｄとを導入し９次の（２）式
と（３式とを用いてリフオーマ主バーナ２０に流れ込む
ＦＣ燃料排ガス１１１Ｆ、ｘと、そのエネルギ密度ＥＭ
Ｘとを求め、これから燃焼エネルギを算出している。

Ｆ、、　−Ｆａｎｄ　−ｋｌ　ｘ　Ｌｏａｄ　　　　　
　　−（２）Ｅ□−に２　（Ａ−に３　・Ｆａｎｄ−に
４・Ｅｇ２・Ｌ　Ｏａｄ　）　／　Ｆ　ｘｘ　　　　　
　　　　　−（３但し。

Ｆ、、：ＦＣ燃料排ガス流ｍ　（ｋｇｍｏｌ　／ｈｒ）
Ｅ、Ｘ：ＦＣ燃料排ガス単位体積当りの燃焼エネルギ（
ｋｃａｉ／　ｋｇＩｏｌ　） Ｆａｎｄ：流量計２４で検出された燃料ガス流量（ｋｉ
ｌｌ園ｏｆ　　／ｈｒ） Ｌｏａｄ：ＦＣ負荷電流（Ａ＞ Ａ　　　：Ｃ／Ｄ Ｃ：　　（１−ｘ）Ｅ　　　＋４ｘＥ、。

ｍ４ Ｄ　　　　　：１＋４Ｘ ＥｃＲ４；（−’Ｔ（、の燃焼エネルギ（−２２），８
ｋｃａｌ　／１０１　．１ａｔ１２５℃） Ｅ！！２　；Ｈ２の燃焼エネルギ（−５７，８ｋｃａｌ
／　１ｄｏｌ　。

１ａｔ１２Ｓ℃） Ｘ　　：改質率 に！〜に４；定数 このようにして＊　Ｆｘｘ　　とＥｍｘ　　との積によ
って求められた燃焼エネルギ信号Ｅは熱収支演算器３５
へ導入される。

熱収支演算器３５は、燃焼エネルギ信＠Ｅと。

原燃料流量信号Ｆ２と、排気ガス流量信号Ｆ３と。

排気ガス温度信号Ｔ２と、改質率Ｘとを導入し。

次に示す（４）式〜（７）式を用いてリフオーマ１５に
おける熱収支を計算するためのものである。

Ｑｂ　＝Ｑｙ　−Ｑ冨Ｘ−Ｑｎｐ　　　　　　　　　・
・・（４）Ｑｙ　＝　Ｆｌｒ−Ｅ−ｚ　　　　　　　　
　　　　・・・（５）ＱＲＦ　−ｋｓ　　−Ｆｏ　　−
Ｔ５　　　　　　　　　・・・（６）ＱＲＦ　−Ｅｘｙ
　”　Ｆｚ　　”　Ｘ　　　　　　　　　　”・（７）
但し。

Ｑｂ　；熱収支（ｋｃａｌ／ｈｒ） ＱＦ　；リフオーマ主バーナ出力（ｋｃａｌ／ｈｒ）Ｑ
＊ｘ：排気ガス除熱ｆｉ　（ｋｃａｌ／ｈｒ）Ｑｌ；改
質ガス吸熱ｍ　（ｋｃ’ａｌ／ｈｒ）Ｆｏ　：排気ガス
流１　（ｋｎｏｔ　／ｈｒ）Ｔａ　；排気ガス温度（’
Ｃ） ＥＦＩＦ　；リフオーミング反応による吸熱量（ｋｃａ
ｌ／。

ｋｇｍｏｉ　） Ｆｘ　；原燃料供給１　（ｋｏｉｏｌ　／ｈｒ）ｋｓ　
；定数（ｋｃａｌ／ｋｇａ＋ｏｌ　−”Ｃ）このように
して、熱収支演算器３５で求められた熱収支信号ト（は
減拝８４０の他方の入力端に導入される。そして、上記
減算器４０の出力は割算器３８に導入される。この割算
器３８は、減韓器４０の出力信号Ｙをあらかじめ判明し
ている原燃料の単位＊ｍあたありの燃焼エネルギＪで除
した信号Ｍを出力する。そしてこの信号Ｍが、コントロ
ーラ３２へ流量制御信号として与えられる。したがって
、リフオーマ補助バーナ２３には、常に。

リフオーマ反応管１６の温度を一定に維持するに必要な
量の燃料が供給されることになる。

このように、リフオーマ補助バーナ２３を設けるととも
にリフオーマ１５の熱収支を求め、この熱収支を加味し
てリフオーマ補助バーナ２３への燃料供給發を制御する
ようしている。このため。

この燃料系は急激な負荷要求に対しても迅速に応答する
ことができ、しかもリフオーマ１５の温度の乱れを僅か
に抑えることができる。第５図は。

この制御装置を使って実際に制御したときの様子を示す
ものである。この図から分るように、速い燃料流の応答
を実現できる。また、リフオーマ反応管１６の温度を安
定させることができるので。

リフオーマ反応管１６の熱疲労も防ぐことができ。

大幅に寿命を延ばすことができるので、結局、前述した
効果を発揮させることができる。

第６図は１本発明の別の実施例をブロック的に示すもの
である。

同図において１０１はリフオーマであり、内部に改質触
媒層が設けられたリフオーマ反応管の内側に水蒸気が混
合された原燃料としてのメタンを導入すると共に、上記
リフオーマ反応管の外側に燃焼用燃料および燃焼用空気
を燃焼室のりフォーマ主バーナ１０７．リフオーマ補助
バーナ１０８で燃焼して得られた高温燃焼ガスを流通さ
せることにより、水素を多く含んだ改質ガスを生成する
ものである。また、１０３は前述と同様の機能を有する
変成器、１０４はこの変成器１０３で得られたガスを燃
料ガスとして燃料極にまた空気等の酸化剤ガスを酸化剤
極に夫々導入し、このとき起こる電気化学的反応により
両１１ｆｌ１８１から電気エネルギーを取出す燃料電池
である。そして、上記リフオーマ１０１の燃焼室内のリ
フオーマ主バーナ１０７には上記燃料電池１０４の燃Ｆ
ｌ極から排出される燃料ガスを、またリフオーマ補助バ
ーナ１０８には外部から別途に供給される燃料ガスとし
てのメタンを、その燃焼用燃料として夫々導入するよう
にしている。

一方、１０９は上記リフオーマ補助バーナ１０８へ燃料
ガスを供給するライン上に設けられた流量制御弁、１１
０Ａは原燃料であるメタンが流通するライン上に設けら
れその流量を検出する第１の流量検出器、１１０Ｂは水
蒸気が混合されたメタンが流通するライン上に設けられ
その流量を検出する第２の流量検出器、１１０Ｇは上記
リフオーマ１０１の出口直後のライン上に設けられその
流量を検出する第３の流量検出器、１１０Ｄは上記リフ
オーマ補助バーナ１０８へ燃料ガスを供給するライン上
に設けられその流量を検出する第４の流量検出器、１１
１は上記燃料電池１０４からの出力電気量として電流を
検出する出力電気量検出器としての電流検出器である。

また。

１１２は上記８流」検出器１１０Ａ〜１１０Ｄおよび電
流検出器１１１から夫々出力される検出信号ＦＡ〜Ｆｏ
および■を入力とし、かつこれらを用いて改質反応や燃
焼反応等の科学的知識に基づいて燃料ガスの組成変化を
考慮したリフオーマ１０１の燃焼室での燃焼エネルギー
ｆｆ１Ｑを算出する第１の演算装置、１１３は上記電流
検出器１１１から出力される検出信号Ｉに応じた燃焼エ
ネルギー量と、上記第１の演算装置１１２で算出された
燃焼エネルギー目Ｑとを比較し、かつこの比較結果に基
づいて上記流量制御弁１０９の弁開度を調節する制御信
号Ｖｃを出力する第２の演算装置である。

ここで、第１の演算装Ｍ１１２は加減算器１１４、加減
算器１１５．加減算器１１６．加減算器１１７．加減算
器１１８．係数器１１９．係数器１２０．係数器１２）
．係数器１２２．係数器１２３Ａ、係数器１２３Ｂ、係
数器１２４から図示のように構成し、また第２の演算装
置１１３は関数発生器１２５．制限器１２６．係数器１
２７、加減算器１２８から図示のように構成している。

次に、かかる如く構成した燃料電池発電システムにおけ
る。リフオーマ１０１の燃焼室の燃焼制御作用について
述べる。

まず、リフオーマ１０１での燃料改質反応は総じて前記
（１）式なる化学反応と見なすことができる。

この反応は可逆反応であるが、右方向への平衡点の移動
は反応流量のモル流量変化として知ることができる。す
なわち、１モルのメタンの反応に対して２モルの燃料ガ
スの増分が起こる。このことから、改質反応前後の燃料
ガスの流量差からその半分が改質反応を起こしたメタン
流量に等しいことがわかる。

今、第１の流量検出器１１０Ａ、第２の流量検出器１１
０Ｂ、第３の流量検出器１１０Ｃで夫々検出された各流
量信号をＦＡ、ＦＢ、ＦＣとすると１反応したメタン流
量ＦＲは第１の演算装置１１２における加減算器１１４
．係数器１１９により。

ＦＲ＝　（Ｆｃ−ＦＢ　）／２　　　　・・・−（８）
となる。

これに対して、改質反応により発生した水素流ｌ　Ｆ　
Ｈと、改質反発後残存するメタン流４１　Ｆ　Ｍとは、
係数器１２０と、加減算器１１５とにより。

ＦＨ−４・ＦＲ・・・・・・（９） ＦＭ−ＦＡ−ＦＲ・・・・・・（１０）となる。従って
、改質反応後の燃料ガスの有する可燃成分としてのエネ
ルギー流量は、係数器１２）、係数器１２２．加減算器
１１６により。

Ｑｌ　・ＦＭ＋Ｑ２　・ＦＨ・・・・・・（１１）とな
る。ここで、Ｑｌ、Ｑ２は夫々メタン、水素の燃焼熱量
である。そして、これが適当な伝達遅れ（係数器１２３
Ａ）を持って燃料電池１０４を通過する。一方、燃料電
池１０４にて消費される水素流量は燃料電池１０４の出
力電流Ｉと等値であり、これは電流検出器１１１からの
検出信号に対して係数器１２４で物理定数を乗すること
により決定することができる。また、この燃料電池１０
４で消費される水素エネルギーを加減算器１１７で差引
いた燃焼ガスエネルギーは、さらに伝達遅れ（係数器１
２３Ｂ）を伴い最終的にはリフオーマ主バーナ１０７に
より燃焼熱へと変換される。そして、これに第４の流量
検出器１１０Ｄからの検出信号ＦＤを加減算器１１８に
て加えることにより、リフオーマ補助バーナ１０８での
発生熱ＩＱが計算されることになる。

一方、第２の演算装置１１３においては電流検出器１１
１からの検出信号Ｉに応じた燃焼エネルギー日Ｑ　ｒｅ
ｆが関数発生器１２５にて求められ。

さらにこの値Ｑ　ｒｅｆを目標値とし上記第１の演算器
［１１２で算出された燃焼エネルギー量Ｑとの偏差信号
が加減算器１２８で得られ、これを第２の演算装置１１
３．計数器１２７を通して制御信号Ｖｃに変換して流層
制御弁１０９に与えることにより、流量制御弁１０９へ
供給される燃料ガスであるメタンの流量が制御されるこ
とになる。

なお２本発明は上述した実施例に限定されるものではな
い。たとえば、補助バーナ出力演算器をコンピュータ上
のソフトウェアとして実現してもよい。また、その他１
本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変形できることは
勿論である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の一実施例に係る制御装置を組み込んだ
燃料電池発電プラントの要部構成図、第２図は同プラン
トにおける燃料流量演算器の出力特性を示す図、第３図
は同プラントにおける補助バーナ出力演算器の構成図、
第４図はリフオーマ反応管温度と改質率との関係を説明
するための図。 第５図は本発明に係る制御装置を使用した条件下で負荷
電流を変化させたときの各プロセス量の変化を示す図、
第６図は本発明の他の実施例に係る制御装置を組込んだ
燃料電池発電プラントの要部構成図、第７図は従来の燃
料システムの構成図。 第８図および第９図は従来のシステムの問題点を説明す
るための図である。 １１・・・原燃料の供給端、１２・・・水蒸気の供給端
。 １５．１０１・・・リフオーマ、１６・・・リフオーマ
反応管、１７．２２・・・流調弁、１８．１０４・・・
燃料電池（ＦＣ）、２０．１０７＝・す７ｔ−ｖ主バー
ナ、２３，１０８・・・リフオーマ補助バーナ、３０・
・・燃料流量演算器、３１．３２・・・コントローラ。 ３３・・・補助バーナ出力演算器、３４・・・補正エネ
ルギ演算器、３５・・・熱収支演算器、３６・・・バー
ナ出力演算器、３７・・・改質率演算器、３８・・・割
算器。 １１２・・・第１の演算装置、１１３川第２の演算装置
。 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 ｊｊ＊９下＊９禾（ＬＰ） 第２図 第３図 第４図 時間 第５図 ｂ口抑区１１制 り口ρ区−

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）リフォーマで炭化水素を主成分とする原燃料に水
   を反応させて水素を主成分とする燃料ガスに改質し、こ
   の燃料ガスを燃料電池に還元剤として供給するとともに
   上記燃料電池より排出された燃料排ガスを上記リフォー
   マでの改質に必要な熱源として燃焼させるようにした燃
   料電池発電プラントの燃料システムを制御するためのも
   のであって、前記燃料電池より排出された前記燃料排ガ
   スを前記リフォーマで燃焼させるリフォーマ主バーナと
   、燃料供給源に接続されたリフォーマ補助バーナと、リ
   フォーマ反応管の目標温度と現実の温度との差から上記
   リフォーマ反応管の温度を上記目標温度に保つための補
   正エネルギを算出する手段と、前記リフォーマ反応管の
   温度から前記リフォーマの改質率を求める手段と、この
   手段で求められた改質率および前記燃料電池の負荷電流
   および上記燃料電池に供給される前記燃料ガスの流量か
   ら前記リフォーマ主バーナに供給される前記燃料排ガス
   の燃焼エネルギを算出する手段と、前記リフォーマへ流
   れ込む前記原燃料の流量および上記リフォーマから排出
   される燃焼排ガス流量およびその温度および改質率から
   上記リフォーマにおける消費エネルギを算出する手段と
   、前記燃焼エネルギと前記消費エネルギとの差から前記
   リフォーマにおける収支エネルギを求める手段と、前記
   補正エネルギと前記収支エネルギとの差に対応させて前
   記リフォーマ補助バーナへの燃料供給量を制御する手段
   とを具備してなることを特徴とする燃料電池発電プラン
   トの燃料システム制御装置。
2. （２）前記リフォーマ補助バーナが接続される前記燃料
   供給源は、前記原燃料の供給源と共通であることを特徴
   とする特許請求の範囲第１項記載の燃料電池発電プラン
   トの燃料システム制御装置。