JPS62169906A - 燃焼装置と燃焼方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、燃焼方法と装置、特に、環境汚染問題を防
ぎ、雑多な燃料を燃焼させることが可能な流動床構造に
よる燃焼方法と装置にＩ！１づ゛る。

（従来の技術） 多種類の雑多な燃料を燃焼させるものとして＆Ｊ、バブ
ル発生流動床燃焼Ｓ首が用いられている。

燃料としては、普通の燃料のほかに、例えば、プラスチ
ックスのような揮発性物質、紙や日常生活において廃棄
され、公共事業体、地方自治体により回収される廃棄物
を利用した燃料（ＲＤＦ）などの軽ω燃料（これらは、
燃焼床の上に浮遊する）などが含まれる。このＪ：うな
揮発性物質や軽（Ｕで浮遊する燃料を使用すると、燃焼
が燃焼床から離れた上部空間で行なわれ、この上部空間
の温度のみが高温度になり、燃焼床ぞれ自体の温度が上
昇せず、燃焼効率が低下する。

前記したにうな問題のある燃料を低密度の固体粒からな
る燃焼床内で燃焼させるには、該燃料をペレット化しな
ければならず、コストがかかる。

ガス化燃料と、おがくずや石炭粉などの微粒子状燃料は
、燃焼床に散布される粗い固形燃料と異なり、燃焼床に
向はガスリッチの状態で噴射される。しかし、低密度の
燃料の燃焼は、燃焼床の上で行なわれ、置床の上の空間
部が高温になるだけひ、該法自体の温度が上がらず、燃
焼効率がよくならない。また、ガスリッチの状態での燃
焼は、汚染ガスを放出し、燃焼効率向上の妨げとなる。

したがって、ガス化燃料や微粒子状燃料を効率よく燃焼
さぼるには、燃料噴射位置における空間が極端に狭く、
例えば、数インチのオーダーにすればよいが、それには
、数多くの燃料供給箇所を必要とする。

石油残滓などの液体燃料を燃焼させるには、同様な理由
で、数多くの燃料供給箇所を必要とする。また、噴射装
置には、オイル垂れによるディストリビュータ・プレー
ト上での凝固を防ぐ工夫が必要である。

ざらに、ガス化燃料を供給する管の寸法や噴射ノズルな
ども該燃料の密度の幅広い相違により液体燃料や固形燃
料の場合と異なる。したがって、燃料それぞれに対し特
定の供給システムが必要であり、どのようなガス化燃料
にも対応できる万能供給システムは、開発されていない
。

固形燃料を使用する場合にも問題が生じる。

石炭燃焼の流動床燃焼室は、燃焼床下配置（アンダー・
ザ・ベッド）の多数の供給管から石炭を空気力により噴
射させると、燃焼効率がベストになる。しかし、このよ
うなシステムには、石炭を燃焼室へ供給する前に前処理
することが要求される。

この前処理には、計量、クラツシング（粉砕）、乾燥の
工程が必要であり、さらに、石炭の流れを幾つもの流れ
に正確に分流させなければならない。

木片などの燃料の場合は、石炭の供給パイプや噴射シス
テムを代用することができず、また、スラッジ、スラリ
ー、タールなどの非固形燃料の場合も専用の供給パイプ
や＠射システムを用意しなりればならない。

（発明が解決しようとする問題点） 前記したように、バブル発生流動床燃焼床は、限られた
範囲の特定の燃料しか使用できず、これが大きな問題点
となる。

（問題点を解決するための具体的手段）バブル発生流動
床燃焼床に対し、循環床流動床燃焼機構は、循環する固
体粒に種々雑多な燃料をごく限られた構造の噴射手段と
数少ない噴射ポイントにより噴射することにより、前記
問題点が解決できるが、この発明は、前記したバブル発
生流動床燃焼床を改良し、該燃焼床によっても種々雑多
な燃料を燃焼させることができ、しかも循環床流動床燃
焼機構のように高さ寸法が極めて高く４≧ることがない
ようにしたバブル発生流動床燃焼床をベースどする燃焼
装置を提供することを目的どする。この目的は、ガス化
燃料の噴射管と粗い燃わ１のコンベヤとを含む万能供給
システムを備えた燃焼室と、適当なガス流と粗の燃料の
流れを作るプロセッサーとして機能する熱分解室とを組
合わゼで達成できる。

バブル発生流動床燃焼ｔＩＡ構の一つの問題は、大気汚
染物の放出と燃焼効率の低下にある。特に、窒素酸化物
と一酸化炭素の発生率は、循環流動床燃焼室に比較し高
く、燃焼効率も低い。

また、石炭を燃料とするバブル発生流動床燃焼機構にお
ける他の問題点は、大きざの点である。

バブル発生流動床燃焼機構のパフォーマンスを最高にす
るには、腐蝕と諸りが生じやすい石炭供給管をアンダー
・ザ・ベッド配置とし、保守がしやすいものとするが、
それには、数百の供給管を必要どし、実用的でなく、大
型サイズのバブル発生流動床燃焼機構は、供給管の点が
ネックとなる。

さらに、流動床燃焼室においては、灰のスラッジ化を防
ぐため、操業温度が比較的低温度であることが問題とな
る。このため、高温操業の試みも行なわれているが、環
境汚染の問題がある。このような高温操業は、ガスター
ビン、スチームタ−ビン、廃棄物焼却装置、高温工業炉
を含む。

米国特許　第４．１３５．８８５．４，２７９，２０５
．４．３０３，０２３．４，４９９，８５７号には、石
炭を燃料とし、燃焼効率向上を目的とする複数の流動床
の燃焼機構が開示されている。米国特許第４．１３５，
８８５号には、石炭を燃焼させて、脱硫する二重床の化
学リアクタが開示され、これによれば、まず石炭を燃焼
させ、下流側の流動床で脱硫する。しかし、このような
機構は、石炭のみに極めて有効であって、他の燃料には
、不向ぎである。

前記した特許の技術は、石炭を燃料とする流動床燃焼室
構を対象とするものであるが、コスト的な見地から使用
可能どすべき燃料の範囲は、年々広がり、例えば、くず
石炭、石油コークス、廃棄物再生燃料（ＩＩＯＦ）、汚
水スラッジ、おがくずなどの木屑、プラスチックスや紙
などの産業廃棄物、ビート、タール、オイル、低品質の
ガス、くずタイヤ、溶解物、農産物廃棄物（野菜くず、
もみがら、ビーナツツの殻など）なども燃料に含めたい
とするニーズがある。これらのものは、ＢＴＵコンプン
トが２，０００〜２２，０００８丁＋１／ｌｂ′ｃ、灰
分が多く、含水率が８５′ｇに達する。このような極め
て燃料どしての適格性を欠くものを燃焼さ拷るには、燃
焼炉の構造を完全に改めなければならない。

従来、前記したにうなもの（粗燃料）を燃丁毫１として
燃焼させるため、熱分解室で粗燃料を処理し、分解ガス
を生成して、これで流動床燃焼室からの煙道ガスの温度
を上げるようにしている。このようなシステムに関して
は、米国特許第４、（１５１，７９１、Ｉ！、２５３．
１１０９号に開示があり、ガス化燃料とチＶ−を流動床
へ供給するＪ、うになっている。しかし、これらの技術
によれば、熱分解室の熱源として、別個の熱源が必要に
なっている。

（発明の要約、作用、効果） 前記したように、この発明は、バブル発生流動床燃焼機
構を種々雑多な粗燃料に適するよう改良したものであっ
て、燃焼室と熱分ｗＩ空（ガス化室）とを組合わ１、こ
れによって、低級な燃料にも改造することなく対処でき
るにうにしたものである。しかも、この発明によれば、
環境汚染といった公害問題の発生を抑止でき、人里焼却
能力、高温煙道ガスの発生、空気汚染源となる有害ガス
の発生阻止などの作用、効果を秦する。

この発明によれば、高含水率のものも？！ｉＦ、ｌとし
て使用でき、大型の燃焼機構を必要とせず、廃棄物再生
燃料処理機能、有害燃料処理機能、ガスタービン操作機
能というすぐれた機能を有し、さらに、高含水率のウェ
ットな燃料を処理する乾燥線描、アフターバーナーによ
る高温度煙道ガス発生機構、有害燃料処理機能、ガスタ
ービン、スチームタービン運転機構などの機構により極
めて実用的にメリッ］・のめる燃焼方法ならびに燃焼装
置が提供される。

この発明において、重要な要素は、燃焼室と熱分解室と
を結合した点にあるもので、このにうな手段にＪ：って
、前記したような秀れた作用、効果を奏するものである
。

以下、この発明を実施例ならびに実施例に関して説明す
る従来例との比較説明により詳ｊホする、（実施例） 第１図に示すように、この発明の一実施例においては、
流動床熱分解窄１０は、流動床燃焼室１２と連結してい
る。熱分解室１０は、シリンダー状ケーシング１３と漏
斗状の底部１４を備え、これらには、固体分１６の固体
ベッドが含まれている。燃焼室１２は、方形のケーシン
グ１８を備え、該ケーシングは、底板２０と天板２２と
が設けられてガスタイトの全構造になっている。燃焼室
１２の内部には、燃焼作用が行なわれる砂ベッド２６（
燃焼床）を支持する水冷の分配プレート２４と、脱流作
用が行なわれる吸着剤ベッド３０を支持する水冷の分配
プレート２８とが配設されている。新しい吸着剤は、パ
イプ３２を介してＯｔ給され、使用済みの吸石剤は、バ
イブ３４を介（）て排出される。

固体ベッド１６の固体は、コンベヤ４０．４２により前
記二つの流動床の間を循環する。循環の流れは、二つに
分けられ、その一つは、砂ベッド２６（燃焼床）からの
固体分（はとｌνどが２０メッシュの熱い砂）がコンベ
ヤ４０により熱分解ベッド１６へ移送されるもので、熱
分解ベッド１６の内容物と混合され、工程中において、
放熱する。

他の一つは、固体ベッドの固体がスクリューコンベヤ４
２で熱分解室１０から燃焼室１２へ移送される流れで、
これら固体分は、スプレッダ−４４により燃焼床２６に
散布され、燃焼床２６に混合される。

システムにおける燃料の流れは、以下のとおりである。

固形燃料５４が加圧ホッパー５６から供給スクリュー５
８により熱分解室へ−送られ、熱分解床１６で炭または
揮発性物質に変えられる。

熱分解室から分りられた粗すぎる炭は、熱分解室の固体
ベッド床の固体分１６と共にスクリ−ニングＡ７４２に
より燃焼床へ送られ、そこで燃焼する。こまかな炭を含
む揮発性物質６０は、熱分解室からダクト６２、散布バ
イブロ４を介して燃焼床２６へ送られ、燃焼する。

ホッパー５６に供給される固形燃料５４は、予め、１７
４インチの最大粒径にクラッシュされていて、前記床に
蓄積され、流動性を損ねるようなΔ−バー４ノイズの灰
粒子が形成されないようになっている。固形燃料５４に
大きな粒子が含まれ、それらの内に燃焼しないものがあ
ると、熱分解室と燃焼床の両者に清浄化システムが必要
となる。

さらに、床（ベッド）を構成する素材のスクリーニング
・システムを設け、該しすてむで前記素材を冷却し、オ
ーバーサイズの素材をふるい除けし、適当なサイズのも
のを航記床に供給するようにしてもよい。流動床からオ
ーバーサイズの粒子を除去し、流動床素材を篩別するシ
ステムは、当業台によく知られている。

液体燃料６６が熱分解室の固体床の底面７０に配置のノ
ズル６８から噴射される。底面７０は、ブロワ−７２か
らの熱分解空気の流れによって生ずるもので、該空気の
流れは、コントロールユニット７４によりコントロール
され、高速で熱分解室の底部１６を通過する。気体燃料
がオイルノズル６８と同じような構造で、それより大径
のノズルから噴射される。これらの燃料は、熱分解室へ
入ると、固形燃料の揮発性分６０と同じ経路を辿る。

熱分解室１０において、ブロワ−７２により供給される
熱分解空気７６は、熱分解床１６を流動化し、固体を分
類するため適切な速度を保つ。

冷加水管８０が熱分解床１６の上部における散布域８２
に設置され、必要に応じ、熱分解床を冷やす。このよう
な冷却作用は、石油コークなどの低揮発性燃料が使用さ
れる場合、熱分解床の温度を規定温度リミット範囲に保
つために必要なものである。冷却水管８０が吸収する熱
の量は、前記床の素材の量をｇＡ面することによってコ
ントロールでき、前記床のレベルを一１分に下げること
によって、無視できるレベルまで減少させることができ
る。熱分解室の温度を下げるには、冷却水管の数を増加
し、これらをカバーする床材料を増やせば、温度は低下
し、冷却水管にふれる床材料が少なくなれば、温度は、
上ｎする。

熱分解室を離れる揮発性物質６０の温度は、噴射器８６
から液体８４を噴射することによって調節できる。冷部
が必要な場合には、こ机に用いる液体としては、水が好
ましく、これにより窒素酸化物を有効にコントロールで
きる高温度、例えば、１６００°Ｆで熱分解床を作動さ
せることができ、また、一方、散布バイブにおける腐蝕
（硫化物による）ならびに焼成温度以上に加熱された灰
による詰りを防ぐために必要な低温度（１３００°Ｆ以
下）にすることもできる。しかしながら、高い熱分解温
度は、アフターバーナーが用いられる高温処理のための
燃料の揮発性物質発生率を最大限にするために好ましい
。

操業開始時または低量操業の場合などにおいては、揮発
性物質６０を加熱することが好ましい。

このため、噴射器８６で空気を加え、揮発性物質の温度
を部分的燃焼により１芹させる。揮発性物質の加熱は、
熱分解室の下流にお（）る揮発性物質の凝縮を防ぐに必
要である。

燃焼室１２においては、前記した要素を除き、前記の特
許に開示されたマルチ流動床の燃焼室と同様である。図
示されていないブロワ−により燃焼空気９０が入口９２
から燃焼室に供給され、分配プレー１−９８のバブルカ
ップ９６を通り燃焼床２６へ入る。燃焼床２６で燃焼が
行なわれ、冷却水１０２が流れるスチームチューブ１０
０による冷却が行なわれ、前記スチームチューブから水
とスチームの混合物１０４が排出される。

水とスチームの混合物　１０４は、コンベンショナルな
循環経路を循環するもので、即ち、ドラム、スチームチ
ーブンおよび／あるいはプロセスヒーター、供給水処理
プラントならびにポンプ、脱気器、循環ポンプなどを循
環する。

煙道ガス（フリューガス）１０６は、燃焼床２６から空
間部１０８を通る。二次空気が二次空気噴射器１１０か
ら吹き込まれ、未燃焼の炭化水素と一酸化炭素を燃焼さ
せる。ついで、煙道ガスは、脱硫床ディストリビュータ
　１１４を通り脱硫床３０へ入り、そこで石灰岩または
ドロマイトの砂（２０メツシユ）により必要に応じ脱硫
処理される。

煙道ガスは、脱硫床から枯山ダクト１１８を介して燃焼
室１２を抜け、スパーヒータ、ボイラー、エコノマイＩ
Ｊ’−、エアーヒーターなど、用途に応じたコンベンシ
ョナルな機器の一つ、またはそれ以上のものを含む熱交
換装置を通過する。ついで、前記ガスは、灰分を篩別し
、廃棄するファブリックフィルタを通り、吸引ファンを
通り、排気される。ダクト　１１８以外の要素は、すべ
て石炭を燃やづボイラー設備としてよく知られているも
のである。

脱硫床３０のレベル１２０は、オーバーフローバイブ３
４により一定に保たれる。即ち、脱硫法物質は、このバ
イブから除去されて、冷却装置（図示せず）へ移され、
廃棄される。オーバーフロ一部分１２０を除去すること
によって、燃焼床と熱分解床に固体分が蓄積されなくな
り、灰含有閣の高い燃料となるのを防止できる。このよ
うに、灰分を少なくすることによって、灰分は、床の作
用により巻ぎ上げられて飛散灰となり、煙道ガスと共に
離散する。このような灰分は、前記した熱交換器のフィ
ルターで捕捉できる。

第２図は、この発明の好ましい実施例を示すもので、第
１図のものと同じものは、同一符号が付しである。

第２図の熱分解室１０′は、第１図の深型のものと異な
り、浅型のものであって、深型（第１図のもの）の場合
、床の深さが数フィートのものであるのに較べ、床の深
さが僅か数インチしかない。また、第２図の熱分解室１
０−は、全体に床の深さが均一であるが、前記した流動
床１０の熱分解室の床は、コーン形をしているため、深
さが均一でない。

浅い床の熱分解室１０′には、流動床燃焼室１２′に仕
切り壁１３２を介して隣接した方形のケーシング１３０
が設（）られていて、該ケーシングは、仕切り壁１３２
、天板１３４、底板１３６により囲まれたガスタイ１〜
（気密）室になっている。熱分Ｍ室１０−の内部には、
熱分解空気７６が吹き込まれる空気室１３８が設けであ
る。この空気室１３８の上面には、水冷の熱分解ディス
トリビュータ−プレ＝１〜１４０が形成されており、該
プレートは、熱分解床１６の下面を構成する。置床１６
の上面近くには、ポンプ給送されている水が流れる冷却
管８０が位冒している。これらの冷却管は、第１図の冷
却管８０と同じ機能のものである。　前記床１６の上に
は、微粒の炭分を含む気化体６０が通過する空間１４２
が形成され、気化体６０は、ついで、バイブロ２を経て
燃焼室１２′へ至り、噴射バイブロ４から燃焼床２６へ
噴射される。

固形燃ＦＩ５４は、ロック構造のホッパー機構１４４か
ら熱分解室へ供給され、該ホッパー機構は、気密上部ド
ア１４８、気密下部ドア１５０、燃料貯蔵部１５２なら
びに燃料計量給送装置１５４を備え、この装置１５４は
、制御ユニット　１５７により制御されるモーラ１５５
駆動のスクリューコンベヤで構成され、制御ユニット１
１５７は、モータ４６．４８をも制御する。熱分解室１
０−へ供給される燃料として適当なものは、石炭、木材
、ビート、石油コークス、ゴムなどの普通の密度の固体
燃料、紙、米の籾殻、砂糖黍のしばり殻、再溶解して得
た燃料などの低密度の燃料などである。

また、スラッジ、選鉱くず、スラリー、夕一ルなどの塊
つとなる微粒な、または、ウェットな燃料、さらには、
プラスチックスなどのような気化性燃料なども適してい
る。液体燃お１と粉石灰などの極めてこまかく粉砕され
た燃料も熱分解室１９′へポンプ供給または空気圧供給
方式で供給し、ディストリビュータ　１４０の直上に位
置するスプレィパー　１６０からスプレィすることもで
きる。

極めてこまかく粉砕された粒子、特に３５メツシユから
２００メツシユの間のものを多陽に含むものは、燃料と
して不適当なものである。

固形燃料５４は、前記第１図の機構のもと同様な理由で
、１７４インチ以下にクラッシュされたものが好ましい
。使用燃料における多量の灰分による余分なベッド・マ
テリアルは、オーバーフローパイプ１６２から除去され
、残余の灰分は、第１図の場合と同じく、飛散灰として
上方から除去される。

主として砂からなる燃焼床の固体は、コンベヤ１７０な
どのコンベヤによって燃焼床２６から熱分解床１６へ移
送される。燃焼床の固体と熱分解室において生成された
粗い炭は、コンベヤ１７２ににり燃焼床２６へ移送され
る。

第４Ａ図から第４Ｃ図に示すように、特別のコンベヤ（
一本または数本）が燃焼床へ固体粒を送り、これらを燃
焼床に均等に噴射するもので、この噴射手段としては、
スクリュウコンベヤ１７４を内蔵する導管１７５が用い
られ、該導管に設けた噴射孔１７６から燃焼床へ固体粒
を均等に噴射する。

それぞれの噴射孔１１６は、チェツキバルブ１７８で施
蓋されており、該バルブは、煙管１１５にヒンジ１８０
付けされた蓋１７９からなる。このようなチェツキバル
ブによって、スクリューコンベヤには、固体粒が常に充
満している。前記コンベヤのらせん溝のピッチは、同じ
長さのセクションごとにおいて、下流へ行くにしたがい
短くなっている（図示のとおり）。

前記構成により前記の各噴射孔からｍ的に均一な固体粒
が噴射される。一つの例においては、前記噴射孔は、同
じ間隔で複数個設けられており、第４Ａ図と第４Ｃ図に
示ずように、いずれのセクションにおいてもスクリュー
の溝のピッチは、ＮｘＰ（Ｎは、最下流の孔を除く孔の
個数を示し、Ｐは、最上流の孔と、該孔の一つ手前の孔
との間の溝ピッチを示す）の関係にある。前記した導管
とスクリュウには、耐久性をもたせるため、冷却装置を
付設してもよい。

かくし１、下位位置にある燃焼床へ熱分落床固体粒を搬
送するスクリューコンベアにより固体粒が燃焼床へ均等
間隔で散布される。これは、前記したように、固体粒の
移動方向にそいスクリューコンベヤの溝ピッチを該コン
ベヤの末端側に向は増加させることにより達成できる。

前記コンベヤの上流※ん側で固体粒を全部散布しないよ
うにするため、該コンベヤには、導管が設けられ、該導
管の上面に等間隔でチェツキバルブ付きの噴（ト）孔が
形成され、これら噴射孔を前記バルブで閉止して、熱分
解室からの固体粒が前記導管内に充満されるようにして
いる。熱分解室からの固体粒が燃焼床に噴射されるとぎ
に最もよく使用されるもので、燃焼床全体に熱分解床の
固体粒、したがって、粗い燃料が均一に分配される。

第１図に示すすように、固体粒を熱分解床へ送るコンベ
ヤは、スクリュウコンベヤであって、これらのコンベヤ
それぞれには、単一の入口１８６と単一の出口１８８と
が設けられている。コンベヤ４０の出口側のチェツキバ
ルブ１９０は、スクリューコンベＶにおける固体粒の流
れのブロッキングまたは逆流による熱分解室の高圧なガ
スを除去するもので、水冷装置も使用できる。燃焼室内
のコンベヤ４２の出口側にも同じようなチェツキバルブ
が使用される。

第５図に、燃焼室へ可燃性気化体を供給する噴射管６４
の一部が図示されている。燃料のすべては、熱分解室に
より分解されて噴射管６４により噴射されるものである
から、噴射管の形状は、燃料の種類により変更する必要
がない。第５図に示すように、噴射管は、内側の煙管１
８２と外側の導管１８４との間に絶縁層　１９２が介在
し、絶縁層１９２により噴射管の過熱を防ぎ、＠蝕、詰
りなどを防止する。噴射口１９４は、導管１８２の内部
ど連通し、絶縁層１９２を貞通する。各噴射口は、接近
していて、水平線からほぼ３０″の下向き角度θになっ
ており、噴射口から何も噴射されないとき、固体粒逆流
による目詰りを防ぐようになっている。

噴射管は、マニフォールドとして機能し、燃焼床に可燃
ガスが均一に噴射され（数インチの間隔）燃焼床の発熱
を均一にすると共に、一箇所での集中的燃焼β１発を防
ぐ。

燃ｆ斗噴ｔＡ管の内径は、適当な速度、例えば、７０〜
１００ｆｔ／ｓｅｃ、の速度が得られるように設定され
る。速度が早すぎると圧力低下が過度となり、腐蝕も早
まる。、速度を遅くしすぎると、噴射管が太くなりづぎ
、燃焼床の流動化を妨げる。

づべての噴射口の開口領域と噴射管の内部領域は、等し
いい（１：１）か、前者の方がやや小さい（２／３：１
＞もので、噴射口の口径が大きずぎると、燃焼床への噴
ＩＪｆｆｉが均一にならず、小ざずぎると、圧力が低下
しすぎる。噴射口の設置数は、燃焼床の単位面積当り（
１平方フィート当り）の噴射点が充分行き渡るように設
定される。

噴射口の数が余りにも少なすぎると、燃焼床の上に燃料
が噴き出し、余りにら多すぎると、口径が小ざづ゛ぎて
目詰まりが生ずる。一定の間隔をおいて千鳥状に設ける
べきである。

噴射口間の標準的な間隔は、燃焼床の設定高さよりも小
さく、例えば、半分から２７３程度にし、前記したよう
な噴き出しを防ぐ。燃料噴射管の噴射口は、できれば、
空気分配管の噴射口と正合させ、混合をよくすることが
好ましい。燃焼空気噴射管が使用される場合には、該噴
Ｄ４管と噴射口を正合させるべきである。

燃料噴射管は、過熱による金属部分の腐蝕を防ぐため絶
縁層が設けられる。燃料噴射管の噴射口は、該ｌｌｉ射
管のセンターライン下方に設け、燃料ガスの噴出がない
場合に、該噴射口に燃焼床の固体粒が逆流しての目詰ま
りを防いでいる。

燃料噴射管の構造の寸法例を以下に示づ゛。

管の内径：２インチ、絶縁層を含めての外径：３インチ
、燃焼床における長さ：１０フィート、噴射口：噴射管
の長さ方向にそって二列設置（センター間隔８インチ）
で噴射管のセンターラインから３０°下側に配置、）イ
ンチのセンター上、すべての燃料が噴射管の一端から導
入、噴射口の設置数：燃焼床の１平方当り４個、燃焼床
の深さ：燃料噴射管の噴射口上９インチ、噴射口の口径
：１７４インチ。

コンベンショナルなバブル床システムの固形状態で燃料
が供給される燃料バイブシステムは、腐蝕、詰りが生じ
るものであるが、前記のようなガス状で燃料を供給する
燃料パイプシステムは、密閉型の熱分解室内でのガス化
により、ガス化した燃料を燃焼床に均等に分配するもの
であるから、腐蝕や詰りか発生ゼず、石炭を燃焼させる
バブリング床流動床の燃焼室を大型のものとしても問題
が生じなくなる。

操作 ′；ＸＳ２図に示すＪ：うに、熱分解床１６と燃焼床２
６には、２０メツシユの砂または灰が約９インチのレベ
ルで蓄積さ゛れ、操業開始に当っては、まず冷却管１０
０．８０に水を循環させる（循環ポンプによる）。燃焼
空気ブロワ−（図示せず）により燃焼空気９０の供給が
開始されるが、該燃焼空気は、プレヒーターの天然ガス
またはオイルの燃焼によって約１，７００＠Ｆに予熱さ
れている。プレヒーターの燃料消費レートは、燃焼室の
最大キャパシティの１０〜１５％である。このような操
作により、操作（操業）開始工程の間、流動床２６に充
分な流動性を与えるが、冷却管１００に１妄触させるほ
どに膨張させるものではなく、したがって、操作開始の
時点では、冷部管１００による冷ｕ１効果は、ごく僅か
なものである。

燃焼床２６が８００°Ｅになると、供給スクリュー　１
７０．１７２が作動し、熱分解室の空気流７６が充分な
流量となって、熱分解床１６を流動化し、これを加熱す
る。必要に応じ、空気流７６は、プレヒーターにより予
熱される。ついで、燃料５／ｌの供給が開始され、燃焼
床を１，２００°［に加熱する。この時点で、ブレヒー
トバーナーが潤され、前記両店の湿邸は、通常の操作温
度となる。

ノーマルな操作の間、本システムのスチーム操作が以下
の通り行なわれる。

スチーム需要が燃焼空気流９０をコンｌ−ロールする。

スチーム需要が低下すると、燃焼空気ダンパーが閉止す
る。スチーム需要は、スチーム圧力、スチームの流れ、
または、これらを組み合わせたものにより測定できる。

燃料５４の流れのレートは、計測スクリュウ１５４のフ
ローレートを変化させる比例コントローラの使用により
燃焼空気流に正比例させることができる。

燃焼空気流９０に対する燃料５４の流れのレートは、煙
道酸素計（図示せず）により調整し、最適な煙道ガスリ
ッヂな空気レベルとする。Ｒ適な煙道ガス空気（混合気
）は、燃料の燃焼性に基づくものであって、燃焼性に劣
る燃料は、燃焼に余分な空気を必要とする。５％程度に
低い煙道ガスリッチ空気は、ガスとオイルとを併用し、
２０〜２５％のものは、石炭などの固形燃料が併用され
る。

燃焼床２６の温度は、置床のマテリアルの間をコントロ
ールして調節する。床のマテリアルが除去されると、該
温度が上昇し、追加きれると１、低下する。これは、床
のマテリアルが□ｌ′ｔ″）ると、それだ【プ冷ＩＪＩ
管１００と置床との接触度合が減り、燃焼床の冷却湿度
が少なくなり、燃焼床は、冷却されなくなるからである
。反対に、床２６のレベルが上がり、冷却管との接触度
合が高まると、冷却作用が遂行し、燃焼室の温度が下が
る。燃焼室のマテリアルは、貯蔵床から補充され、また
は、貯蔵床へ除去される。この発明において、貯蔵床に
最適なものは、熱分解床１６である。このように、供給
スクリュー　１１６ににり燃焼床２６に対するマテリア
ルの補充または除去が行なわれる。

燃焼床の温度コン１−ロールは、以下のように行なわれ
る。燃料にもよるが、温度が１，５００°Ｅ以下である
と、不完全燃焼となり、燃費が悪くなり、さらに燃料、
ガスの臭気が発ｊ々する。燃料に有害なもの、例えば、
ダイオキシンがコニ１コれていると、少なくとも１　、
８００°Ｆ以上の高い温度が必要となり、有害物を完全
燃焼することができる。

燃焼床の温度をより高いものにすれば、燃料の灰溶融温
度機能が高まる。石炭の場合、灰溶融温度は、１　、９
００°「以上である。灰の中に高い濃度のアルカリ成分
が含まれている燃料の場合、灰のクリンカーを防ぐため
に、燃焼床の温度を１．５００°Ｆに制限できる。

一次空気流９０をコントロールすることによって、化学
ｍ論的状態とし、ＮＯｘの放出を減少することができる
。管１１０による二次空気流の供給により、脱硫床３０
を充分に冷却し、最途な洗浄温度とし、出口　１１８に
おいて必要な過剰空気レベルとする。

ドロマイトや石灰岩のような吸着剤が燃料５４の供給レ
ートに応じて、供給管３２から脱硫床３０へ供給される
。吸着剤対燃料の供給比率は、固定でも、また、煙道ガ
ス放出モニターによってコントロールしてもよい。

脱硫床３０の深さは、オーバーブ０−バイブ３４の開口
部の高さ位置によりつシト１ｌｌ−ルされる。通常、置
床の深さ１」△、６〜１２インチで必る。

熱分解空気７６のフローレートは、空間１４２またはバ
イブロ２内のフローメーターによりコントロールし、熱
分解床１６における最適な流動速度を得て炭粒子を分類
する。置床から離れるガスの表面的な速度は、燃焼床の
それよりも早い３〜４ｆｔ／ＳｅＣ，またはシステムレ
ート・キャパシティにおいて１０〜１１ｆｔ／ＳｅＣ，
である。どのＪ：うな場合でも熱分解空気７６のフロー
レートは、熱分解床１６の流動性を保つに必要な最低値
以下または約１．５ｒｔ／ＳｅＣ，以下にしてはならな
い。

熱分解床１６の温度は、スクリューコンベヤ１７０の供
給レートの増加による温度上昇によってコントロールで
きる。該コンベヤ１７０の速度は、定期的に燃焼床マテ
リアルを供給して熱分解床１６をならずに必要な速１９
以下どしてはならず、これによって熱分解床の粒子サイ
ズを流動化に適当なものとするようコントロールできる
。

熱分解床のノーマルな設定温度値は、１，０００〜１，
２００°「であり、これ以上高い温度の場合は、ボイラ
ーの熱効率を下げるにせよ、噴射管１７３による冷却水
１７１により放熱し、噴ｔＡ管の過熱による腐蝕、詰り
を防止する。ＮＯｘの放出を防ぎ、燃焼効率を高めるに
は、１，６００’　Ｆの高い温度が必要となるが、最高
温度での熱分解室の操業には、灰溶融の点が配慮される
。

熱分解床の最低設定温度は、標準的なものが９００°Ｆ
であり、これ以下であると可燃気化体が熱分解のパイプ
下流側で凝縮しだす。

コンベヤスクリュー　１７０が最低のレートで作動しな
がら、燃焼性の悪い燃料のため、熱分解床１６の温度が
所望のレベルを越すと、熱分解床のレベルを冷却管８０
と接触するまで上昇させる。

護床１６の床レベルは、オーバーフローパイプ１６２を
介してのマテリアルの除去か、外部からの砂の補給によ
りコン１−ロールできる。

可燃気化体（ボラタイル）の流れ６０の湿度は、９００
〜１　、３００°Ｆの間で、パイプ８６からの熱媒８４
の添加によって必要な温度にコントロールできる。該流
れ６０を冷却するには、熱媒として水を使用し、加熱す
るには、熱媒として空気を補給する。

バーナーの最大レート・キャパシティの約３３％のよう
なスチーム需要が低い場合には、燃焼空気流を燃焼床２
６の適当な流動化に必要な最低レベルまで落とす。

このような場合、燃焼空気流９０は、許容最低レベルで
保たれる。管１００におけるスチームの発生を減らすに
は、床レベルを下げ、床と管との接触度合を下げ、スチ
ームの発生率を減らし、床２６の温度を上げる。過熱を
防ぐには、空気を過剰に導入して、置床の温度を設定値
を下げる。

石炭のようなイギリス熱単位（ＢＴＩＩ）の高い燃料を
使用する場合には、過剰な空気のレベルは、１５０％で
あり、燃焼床温度の最低値は、１　、６００°Ｆが維持
される。このような空気の最大過剰レベルにおいては、
最大キャパシティの１７８のスチーム発生でシステムが
継続的に作動される。

スチーム需要が低い場合でも本システムは、循環モード
で操作され、燃料と空気とが設定値の間のスチーム圧力
の変動に応じ、循環し、停止されたりする。冷却管の流
れは、閉止されている間維持され、それらの過熱を防ぐ
。

前記した装置は、バブル・ベッド流動床燃焼室を密閉し
、流動床熱分解室と結合したものであり、熱分解室が燃
料を加熱、気化（ガス化、ベーパー化、揮発化）する装
置として線面する。すべての場合、燃料は、熱分解室へ
入り、そこで燃焼室のための燃料処理が一次機能として
行なわれる。

密閉・結合とは、燃焼室と熱分解室とを二つの方法で結
合したことを指す。その一つは、床の固体粒（主として
砂）を燃焼床から熱分解床へコンベヤで移送し、そこで
混合して得られた粗い可燃性の燃料を熱分解室から燃焼
床へ導入し、そこで燃焼させる構成であり、他の一つは
、熱分解室で発生した、例えば、可燃ガスなどの揮発性
物質（固体粒を含む）を燃焼床へ供給、噴射して燃焼さ
せる構成を指す。

この発明の一実施例において、熱分解室で発生した燃料
のすへては、燃焼室で燃焼する。しかし、他の例におい
ては、燃焼室で燃焼しなかった燃料は、燃焼した燃料と
共にアフターバーナーへ送られ、そこで燃焼する。燃焼
室からの煙道ガスは、アフターバーナーで燃焼するもの
は燃焼し、煙道ガスの温度が高められて、ファーネスや
、その他の利用に供される。

この発明における流動床燃焼室は、燃焼と脱硫とが同じ
ベッドで行なわれる単一ベッド機構か、燃焼が下位側の
ベッドで行なわれ、ｌ１５２硫が上位のベッドで行なわ
れるマルチ・ベッド機構のいずれでもよい。

燃　　料 熱分解室により、燃料は、すべて二つの形態のいずれか
一つにコンバートされ、燃料の特性に関係なく、単一機
構の燃焼室へ送ることができる。

熱分解室がなければ、燃料は、特性によりそれぞれ異な
った機構の燃料供給システムが必要どなる。

また、熱分解室にお【プる燃料は、揮発性のものかベー
パー相のもの、ならびにチャー（炭）、固体粒のいずれ
かになる。燃料が液化したり、粘性物となることは、９
００’　［以上の高？！１度で熱分解室を操作すれば、
避けることができる。

熱分解室の流動床におｔプるガスの表面的速度は、チャ
ー分類が行なえるようにコントロールすることができる
。このようなチャーの分類（ヨ、チャーの粒子が所定の
寸法より粗いものを床の固体粒として残留させ、こまか
な粒子のらを揮発性物質（可燃気化体）に含ませること
を指（゛。所望の速度は、まず第１に熱分解室のサイズ
により定まり、ついで必要な優の流動化空気をディスト
リビュータから供給することにより（ｑられる。一つの
実施例においては、酸素供給を制限して熱分Ｗ／室にお
【ブる燃焼を阻止し、他の実施例においては、発散する
可燃気化体の温度を上げるため、適量の空気を供給して
、部分的な燃焼を行なう。

こまかなチャーと可燃気化体とは、噴射管により燃焼床
へ噴射され、この噴射は、極めて間隔のせまい（数イン
チ間隔）で設けられた１Ｑｆｉ口からの噴射であって、
噴射管は、極めて接近して〈数インチの距離）二基また
は、それ以上配置され、このような噴射管ににる燃料噴
８４は、燃料がガス相であるから、すべての燃料に適用
むき、燃料の種類に応じて異なる構造を採用’ｊｊ　′
、’、：、　５要がない。

前記したような噴ｒＪ４領域が均一と４．−る燃料噴射
がなければ、燃料は、燃焼床の土へ噴射して燃焼する。

噴射管は、可燃気化体（揮発性物質）ならびに、これに
含まれる燃料微粒子のような流体を均一に分配しするが
、ベッドのマテリアルのような粗い固体粒を噴射すると
、ｌ１Ｓｃ蝕や不均一な分配が生じ、適当ではない。可
燃性のチャーは、スクリューコンベヤで燃焼室へ熱分解
床マテリアルと共に搬送されるが、別に問題はない、こ
のように、この発明によれば、熱分解床の固体粒は、粗
いチャーを含め、スクリュウまたはスプレッダ−などの
機械的手段により熱分解床へ、また、熱分解床から燃焼
床へと搬送される。しかしながら、このような機械的手
段にＪ、る噴射は、燃料をまんべんなく均一に分布する
よう噴射づ゛る点の能力に欠ｔプているから、燃料がガ
ス相であったり、微粒子のものであると、極めて有害で
ある。

しかしながら、粗い固形燃料の場合は、噴射が不均一に
行なわれても燃焼に時間がかがり、流動床の動きに充分
な時間があるから、あまり問題とならない。

熱分解室による燃料の分類は、次の利点がある。その一
つは、床固体粒の戻り分にあまりにもこまかいヂＶ−粒
子を含ませないこと、第２は、燃料噴（ト）管に粗すぎ
るチャー粒子の侵入が防げることである。

コンベンショナルな熱分解室においで、供給される燃料
を熱分解温度に加熱するためには、若干の空気を導入し
て　該燃料を部分的に燃焼させる。しかしながら、この
発明によれば、燃料を加熱するには、燃焼床の固体粒を
燃焼床から熱分解室へ移送し、適量な空気を導入して熱
分解室の帰庫される流動化と表面的な速度を得るように
すればよい。このような熱分解室において、特に反対の
理由がない限り、僅かに燃焼させる点については、後述
する。

熱分解室における主たる加熱源とし又、燃焼床固体粒を
使用する理由は、操作が容易で、熱分解床の縮小につな
がる温度管理、使用！！料の自由度、温度勾配の除去、
床固体粒のサイズの選択の点による。

ｉ度管理についてみれば、熱分解室での部分的燃焼は、
熱分解空気の艮により熱分解室の温度をコントロールす
るが、この発明によれば、熱分解空気は、チャーを分類
する速度コントロールに使用し、加熱源として燃焼床固
体粒を使用することは、熱分解温度と速度とを独立して
Ｅｅｌ−ロールでき、両者を一緒に考慮する必要がない
。

燃料の自由度についてみれば、Ｎ発分コンプントに関し
極めて広範囲にわたるもので、無煙炭や石油コークスの
ように揮発分コンチン１〜が数パーセントのものから１
００％の燃料オイルなど幅広く採用できる。熱分解室に
可燃性気化体が導入されることは、チｐ−の分類に好都
合な速度の流れが得られる。

また、燃焼床の固体粒が利用できないと、種々の燃料を
使用するための多種燃料燃焼システムが必要となり、熱
分解空気の使用が拘束され、熱分解床の温度コントロー
ルが特定の速度において、極めて難しくなる。

さらに、熱分解室において、燃料を部分的に燃焼させ、
これを加熱源とすることは、例えば、プラスチックス、
紙、ＲＤＦなどの流動床の上に漂う燃料が使用される場
合、流動床の上の空間が過熱され、流動床ん内部の温度
が不十分となる問題点がある。

この発明によるように、燃焼床固体粒を主たる加熱源と
して使用すれば、前記の問題点は解決され、熱分解床に
接触する燃料は、置床の上の焔により加熱される非効率
なものより極めて効率よく加熱される。

粒子（ナイスのコントロールについてみれば、固体粒を
二つの床の間に循環させることが熱分解床の流動性の向
上に役立つ。流動床の良好な流動性を得るには、固体粒
が所定の粒径のものでなければならない。粒径がこまか
すぎると、飛散し、和すざると、流れのゆるい床となる
か、流動しないものどなる。

固体粒を燃焼室と熱分解室とを循環させるシステムであ
れば、熱分解しつ床のマテリアルとしては、粒径がコン
トロールしやすく、安定している砂が主材料どして使用
できる。このような循環システムでない場合は、熱分解
室における固体粒の粒径は、供給する燃料のサイズによ
り定まり、燃料供給に当り、サイズ選択を注意して行な
わな１）ればならず、極めて不経済であり、装置が複雑
なものとなる。

可燃性気化体のＢＴＵ／ｃｕ　ｆｔにおけるＢＴＵコン
チン１−１熱ｍについていえば、燃焼床固体粒を加熱源
とした場合は、約二倍のものとなり、熱分解室床を半分
に縮小でき、全体容量を２７３に減らし、コストダウン
を図ることができる。

パフォーマンス 窒素酸化物については、密閉・結合型熱分解室の使用は
、燃料窒素成分の前処理となって、ＮＯの放出量を極端
に抑止することができる。このような処理はｑ、以下の
ようにして行なわれる。

熱分解室の操作温度を１，６００°Ｆまたは以上の高温
度にする。流動床燃焼室で可燃気化体（熱分子Ｒ室から
のもの）を化学量論またはサブ化学５ｉ輪状態で燃焼さ
け、燃焼床の上の空間に空気を供給し、エアーリッチの
状態として、−Ｍ化炭素その弛の未燃焼燃別を燃焼させ
る。

ＮＯの放出が少なくなる理由は、以下のとおりである。

まず、熱分解室で燃料を加熱すると、燃料窒素化合物が
熱分解して中間体（主として、水素、シアン化物、アン
ンモニア）となり、その後の燃焼により窒素分子が形成
される。前処理なしに、コンベンショナルな流動床燃焼
室のディストリビュータの近くで起るエアーリッチの状
態での燃料の燃焼は、窒素留分にＪ：すＮＯ（窒素酸化
物）が放出される。

また、熱分解室への空気供給量を減少させれば、熱分解
室のエアーリッチの部分くディストリビュータ付近）で
の窒素酸化物の発生は、極めて少なくなる。さらに、熱
分解室は、空気の量が極めて少なくても操作可能である
から、熱分解室と、その空間部においては、炭素と一酸
化炭素のｍ度が濃くなり、窒素酸化物の発生が少なくな
る。

最少に、燃焼床においては、主として可燃性気化体を燃
焼させることができ、このような燃料を噴射管により燃
焼床へ均等に分配込せることかできることにより、燃焼
効率を低下させることなく、空気量が少なくても燃焼床
の燃焼が可能となる。燃焼床において空気量が少すいこ
とは、燃焼床と、その上の空間部においては、炭素リッ
チ、−Ｍ化炭素リッチの雰囲気となり、ＮＯｘの放出が
少なくなる。

この発明によれば、−酸化炭素の放出も少なくすること
ができる。流動床燃焼室で形成された一酸化炭素は、燃
料供給部位でまず燃焼する。この発明によれば、懲料噴
ＱＡ管に多数の燃料噴射口を１ｎ１口し、これによって
可燃性ガス化燃料を燃焼床に均等に分布させるため、該
燃料が噴射ににり空気と混気して、−酸化炭素を燃焼さ
せ、その放出を減らす。

前記した二ｍ床システムと石灰岩火床による利点は、以
下のとおりである。実際に二酸化硫黄は、影響を受けな
い。窒素酸化物の放出の減少の主因は、熱分１室が処理
の第３ステージとなるからである。流動床の燃焼室に窒
素酸化物が発生ずるのは、燃料に含まれる窒素による。

熱分解室の操作湿度を例えば、１，６００°Ｆの高温に
すると、窒素酸化物発生を抑制することができる。これ
ら含窒素燃わ１は、分解されてシアン化物とアンンモニ
アとなる。このような分解が第１ステツプであり、第２
スデツプとして燃焼床に空気が添加されると、窒素酸化
物の放出市は、その後に処理がなされなくとも相当量減
少する。熱分解室の使用により、窒素酸化物の放出覆は
、１００ＰＰＨ以下、場合により、５０ＰＰＭ以下とす
ることができるが、第１スデージのみでは、３００ＰＰ
Ｍまたは以上にしか抑制できない。したがって、熱分解
室を使用することにＪ：つ、窒素酸化物の放出が抑制で
きるが、これは、熱分解室の温度を充分に上げて燃ＩＩ
の窒素化合物を熱分解させ、燃焼室にお１ノる過剰の空
気量を低くしたことで可能となった。過剰空気レベルは
、５％または０でよい。そして、燃焼室の空間部には、
二次空気の導入により未燃焼のハイドロカーボンと一酸
化炭素を燃焼させる。

脱硫床のディストリビュータ・プレートによる三次空気
の導入により低温度で操作される置床に硫化物が発生す
る。燃焼床の過剰空気レベルは、＋５％と０％の間であ
り、燃焼床の温度は、１，５００〜１．７００°Ｆが典
型的であり、二次空気供給管における過剰空気レベルは
、２０〜２５％のオーダーであり、このような条件にお
いての一酸化炭素燃焼に必要な温度は、約１，４５０°
Ｆである。また、二次空気管と床端部との間におけるガ
スのレジデンス時間は、少なくとも０．５秒必要とする
。このような組合わせ条件によって、窒素酸化物は、極
めて低いレベルとなる。

流動床燃焼室においては、燃料供給管まわりの部分的に
燃料リッチの領域から主に一酸化炭素が発生する。密閉
・結合型熱分解室システムは、燃料を均一に極めて狭い
間隔で噴射することができるから、局部的に燃料リッチ
の領域を減らし、これによって、−酸化炭素の発生を抑
止する。

ごみ、廃物を燃焼させることにより発生するるダイオキ
シンは、少なくとも１秒につき１，８００°［の温度で
９９９％除去できる。このような条件は、流動床燃焼室
の条件に合致する。

塩化水素の発生も問題視される。これは、スヂーム管を
腐蝕するものであって、この発明によれば、硫黄酸化物
に使用された石灰岩が塩化水素の除去に使用できる。硫
黄酸化物と塩化水素は、酸であって、塩基と反応する。

上位側の床は、１．５５０°Ｆで二酸化硫黄にもっとも
よく作用し、それ以下の湿度で、遠化水素と最ちよく作
用する。

石灰岩の一種で、炭酸マグネシウムを含むドロマイト使
用の場合は、低温度で効率よく脱硫する。

ドロマイトを使用し、ディストリビュータを約１．３０
０°「に空冷すると、塩化水系と二酸化硫黄との両者を
除去できるが、これには、二重床機構が必要である６ 燃料効率 燃料効率ｔよ、−酸化Ｉ５２索放出に関して説明したと
同様な理由で向上した。即ち、従来技術よりも燃料噴射
がより均一に行なわれ、燃料噴射口の口径を狭く、燃料
リッチの度合が少なくなり、燃焼に必要な空気ｊ６の温
合もやさしく、燃料効率が向−ヒする。

深さの浅い床の一体熱分解室 熱分解室への燃ね供給手段は、シュートまたはスプレッ
ダ−のような手段で行なわれる。固まった微粒子（スラ
ッジ、スラリー、タールなど）を含む粗い燃料のみが使
用されるとぎ、さらに、高密度または低密度の燃料が使
用されるときは、浅い床で、燃料が上から供給される熱
分解室が好ましい。燃料粒子は、加熱されて、分解する
まで、床の中、または上に残り、床のモーションにより
床全体に散布される。このような熱分解室は、燃焼室と
一体になっている。粗い燃料が部分的に揮発性物質とな
り、コストの安い浅い床の熱分解室から一体の燃焼床へ
と該燃料の気化分が噴射される。

燃料の噴出は、燃料供給ポイント付近で起るから、酸化
反応は、はとんど生ぜず、燃料の流伍レートが不均一で
あっても、前記噴射管による均一な領域にわたる噴射で
、この点は問題とならない。

深い床の熱分解室 第３図に示された熱分解室１０°°は、熱分解室１０′
と異なり、床の深さが深い。このような熱分解室の目的
は、使用できる燃料の範囲を広げる点にある。

深い床の熱分解室は、前記浅い床の熱分解室の燃料を含
め、すべての種類の燃料が使用できるもので、微粒子の
燃料、ガスならびに液体燃料など、浅い床の熱分解室ま
たはスプレィバーなどのインジェクターには、使用でき
ない燃料が使用できる。しかしながら、この種の熱分解
室は、前記浅い床のものに較べ、建造費が高く、操作上
も費用がかかり、特に要求されない限り採用されない。

深い床の熱分ｗＩ全ｉｏ”は、：］−ン部１３３、シリ
ンダー状の胴部１３５、膨張部１３７、空間部１３９、
頂部１４１を薙えたガスタイトのもので、コーン部１３
３の底部には、熱分解空気７６を熱分解室の底部内に吹
き込む導入管１４１が接続している。

熱分解室内の流動床１６の底部１４３は、コーン部１３
３のネック　１４５を通過する高速の熱分解空気７６に
より形成されている。燃料は、噴射管１４７と噴射管６
８から噴射され、流動床において、比較的長い時間滞留
し、前記床１６の表面１５１に噴出し、加熱ならびに熱
分解されて、前記床から放出される。

浅い床の熱分解室に上方から噴射されるに着した種類の
燃料５４は、噴１１）Ｊ器１５３により深い床の熱分解
室１０゛′へ上方から噴射される。このような床上方か
らの燃料噴射方式によれば、ロックホッパーなとの圧力
密閉装置との圧力差を減少１“る。ロックホッパーは、
図示されていないが、ホッパー　１５５の上流にあり、
燃料を熱分解室圧力まで高める必要がある。ロックホッ
パーは、ロータリーバルブと同様に種々の燃料を使用ず
場合、リークブルーフを保つことが困難であり、噴＠器
１５３にお【プる圧力が供給部１５７の圧力より低いと
、供給システムに潜在する問題の解決となる。

しかしながら、プラスチックスのような揮発性燃料は、
床の下側の供給管１４７から供給する方が好ましく、床
１６の下位部分の適当な流動性を保つに必要な熱分解空
気を余剰にすることができる。

燃焼室固体粒は、スクリューコンベヤ４０ににり熱分解
室１０°°へ給送される。熱分解室床の固体粒は、コン
ベｒ４２により熱分解室から排出される。コンベヤ４２
の接続部位は、膨張床帯域の底部近くで、床面１５１の
下位にある。このようなコンベヤ４２を面１５１の下方
にすることにより、プラスチックス、紙、ＲＤＦなどの
浮遊燃料の容量が増加し、レジデンス時間も増え、この
結果、該燃料の熱分解率も向上する。

コーン部１３３は、下方へ約１５°に傾斜し、燃料が一
箇所から供給されても燃わＥが熱分解室の内径一杯に均
等に分布されるようになっている。

胴部１３５は、燃料の前記床における滞留時間を増やし
、熱分解を完了させる。

コーン部１３３、胴部１３５内で形成されたペブル１５
９は、熱分解室の直径の約２７３に成長し、約３フイー
トの径となる。置床の固体粒ど、これに酋まれる燃料は
、前記バブルによるスラグとして上界するが、壁面に近
い固体粒は、コーン部の底部へ戻る。

熱分解室１０゛°に膨張部１３７がなければ、面１５１
が形成されず、バブルは、前記スラグと共に出口６２か
ら熱分解室を出る。面１５１がない場合には、熱分解室
は、分類礪能を果たさない。膨張部により、胴部１３５
から浮上する大きなバブルは、小さいバブル１６１に分
れる。穿孔されたデフレクタ−１６３が大きなバブルを
小さく分け、面１５１にａ３ける動きを弱める。

床の上の空間部１３９は、細長く形成され、排出管６２
から粗いチャーを含む床固体粒の飛散を防ぐ。さらにセ
パレータ　１６５が前記飛散防止機能をもち、このセパ
レータの設置により空間部に余分な高さをとらずにすむ
。セパレータは、図示のようなバッフル、遠心力ｍｉな
どからなる。

熱分解室１０′の操業開始、操作などは、前記の熱分解
室１０′と同様である。符号８０は、冷却管である。

固形廃棄物 この発明は、固形廃棄物（地方自治体などが回収する固
形廃棄物、α芥、ごみなど、以下、Ｈ３Ｗと略記）の焼
却に適用される。Ｈ３−の焼却は、地中や海中に埋めな
ｔノればならない残滓が減り、また、水汚染を防ぐため
の処理も必要なく・なる点で、環境的にすぐれている。

このような目的のために一般に使用されている焼却’＆
置は、Ｈ３Ｗをファーネスで燃焼させ、燃焼ガスをボイ
・ラーにより放熱さぼ、ダストフィルターなどの公害防
止装置により９１！ｌ！即し、ボイラーによる渇水は、
発電その他の用途に供され、焼却処理コストを下げるよ
うにしている。

このような焼２Ｊｌ装置の大きな問題は、空気汚染の問
題であって、ざらに、装置の大型化、燃焼効果の点など
が問題となる。

Ｈ３Ｗ焼却装胃は、多くの汚染物を発生するもので、例
えば、二酸化硫黄、窒素酸化物、−酸化炭素、塩化水素
などが発生し、ざらに塩素化炭化水素、ダイオキシンな
ど、また、水銀、鉛、カドミウムなどの重金属（徴用で
はあるが〉も発生する。

前記したような公害汚染物の発生は、環境条件、焼却装
置の規模などにより許容される範囲が定まるが、一般的
には、焼却工場の立地条件として、人口密度の高い地域
から離れた地域が要求され、Ｈ３Ｗの回収、輸送コスト
が問題となる。焼却装置には、スフラッパーを用い、塩
化水素を除去しているが、これにも莫大な費用がかかる
。

塩素化炭化水素は、）７−ネス内の燃焼ガス温度が少な
くとも空気リッチの１，８００°Ｆになると、１秒を越
えれば、消滅する。しかしながら、一般の焼ｕ１装置で
は、このような高温を得ることは、燃料コン１−ロール
、燃料に含まれる不燃物などの点で、不可能である。

Ｈ３Ｗ焼」により発生する重金属は、ダストコレクター
で回収できるが、低い蒸発点のものは、捕捉できない。

前記したようなＨ３Ｗ焼却装置のファーネスは、石炭を
燃やす同じキャパシティの燃焼装置と比較すれば、２０
倍の規模のものであって、廃棄物に合Ｊ：れる難燃物を
ゆっくり燃やす特性を備えている。

また、焼却装置としては、一部を修理中でも焼却ｆｆＩ
Ｆｌｌ！を椹続する余裕がな【プればむらず、また、Ｈ
３Ｗに含まれる溶融ガラスに対処する修理も要求される
。溶融ガラスは、炉壁を損傷し、スラップを発生し、火
床を塞ぐ囚となる。さらに、プラスチックスの焼却によ
り発生する塩化水素がボイラーのスパーヒータ一部分を
損（セし、煙道ガスの金属その他の汚染物がボイラー管
を損傷させるので、これらの部分の保守も必要となる。

共同社会によるＨ３Ｗ発生量は、年毎に変化し、焼却工
場の規模ら最大ピーク需要に合わせておかなければなら
ない。さらに、焼却能力に余力を残さなければならない
。石炭を燃料とすることは、焼却作業をフル操業できる
点で有利であるが、石炭のような火熱の畠い燃料と一緒
にＨ３Ｗを燃焼させると、火床がスラップ化し、技術的
に難しい。

また、焼却工場による焼却は、空気汚染の問題が伴なう
。

また、焼却する廃棄物に爆発物や爆発するタンクなどが
含まれていると問題になる。アルミニウム、スチール、
ガラスのどの回収、再利用も可能ではあるが、焼ｎ］工
場においては、実際的でない。

この発明は、前記した焼却工場における環境上の問題、
コスト上の問題を解決できるもので、特に空気汚染の問
題を解決し、現行の発電コストと同じコストでの発電や
焼ＤＩ物を現行の埋立物と同じコストで埋立てに利用で
きる焼却装置を提供できる。

この発明の一実施例においては、ＨＳＷを前処理し、粒
子サイズを小さくし、大部分の汚染物質を除去する。こ
のような前処理による物は、廃物利用燃料（ＲＤＦ）と
して知られている。ＲＤＦの処理には、数多くの方法が
あり、このような廃物利用燃料を使用する本発明の例を
第６図に示す。

第６図においては、未処理のＨＳＷ　　２０２がＲＤＦ
プラントにシュレッダ−２００から供給される。該シュ
レッダ−は、８３１（を最大径２インチに切断し、原料
２０４とし、シュレッダ−２００は、ハイドロリック作
動による速度がスローのもので、スパーク発生による火
災が生じないようになっている。原料２０４は、パルパ
〜２０６で水と混合され、そこで１／４インブーく最大
径）に粉砕され、バルブ２０８となる。パルパー２０６
は、製紙機械におけるパルパーと同様なものである。

バルブ２０８は、ついでハイドロサイクロン２１０を介
してポンプアップされる。ハイドロサイクロン２１０か
らの高温度の粒子、特に、金属、ガラス、日バーチクル
が底部から除去され、比重的１の可燃物が通される。媒
体として水を使用することによって、空気を分離の媒体
とし、低密度で大ぎな木片のようなしのと、小さくても
高密度の金属ボルトとの区別が出来ないドライ・システ
ムによる場合よりも不燃物の分離が完全に行なえる。

分離効率は徂要な要素であって、低融点のガラス、アル
ミニウムなどの不純物が含まれていると、流動床燃焼室
の湿度を１　、６００°Ｆ以上に上げることができず、
ダイオキシンの発生を抑止できない。また、ＲＤＦ焼却
の温度をより高くすると、燃焼床をスラグ化する。

しかしながら、第６図のＲＤＦのウェブ１〜処理によれ
ば、ＲＤＦの灰溶融点を２，０００°Ｆ以上にでき、１
，８００°Ｆにおけるスラグ化を防ぎ、ダイオキシンを
絶滅させる高温度に上げることができる。

アルミニウム、ガラスなどの分離された物２１２は、簡
単な篩別処理により回収され、洗浄されて再生品となる
。

第６図に示すように、ハイドロサイクロン２１０からの
スラリー２１４は、脱鉱化装置、２１６をしてトレース
金属２１８を除去する。ウェットＲＤＦ処理のみが、こ
のような金属、特に水銀のような低ベーパー圧のものを
除去できる方法であり、脱鉱化装置２１６は、ボイラー
給水からトレース要素を除去するに使用されるものと同
じである。

スラリー２２０は、厚いスクリーン２２２へ送られ、自
由水２２４が水床ぎされる。バルブ２２６は、ついでス
クリュープレス２２８へ送られ、残りの水２３０が脱水
される。ｐｕｒｅｓｕ２２８で処理された材料２３２は
、含水率５５％で、ＲＤＦ綿と称される。

一実施例によれば、ＲＤＦ綿は、第２図のロックホッパ
ー　１４４へ送られ、燃料となる。燃焼床２６は、１，
８００〜１，８５０°Ｆで操作され、ダイオキシンを消
滅させる。二次空気噴射管１１０と脱硫床３ｏとの間の
空間部の高さは、少なくとも０．５秒のレジデンス時間
があり、これにより一酸化炭素の完全燃焼が可能な高さ
とする。冷ｌＡ管１００の１−ツブと）脱硫デストリヒ
ュータの底部との間のトータルな空間部の高さは、レジ
デンス時間が少なくとも　１．５秒となるように設定さ
れる。このような条件に合う空間部１０８の高さは、そ
れぞｔｌ、　３．５フィー１−と１０フイートである。

１ｔＤＦ燃焼の場合、多聞の塩化水素が煙道ガスに含ま
れ、視認できると共に臭気を発生し、ボイラーの内外を
腐蝕する。したがって、流動床燃焼室の中で塩化水素を
除去することが望ましい。これは、流動床３０に酸化カ
ルシウムを使用すれば、除去できるらので、二酸化物と
塩化水素（高温では反応しない）の除去にも、温度が１
，３００’　Ｆ以下であれば、有効である。酸化カルシ
ウム源としては、ドロマイトが必要で、石灰岩は、１，
３００゜「のような低温度では、か焼（カルサイン）さ
れない。したがって、塩化水素の除去に有効な温度では
、反応しない。

三次空気をディストリビュータ２８または床３０のスプ
ラッシュ域に位置するスチーム管１０１から供給して、
上位の床３０を前記温度まで下げ、前記管１０１から床
３０の熱を逃がす。オーバーフロー３４を閉出して、通
常の高さよりも高く床３０の高さを上げ、前記管と接触
させ、放熱させる、。

前記したＲＤｆ’　ｆｆｉ埋の欠点（よ、前記したＩｔ
ＤＦ綿の３水率が高いことで、燃料として、含水率５５
％となる。したがって、燃焼効率が２５％減となり、煙
道ガスの水蒸気の増加に見合うようにボイラーを大型化
しなければならない。しかし、ドライ式ＲＤＦ処理でも
大ぎな貯蔵スペースが必要で、臭気も発生する。またド
ライ式ｎＤＦ処理もボイラーの小形化は可能であるが、
燃焼効率の改善とならず、空気汚染問題も生ずる。

燃焼床固体粒にＪ、る加熱乾燥 燃焼効率とボイラーのサイズの両問題を一慣に解決づ−
るしのは、第７図にＪ：る乾燥システムであって、これ
は、ＲＤＦを高圧、ＦＳ　Ｑで乾燥し、水蒸気を好演的
に作る。

第７図にＪ５いて、ＲＯＦは、ロックホッパー２３４か
ら加圧されたドライヤー　２３６へ供給される。

ドライヤー２３６は、シリンダー状の６ので、高い内部
圧力に抗する上部と底部を首する。その内部には、ロッ
クホッパー　２２４からコンベヤ２４２とシュータ−（
図示せず）を介して上方から熱い燃焼床固体粒２４１が
供給される流動床２２８が設けられている。ＲＤＦは、
床２３０の而２３９に浮遊し、熱い床固体粒と混合され
て、乾燥される。水蒸気と少量の揮発性可燃物との混合
物２４６は、ドライヤーから放出される。

燃焼床固体粒のフロルレートは、床温度が数百度（華氏
）となり、混合物２４６が前記床から放出され、タービ
ン駆動の温度または加熱スチームとなるようにコン１−
ロールされる。水蒸気２４６の標準的温度は、スチーム
タービン駆動の場合には、５００”　Ｆ以、Ｆの範囲で
あり、処理スチームの場合には、３００’　Ｆまて・、
スチーム暖房の場合には、２５０°Ｅまでである。後者
の場合、ドライヤー２３６は、加圧されず、ロックホッ
パーも必要ではない。

スチームを作る必要がない場合でも、含水率の高い燃料
を圧力がか（プられていないドライヤーで乾燥すれば、
ボイラーと下流側の付属機器を小形化できる。これは、
水蒸気とウェットな燃料とがボイラーを通過しないから
である。熱効率も熱損失がないため、改＠される。

ドライ（７−の床２３８は、空気の代りにスチーム２４
８で流ＥＪＪ化される。これによって、高圧空気をドラ
イヤーに供給する必要がなくなるが、給水ポンプにおけ
る水圧は高めな１すればならない。

ドライＳ〕−２３８の床の深さは、供給される燃料が充
分乾燥するまで、床に残るような時間（数分）がとれる
ようなものとする。このため、深さは、通常、２〜４フ
イート・である。

混合物２４６は、ドライヤーから熱交換器２５０へ給送
され、水蒸気２４６が凝縮され、エコノマイザ−におけ
る循環水２５２で冷却される。循環水２５２は、加熱さ
れ、沸騰し、水とスチームからなる飽和混合物２５４と
してボイラー／コンデンサーから去るが、ボイラー／コ
ンデンサーにより、ドライヤーから放出される比較的汚
れた混合物の熱がスチームタービン用などの高Ｉ＋！！
　Ｉｆｆのスチームを得るシステムに利用される。

ドライＶ−において熱分解された少量の撚口からなる、
ストリーム２５６に含まれる）凝縮されないものは、水
分離機２５８において）凝縮物から分離される。凝縮物
２５９は、必要に応じて連理され、廃棄される。凝縮し
ない物２６１は、流動床燃焼室１２”’の燃焼空気流へ
噴射される。

ドライヤー　２３６からの固体′Ｆ９２６２は、乾燥さ
れた固体粒と燃焼床固体粒２４１を含み、前記床へ混入
される。固体粒２６２Ｇｉ、ロックホッパーを介して熱
分解室１０”’へ送らｒｔろ。熱分ＹＫ窄１０”’は、
第２図の熱分解室１０＝と同じらのである。燃焼床固体
粒を循環させることは、燃焼効率を高め、燃焼出力を高
めるため必要である。熱源として煙道ガスまたは補助撚
１’ｌを使用するコンベンショナルなドライヤーでは、
煙道ガスの圧力を数百ｐＳｉに高めるためのブロワ−が
必要で、このためのパワーロスがあり、右利ではない。

しかし、燃焼床固体粒の場合には、ロックポツパーで加
圧されるので、前記のようなパワーロスがない。

燃料を含む固体粒を燃焼室へ戻すことにより、熱媒体（
砂）の再使用が可能となる。ドライヤーの熱源に燃焼床
固体粒を使用し、これを燃焼室へ戻すシステムは、液体
循環床燃焼間、ロータリー燃焼橢などに併用できる。床
二重の燃焼室は、ウェットな燃料に石炭選鉱くずが使用
されれば、熱分＠室は、不要となる。この場合、熱分解
室１０°゛が省け、ドライヤーの固体粒２３８は、コン
ベヤー２６４で燃焼室１２　”　’へ送られるもので、
不要部分は、Ｘ記号で示しである。

貯−）１ユガスをスーパーヒートする熱分解室の使用燃
料処理のために熱分解室を使用し、汚染物の放出を抑制
する点については、前述したとおりである。熱分解室は
、ざらに、流動床燃焼ηシによるよりも高温度のガスを
得るため使用される。

第８図は、熱分解室を高温度のガスを得るために使用す
る例を示す。第８図において、熱分解室１０゛゛と燃焼
室１２°°゛とは、前記したものと同様である。可燃性
気化体の流れ２７０は、ダクト　１７６．２７８におけ
るコントロールバルブ（図示せず）により二つのんがれ
２７２．２７４に分れる。ダクト２７６内の可燃性気化
体は、燃焼室１２　”　”内の燃料噴Ｑ［２ａ２へ流れ
、アフターバーナー２８２へ流れる可燃性気化体は、煙
道ガスを他の方法では得られない高温に加熱し、２８４
から燃焼室１２””を出る。

可燃性気化体２７２は、空気の８人により燃焼し、燃焼
炎が煙道ガス２８４と混ざり合い、これを加熱する。前
記した三つの流れ２７０．２１４．２８４は、アフター
バーナーで混合するが、温度は同じである。

燃料の灰融点とアフターバーナー２８２の操作温度にに
す、セパレーターを使用し、流れ２７０．２８４から粒
子を分離し、アフターバーナーにおけるスラッグ発生を
防ぐ。分離された粒子は、流れ２７６に混入され、再度
燃焼される。燃焼床固体粒の熱により熱分解室の床２９
４が加熱される。粗いチｒ−２９６は、床２８６へ供給
されること、前記のとおりである。

第９図は、アフターバーナー２８２使用によるガス・タ
ービン：スチームタービンの複合システムにおける発電
の例を示す。この例は、ガスタービンを１，９００°［
の高温度で使用する極めて効率のよい発電プラン１〜で
ある。

固体燃料をガスタービンに直接供給するには、煙道ガス
をクリーンなものにして、燃料の灰によるタービンブレ
ードの腐蝕を防ぐ必要がある。したがって、固体燃料を
使用するには、クリーンな加熱された空気（燃焼室床内
の管で加熱）をタービンに通すが、前記管が高熱に耐え
ないため、加熱空気温度は、１，４５０°［が限界であ
る。

熱分解室において熱分解されて得られた可燃性気化体に
より、タービンに供給される加圧された空気の温度を高
めれば、より高温の空気が得られる。燃料をすべてガス
化し、補足できないこまかい灰を発生させるコンベンシ
ョナルな燃焼システムと異なり、燃料を熱分解さければ
、ナイフロンで補足できる粗い粒子となり、腐蝕問題が
生じない。灰からアルカリが生ずるのを防ぎ、腐蝕を防
止するには、熱分解室の温度を低湿度にすればよい。こ
れによって、クリーンで、腐蝕しない石炭ガスが得られ
、極めて効率のよい燃焼システムが得られる。

第９図番よ、熱分解室からの可燃性気化体６０が導管６
２を介してリーイクロン３００へ送られ、そこでチャー
粒子と他の固体粒とが分離される例を示す。熱分前空に
は、床マテリアルが充満され、上部のバイブロ２からず
べてのものが排出される。

熱い床固体粒２６は、ライン３５３で熱分解室へ送られ
、熱分解室とサイクロン両者が符号３５４で囲むような
二つの燃料の流れを形成する。

ライン６３の約４０％の可燃性気化体がライン３０２を
介して送られ、コンプレッサー　３０４で圧縮され、ア
キュムレータタンク３０１３で調整のため一時的に貯溜
され、コントロールバルブ３１０で計測されて、アフタ
ーバーナー２８２による燃焼で、流れ３１２の出口温度
が１，９００°Ｆに加熱される。アフターバーナーは、
ガスタービンに内蔵されても、外部に設置されてもよい
。ライン３０２を介して供給される可燃性気化体の実際
量は、流れ３１２の温度でコントロールされる。

残り６０％の可燃性気化体は、ライン３３７を経てダク
ト６３から流動床燃焼室１２°°′°の燃料噴射管６４
へ送られて燃焼する。チャーは、コンベヤ３３）１によ
り燃焼床２６へ送られ、燃焼する。チャーに多量の微粒
子が含まれていれば、ダクト３３６に選別装置が設けら
れる。ここ′ｒ：′選別された粗いチＶ−は、オーバー
・ザ・ベッド噴射管４４により燃焼床へ噴）１され、選
別された微粒子のチレーは、可燃性気化体６０が流れる
ライン３３７により燃料噴ｇＡ管６４へ送られる。前記
したチ（・−の選別は、微粒のチＶ−が燃焼室へ吹き込
まれた場合生ずる熱効率の低下を防ぐ。

第９図の燃焼室１２　”　”は、圧縮空気３１８が冷却
管１００を流れる点を除いて、第２図のものと同しであ
る。この圧縮空気は、タービン・エクスパンダ−３２４
の軸３２２により駆動さ−れるエアーコンプレッサー３
２０により発生される。前記した要素がガスタービンを
回転させる。ガスコンプレッサー３２０からの圧縮空気
３１８は、まずエアーヒーター３２６へ入り、熱交換作
用により流動床燃焼室１２°゛″からの煙道ガス３３０
を放熱する。ついで圧縮空気は、冷却管１００を通過す
るが、アフターバーナー２８２へのライン３３２におけ
る給送前の温度が１．４５０’　Ｆである。

第９図に示すように、煙道ガス３４６の熱を利用するか
、煙道ガス３３０の熱を利用するガス対ガヌ熱交換器に
Ｊ：り燃焼空気９０を予熱する。

第９図の熱分解室１０からのガスが例えば、（Ａ黄色合
物を除去するために使用さ札る場合は、５灰岩のような
吸着剤３３４が燃料５４と共に熱分解室１０　”　”へ
送られ、硫黄のガス化、特に、硫化水素をガス化し、硫
化カルシウムの粒子とし、サイクロン３００で分離し、
チャーと共にライン３３６により第２図の燃焼床２６へ
送る。硫化カルシウムは、エアーリッチの雰囲気で酸化
されて酸化カルシウムとなり、コンベヤ（図示せず）で
熱分解室ｉｏ””へ戻される。燃焼床２６で硫化カルシ
ウムを酸化カルシウムに変えれば、二酸化硫黄が空間部
へ放出され、チャーの燃焼による二酸化ＷＬｍと共にこ
れらは、第９図の石灰岩３３８の添加によりＩＩ！２１
ｉｉ床３０で捕捉される。塩化水素を除去するには、石
灰岩３３４．３３８の代りにドロマイ１〜を使用ηる。

第９図のもの３４０〜３５４は、コンベンショプルなシ
ステムに、ｊ′３けると同じものであり、煙道ガス３６
４は、灰３５０を除く処理室３４８へ送られ、残りのガ
スは、煙突へ送られる。第９図の変形としては、加圧熱
分解室とチャーサイクロンを使用し、ガスコンプレッサ
−３０４を省き、ロックホッパーを用いて固体粒を加圧
熱分解室とチャーサイクロンへ送るものがある。

有害　染物の高温段　却 第１０図は、ダイオキシンなどの可燃性の有害廃棄物を
焼７ＪＩするために、高温段のガスを発生する本発明の
一例を示す。第１０図のｌ？Ｉ　４．！、有害な廃棄物
の焼却には、温度不定な１，８５０’　ｒにしかならな
い燃焼床に対し、温度を２，２００’　Ｆ以上にする例
である。

第１０図の例は、燃料すべてが有害な廃棄物からなるか
、または、Ｈ３−のような有害でない廃棄物を含む有害
な廃棄物の場合に採用される。好ましい実施例において
、燃料５／Ｉが第７図と同じドライヤー２３６へ供給さ
れ、乾燥された燃ｒ１と固体粒とがグク１〜２６２を経
て熱分解室１０°パ°“′へ送られ、これらすべてがダ
クｌ−３８３から排出される。固体粒は、すべてサイク
（コン３６４により可燃性気化体から分離され、可燃性
気化体の一部がライン３６８を経てアフターバーナー３
６６へ、他がライン３７０を経て燃焼室１２の噴射管６
４へ送られる。

ライン３６８を流れる可燃性気化体のｍは、アフターバ
ーナー３６６の温度により定まる設定値のバルブ（ライ
ン３６８．３７０）でコントロールされ、高温が必要で
あれば、ライン３６８の流量は増える。

サイイクロン３６４からの固体粒３７２は、粒子セパレ
ータ（バイブレークテーブルなど）で金属などの高密度
粒子が除去され、る。ｋｎｏようなセパレータは、ドラ
イ弐１ｔＤＦシステムの場合にのみ必要である。アルミ
ニウムなどの金属の除去は、アフターバーナー　３６６
のスラッグ発生防止に必要である。

セパレータ　３７４からの固体粒３７６は、選別装冒３
７８へ送られ、床マテリアルと粗いチャーを含む粗い粒
子３８０と微粒のチャー　３８２とが分離される。微粒
のチャーは、可燃性気化体３７０の気流に乗り、これら
と共に燃料噴射管へ送られる。粗い固体粒は、燃焼床へ
様械的コンベＶで燃焼床２６へ送られ、第１図のスプレ
ッダ−４４のような手段で散布される。

燃焼室１２°゛°°°からの煙道ガス１１６は、アフタ
ーバーナー３Ｇ６　″Ｃ−ライン３６８からの可燃性気
化体、さらに燃焼に必要な空気と混合され、煙道ガス３
８６を必要温度まで加熱する。ライン１１６にサイクロ
ンを設け、燃焼室１２の飛散灰を除去してアフターバー
ナー３６６のスラッグ発生を防ぐこともできる。サイク
ロンにより除゛去された粒子は、廃棄される。

第１０図の例は、第６図のウェット処理ＲＤＦを使用す
るもので、ドライヤー２３６が必要となる。

また、ドライヤー２３６と熱分解室１０　”　”　”の
熱源として、床固体粒３８６．３８８が必要となるが、
密度セパレータ　３７４は必要としない。ドライ処理Ｒ
ＤＦの場合は、ドライヤー　３３６が必要でなく、粒子
セパレータ　３７４が必要となる。この場合、ＲＤＦに
含まれているガラスが鉱石ふるいの使用などで除去でき
る。ガラスは、砂と同じような密度であるから、床マテ
リアルからガラスを分離するには、密度セパレータ　３
７４は不適である。

ドライ式処理１？ＯＦを高温度で燃焼させる例としては
、セパレータ　３７４を用い、ドライヤー２３６を使用
ぜず、しかも床固体粒３８６を用いない方式がある。熱
分解空気７６によりＩｔＤＦ綿を一部燃焼し、これを熱
分解室の熱源とする。密度セパレータ　３７４により、
ガラスを分離し、ざらに床マテリアルとチャーとを密度
の相違で分離する。

床下（アンダー・！ｆ・ベッド）の冷却管コンベンショ
ナルな流動床燃焼室では、燃焼室１０を含め、冷却管が
流動床内の上方位＠（いかなる場合にも燃焼空気が導入
される位置にり上）に設置されている。

この発明にとれば、このような位置関係は、逆転してお
り、燃焼空気が導入される位置よりも下方に冷却管が位
置している。

この発明において、このような配置にした理由は、まず
、低いＢＴＵ規格の燃料が使用できること、つぎに、燃
焼空気噴射管を用い、燃焼床からＡ−バーサイズのマテ
リアルを除去できること、第３に、アンダー・ザ・ベッ
ドの管は、腐蝕されることなく、管束状とし、バーナー
の大型化が防げること、第４に、高温度による管の腐蝕
を防ぎ、耐久性を得ることができること、床内にマニフ
ォールドの使用ができ、バーナーケーシングに対する高
温管のパイピングが簡単になることである。。

例えば、前記した燃焼室１２においては、冷却管は、流
動床２６の上部近くのスプラッシュゾーンに配置され、
床内へ挿通することで、燃焼空気９０のフローレートま
たは床２６のマテリアルの損を変化さけて、熱交換檄能
を変化させることができる。このような冷Ｗ管の配置は
、単−床またはマルヂ床流動床燃焼至の両者には、コン
ベンショナルなものである。

しかし、この発明によると、冷却管は、燃焼空気９０が
導入される領域よりも下方にあり、この理由は、下記の
とおりである。

Ｂ丁Ｕ現格が低い燃料には、石炭の老廃物または低級石
炭の産物のような不活性組成物が多量に含まれ、また、
選鉱くず、洗浄された植物、ピー１−１生木材、下水ス
ラッジなどの含水率が高いものが含まれている。また、
他のＢＴＵ規格が低い燃料は、含水率と灰分が多いもの
があり、このような燃料は、流動床燃焼室では、どのよ
うなバーナーを用いても燃焼せることが困難であり、コ
ストの高い補助燃料を併用して燃焼させなければならな
い。

しかしながら、最適な燃焼条件が揃えば、含水率が８５
％であっても前記のような質の悪い燃料でも燃焼させる
ことができる。この鍵は、燃焼領域における熱損失を可
及的に少なくすればよい。

しかしながら、オーバー・ザ・ベッド方式の冷却管では
、熱を吸収し、ざらには、床レベルを上げるための固体
粒の散布、低速度での操業などの理由で、熱損失を防げ
ない。

アンダー・す“・ベッド方式の冷却管の配置は、一つに
は、冷７ＪＩ管による熱吸収をＵ口として熱１０失を防
ぐことが目的であり、低品質の燃料でし流動床燃焼室に
おいで燃焼できるＪ：うにしたものである。

他の問題は、床の清帰にある。ディストリ上１−タブレ
ートを使用する流動床燃焼室は、クロラギングを起しや
すく、オーバーサイズの不燃物が燃料と共に供給される
と、これらが床の底部へ落ち、除去し難い。第３の問題
は、高潟度管の使用と床領域にある。

流動床燃焼室により比較的低温の液体、例えば、飽和ス
チームや温水などを作る場合、管の渇庶が５００″Ｆ以
上にはならない。しかし、流動床燃焼室により比較的高
温の液体、例えば、発電用のスーパーヒートされたスチ
ームやタービン用のｉ！ａ湿圧縮空気を生成する場合に
は、冷却管は、１．５００°ＥＳ′？ｉなわち、燃焼床
温度の１，７００°「近くまでになる。その結果、両者
の温度差は、後者の場合、ただの２００’　Ｆであるに
対し、前者では、その６倍の１，２００″Ｆの差が生ず
る。

このような温度差は、高温度の管に冷却効果を求めるに
は、管の設置本数を増加させなければならない。そのた
めには、管を２フイートまたはそれ以上の高さにしなけ
ればならず、低温の場合は、１／３でよい。

また、米国特許第４，２７９，２０５号、第４．４９９
．８５７号に開示されるような速度のターンダウン技術
もＡ−バー・ザ・ベッド方式に適用できない。

前記した問題は、すべて高温度のオーバー・ザ・ベッド
方式の冷却管の場合、床の深さが数フィートであるから
であって、大きなバブルも発生し、腐蝕が進みやづい。

前記したような諸問題に対処するため、この発明によれ
ば、第１１図に示すようなアンダー・ザ・ベッド方式の
冷団管配置を提案する。　第１１図の例は、第１図の流
動床燃焼室１２の要素を燃焼床２６の底部２０から床の
上部へ移したものであり、さらに、インレット・マニフ
オールド９４、燃焼床ディストリビュータ−２４ならび
にオーバー・ザ・ベッド冷ＦＡ管１００乙第１図と第１
１図の例には、いずれも燃料Ｔｇ４用管６４と燃焼床２
６が含まれている。第１図の燃焼室１２の他の要素は、
アンダー・ザ・ベッド冷却管を使用する場合でも位置関
係に変更がない。

この例においては、ホッパー４００と側壁４０２とにＪ
こりガスタイトの室（ベッセル）が構成され、これに主
として砂からなる床マテリアル２６が充満され、該マテ
リアルは、ホッパー　４００の底部からオーバーフロー
４０４へ流れ、床２６の上面４０６が所定のレベルを保
つ。この上面４０６から９〜１２インヂの深さ位置に燃
料噴射管６４が配置されている。

燃料噴射管６４の直下に燃料空気噴射管４０８が配置さ
れ、これらの噴（ト）口４１０（下向き）を介して燃焼
に必要な空気が床に導入される。燃焼空気噴射管は、断
面縦長の管路を有し、該管路により空気圧力を低下させ
て空気の均一な配分噴射が行なわれる。

幅１０フィートの床に対する前記１１＾射管の寸法は、
幅５インチ、高さ１０インチ、センター間隔９インチど
なっている。

短い幅の床には、循環パイプを一列に配置してしよく、
また、１わの広い床には、循環パイプを二列または、そ
れ以上配置してもよい。径が６インチのバイブを二列に
配置したものは、第１１図のものの機能に相当する機能
を有する。

燃焼空気噴）Ｊ管の下側に冷却管４１２が配置され、こ
れに水、スチーム圧縮空気その他の加熱される流体が流
れる。これらの冷ＩＡ管は、束状に配設され、仕切り　
４１４により区分されている。該冷却管の下位に流動化
空気噴（ト）管４１６が配置され、その下がホッパー４
００となる。

ホッパー、４００の底部には、出口４１７が設けてあり
、この出口から床マテリアルが選別装置４１８へ連続的
または間欠的に流れ、オーバーサイズの床マテリアル４
２０が選別、除去される。残りの床マテリアルは、コン
ベヤ４２２により燃焼床へ戻される。選別装置４１８へ
流れる床マテリアルを冷却りる装置（冷１４１により選
別装置の加熱を防ぐ）が１式別装置の千萌に設置ノられ
ている。

前記例においては、冷却管は、床の底部側に位置する。

１％Ｇすれば、−次燃焼域４１５の下方に位置するちの
で、−次燃焼域は、床内の燃料供給点の上に位置するが
、燃焼空気が床の底部の上に噴射されると、−次燃焼域
は、燃焼空気導入点の上にある。

操作に際しては、燃焼床は、噴射管４０８を介してのプ
レヒーター（図示せず）による高温ガス（温度１．７０
０″Ｆ）の導入で、着火温度に加熱される。この時点で
、燃料が熱分解室へ供給され、可燃性気化体とチャーに
熱分解され、これらがコンベヤと燃料噴射管６４を介し
て燃焼床２６へ送られる。ウェットな燃料を使用する場
合には、これらを直接、熱分解床へ供給し、第２図の場
合と同じ操作で操作温度に加熱する。

前記床が所定の温度に加熱されると、流動化空気の噴射
管４１６のバルブがユニット４２５の制御により開放し
、仕切り４１４と燃焼空気噴Ｏ４管４０８の間の未流動
化マテリアルを流動化し、床２６の上面４０６８１！、
での帯域を流動化する。噴射管４１６で充分な空気が供
給され、冷却管を囲む部分のマテリアルを激しく流動化
させ、該部分における速度は、流ｖｊ化最低速度の二倍
である。

このような流動化により床固体粒を床全体にわたり循環
、４２合し、燃焼加熱された固体粒を冷ｕｌ管４１２の
（＝Ｊ近へ送り、流動化による動きで加熱する。放熱量
は、流動化された冷ＩＡ管配置部の数によりコントロー
ルされる。冷却管配置部は、流動化されるか、または、
流動化されないかのいずれかである。このため仕切り　
４１４が垂直方向に設りられ、流ω）化空気の噴射にＪ
：る流動化を特定の冷却管配置部に限定することができ
る。

高いＢｒｌ＋規格の燃料を使用し、燃焼レー１−をマキ
シマムにする場合においては、すべての冷却管配置ｉ２
１部は、流ｖＪ化される。ボイラーのスチーム１、Ｅ力
が上がり、または、スチームの流量が低下した場合には
、と一度を下げるため、一つまたは、それ以−Ｌの前記
管配置部に対する流動化空気の供給を停止１’　ｔｔば
Ｊ、い。流動化が停止すれば、前記情況置部は、熱を受
けず、前記床の放熱が停止する。

冷却管を流れる水は、スチームドラムとの間を循環し、
該管の過熱を防ぎ、流動化が停止した後は、スチームは
一切発生しない。

流動化されている前記情況前部の数が減ると、燃料の流
量と全体の空気ｆｆ１（燃焼空気と流動化空気の両者）
も同時に減る。さもないと燃焼床２６が過熱する６温度
を上げる場合には、逆の操作が行なわれる。

冷！ｉＩ管によりスーパーヒートされたスチームまたは
圧縮空気を加熱する場合には、同じコントロール操作が
行なわれるが、前記情況置部に対するスチームまたは空
気のフローレートをコン１−ロールする（コントロール
しない場合には、各情況置部の温度が均一になる）。こ
のような操作が行なわれないと、非流動化の情況置部を
流れる空気が低温で放出され、残存すう空気が冷やされ
て好ましくない結果となる。

特定な前記情況Ｆｆ部を流動化し、または、流動化しな
い場合、前記速記置部を充分な数便用することにより、
熱（温度）を徐々に変化させることができる。前記連記
置部の数が３０あるような場合には、前記熱変化の段階
が１１７２％の段階が必要どなる。サイズの異なる連記
置部を使用すると、連記置部の数と関連のバルブの数と
を減らすことができるが、温度がそれぞれ異なる。

１１７２％の段階による変化は、個々の連記置部がシス
テムのキャパシティの２０Ｘを吸収するような連記置部
を４つ設けた場合であって、熱変化の微調整には、個々
の連記置部の熱吸収を１２．６．３％とする。

前記管の配列は、ヘッダ一部分を除き、ずべて水平方向
であって、８管の列は、例えば、１インチから２インチ
互いに離されて配列される。噴射管からの流動化空気は
、乱流となって前記速装置部内を循環する。

アンダー・ザ・ベッド配置の管が前記問題を解決する手
段は、以下のとおりである。

低品質燃１．１（ＢＴＵ規格が低い）の場合、アンダー
・ザ・ベッド配置の冷ｕ１管は、前記問題を解決ザるこ
とＩｊｔ記のとｄ３っである１、すなわら、前記配：１
りにより、熱損失を可能な限り良い止める。連記首部が
流動化されていない場合には、熱伝導により床上部から
のみ熱を受け、流動化されていない砂は無視される。ま
た、低品質の燃料については、床の深さの中間に燃料噴
射管を配置し、燃料を床内で燃焼させる。

燃焼室の空間部の側壁は、熱絶縁処理され、高さが５〜
１０フイートばかりのものである。このような構成によ
り床からの熱損失を防ぐ。前記空間部の高さを抑えるこ
とによって、深さの浅い床が使用でき、これによって発
生するバブルの大きさと力をミニマムなものにし、含水
率が高く、不活性成分が多い燃料でも燃やすことができ
る。

前記床の清掃に関しては、燃焼室のディス１ヘリピユー
タブレート２４を燃焼空気噴射管に代え、床マテリアル
からオーバーサイズの粒子を取り除いて前記床の流動性
を良好にすることができる。

前記燃料噴射管は、公知のものである。

高温度管と球部分に関しては、アンダー・ザ・ベッド冷
却管を使用することにより、腐蝕を防止できるが、これ
は、二つの理由による。まず、その−は、連記置部の底
部と空気供給部との間に要求されるスペース（その高さ
は、管束の高さにほぼ等しい）が必要となくなる。しか
し、管束は、流動化空気噴１３−１管の直上に位置する
。前記スペースに管を配＠することにＪ：って、管束の
上部の高さは、二倍となり、高温度のオーバー・ザ・ベ
ッドの管の場合の床領域を倍にする問題が解決する。

流動床におけるバブルの成長とｗｘ蝕は、流動速度によ
り大きく影響される。アンダー・ザ・ベッド配置の管に
おいては、流動速度をミニマムとし、腐蝕されないよう
にする。

高さ　３フイートの連記置部を使用すれば、５００、０
ＯＯＢＴＵ／ｈｒ−ｆｔ２の最大燃焼レートが１９られ
、オーバー・ザ・ベッド配置の管によるバーナーの大型
化が防げる。

【図面の簡単な説明】

図面は、この発明の好適な実施例を示すもので、 第１図は、バブル発生流動床燃焼室と、流動床熱分解室
とを連結した一例の説明図、第２図は、一体型の浅い流
動床熱分解室の一例を示す説明図、 第３図は、あらゆる燃料に対応できる深い流動床熱分解
室の一例を示す説明図、 第４図Ａは、固体粒コンベヤの一例を示ず一部切断斜視
図、 第４Ｂ図は、同じく要部切断断面図、 第４Ｃ図は、同じく軸方向に切断した側面図、第５図は
、第１図と第２図の燃焼室に用いられる燃料噴射管の説
明図、 第６図は、Ｉ？ＤＦ製造の工程図、 第７図は、ＲＤＦ燃焼の工程図、 第８図は、アフターバーナーを使用する高温度燃焼の工
程図、 第９図は、熱分子／？室、サイクロン、アフターバーナ
ーを使用する高温度燃焼の工程図、第１０図は、有害廃
棄物焼Ｎ１のための工程図、第１１図は、燃焼床の内部
に冷却管を配置した流ＦｄＪ床燃床室焼室明図である。 １０、１０’　、　１０“’、１０”’、１０°゛°、
１０”””、１０””’”・・・・・・熱分Ｍ空 １２ｊ２’、１２”、１２”’、１２°”’、１２””
’、１２′ｌ　ＩＩ　ＩＩ・・・・・・燃焼室 １６・・・・・・熱分解床 ２６・・・・・・湛焼床 ほか１名

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）下記構造体を含む構成からなる燃料を燃焼して流
   体を加熱する燃焼装置； ａ）流動床燃焼室； ｂ）燃焼床固体粒をガス化室へ供給する手段；ｃ）流動
   床ガス化室； ｄ）ガス化室で前記粒子を選別する手段； ｅ）ガス状（気相）生成物と小さな粒子を熱分解室から
   前記燃焼室へ移送する手段； ｆ）前記流動床燃焼床の底部に位置し、噴射口を備えた
   噴射手段； ｇ）互いに近接して設けられている複数の前記噴射口； ｈ）前記燃焼床の深さに比較して、互いに近接し（２）
   前記ガス化室が熱分解室である特許請求の範囲第１項の
   装置。 （３）前記ガス化室の固体粒がスプレッダーにより前記
   燃焼床の面に散布される特許請求の範囲第１項の装置。 （４）前記流動床燃焼室がバブル発生床燃焼室である特
   許請求の範囲第１項の装置。 （５）流動床燃焼室が該床内に冷却管が配置されている
   特許請求の範囲第４項の装置。 （６）前記ガス化室がバブル発生床ガス化室である特許
   請求の範囲第１項の装置。 （７）前記流動床燃焼室が上下に分れた流動床を備え、
   下側の床が燃料燃焼床であり、上側の床が固体吸着剤に
   よる汚染物除去の処理床であり、前記下側の床には、放
   熱用の冷却管が配置され、前記燃焼室の空間部（燃焼空
   間）に二次空気を添加する手段が設けてある特許請求の
   範囲第５項の装置。 （８）前記熱分解室の操作湿度が１，０００°Ｆ以上の
   温度であって、前記燃焼室の燃焼が空気過剰か空気不足
   かのいずれかの条件で行なわれ、二次空気の導入により
   、燃料を完全燃焼させ、窒素酸化物の発生を抑止する特
   許請求の範囲第７項の装置。 （９）アフターバーナーを備え、前記流動床燃焼室から
   の煙道ガスと、前記ガス化室からのガスとを前記アフタ
   ーバーナーへ導入し、必要に応じて前記アフターバーナ
   ーへ燃焼に必要な空気を導入する手段を有する特許請求
   の範囲第１項の装置。 （１０）燃焼室が底面、側面、上面が閉止されたガスタ
   イトの箱体からなり、該箱体には、下方位置に床を流動
   化する空気を導入する手段が設けられ、前記流動化手段
   の上に複数の冷却管が配列され、前記冷却管には、冷媒
   が供給され、前記冷却管は、仕切りにより区分された区
   域ごとに束状になって配置され、これら区域ごとに別々
   に流動化が行なわれ、前記冷却管の上に燃焼空気噴射管
   が配置され、前記箱体は、流動化に適当なサイズの固体
   粒を有し、前記床の底部は、前記箱体の底面に当接し、
   前記床の内部に前記燃焼空気の噴射管が配置されている
   燃焼装置。 （１１）前記流動化空気供給手段により前記燃焼床へ充
   分な空気を供給して、流動化すると共に燃焼に要する空
   気を燃焼空気噴射管により供給する特許請求の範囲第１
   ０項の燃焼装置を操作する方法。 （１２）燃料噴射手段が前記燃焼床の内部で、しかも前
   記燃焼空気噴射管の上に配置されている特許請求の範囲
   第１０項の装置。 （１３）固体粒を含む燃焼室、ドライヤー、該燃焼室か
   ら固体粒をドライヤーへ移送する手段、ドライヤーから
   固体粒を燃焼室へ移送する手段、高含水率の燃料を前記
   ドライヤーへ導入する手段ならびに前記乾燥された燃料
   を前記燃焼室で燃焼する手段からなる高含水率の燃料を
   燃焼する装置。 （１４）前記ドライヤーは、前記燃料を１気圧以上の圧
   力で乾燥し、これによるベーパーを凝縮器へ送る手段を
   備えた特許請求の範囲第１３項の装置。 （１５）前記燃料が前記燃焼室へ供給される前に乾燥処
   理される特許請求の範囲第１３項の装置。 （１６）前記ベーパーの熱が再利用される特許請求の範
   囲第１３項の装置。 （１７）前記加圧されたベーパーの熱が再利用される特
   許請求の範囲第１４項の装置。 （１８）流動床燃焼室、少なくとも一箇所から燃料が導
   入される熱分解室ならびにこれらを一体化する手段を備
   える単一燃焼室により種々雑多な燃料を燃焼する装置。 （１９）前記熱分解室により燃料をガス燃料流と固体燃
   料の二つの燃料系に変え、前記一体化手段により前記燃
   料系のそれぞれを前記燃焼室の燃焼床へ移送する特許請
   求の範囲第１８項の装置。 （２０）前記一体化手段が前記熱分解室から前記燃焼室
   の燃焼床へ床マテリアルを移送する特許請求の範囲第１
   ８項の装置。 （２１）前記一体化手段が前記燃焼床から前記ねんつ分
   解床へ床マテリアルを移送する特許請求の範囲第２０項
   の装置。 （２２）前記熱分解室が燃焼床固体粒で加熱され、熱分
   解流体が前記熱分解床の下側から供給され、この流体は
   、充分な速度をもって前記熱分解室においてチャーを該
   熱分解室の床に残留させ、可燃性気化体（微粒子を含む
   ）を前記熱分解室の上部から排出するように、燃料の分
   類を行ない、排出された可燃性気化体（微粒子を含む）
   を前記一体化手段により前記燃焼床へ噴射する特許請求
   の範囲第２１項の装置。 （２３）前記一体化手段における噴射手段が前記燃焼床
   の下側に配置された複数の噴射管からなり、これら噴射
   管は、互いに隣接して配置され、各噴射管には、ガス化
   燃料を噴射する噴射口が極めて狭い間隔をおいて複数個
   設けられている特許請求の範囲第２２項の装置。 （２４）前記噴射口が下向き角度になっている特許請求
   の範囲第２３項の装置。 （２５）前記熱分解室が前記燃焼室と一体になっている
   特許請求の範囲第１８項の装置。 （２６）前記熱分解室の流動床が浅いものである特許請
   求の範囲第２５項の装置。 （２１）前記熱分解室の流動床が深いものである特許請
   求の範囲第２５項の装置。 （２８）前記床が深い熱分解室が底部側にコーン部を有
   し、該コーン部の上にストレートな胴部を有し、この胴
   部の上に膨張部を有し、この膨張部の上に処理空間部を
   有し、コーン部から膨張部までが流動床となり、この流
   動床に燃料が導入され、流動化手段により該流動床が流
   動化され、揮発性物質（可燃性気化体）が前記処理空間
   部の上から排出される特許請求の範囲第２７項の装置。 （２９）前記熱分解室は前記床の最上位置に冷却管を備
   えている特許請求の範囲第１８項の装置。 （３０）前記熱分解室は、処理空間部を有し、この処理
   空間部に流体を噴射して前記揮発性物質（可燃性気化体
   ）の排出温度をコントロールする手段を有している特許
   請求の範囲第１８項の装置。 （３１）流動床を有する燃料ドライヤー、前記ドライヤ
   ーの流動床の一部を前記熱分解室の流動床へ移送する手
   段、燃焼床マテリアルを前記ドライヤーの床へ移送する
   手段ならびに前記ドライヤーの床を流動化する手段を含
   む特許請求の範囲第２２項の装置。 （３２）前記ドライヤーの床を流動化する手段がスチー
   ムである特許請求の範囲第３１項の装置。 （３３）前記熱分解室の床から燃焼室の床へ床マテリア
   ルを移送する手段が導管とスクリュウを有するスクリュ
   ーコンベヤであって、前記導管には、開口部があり、前
   記スクリューは、流れ方向のそい溝ピッチが増加してい
   る特許請求の範囲第２０項の装置。 （３４）前記開口部は、前記スクリューのピッチ変化に
   関係なく、規則的に形成されている特許請求の範囲第３
   ３項の装置。 （３５）前記スクリューの開口部間の区域のピッチは、
   Ｎ×Ｐの関係である（ここでＮは、最下流側の開口部を
   除く開口部の数、Ｐは、最下流側の開口部と次の開口部
   との間の区域のピッチを表す）特許請求の範囲第３４項
   の装置。 （３６）前記燃焼室に床下の冷却管が設けられている特
   許請求の範囲第１８項の装置。 （３７）前記冷却管は、前記燃焼床の一次燃焼ゾーンの
   下側に配置されている特許請求の範囲第３６項の装置。 （３８）前記燃焼室は、流動化空気分配手段を該燃焼床
   の底部に有し、これに前記冷却管を近接させた構成であ
   る特許請求の範囲第１８項の装置。 （３９）前記冷却管が燃焼床の底部に配置の特許請求の
   範囲第３６項の装置。 （４０）前記燃焼室がその床内に燃料噴射管を有し、該
   噴射管の下側に前記冷却管が配置されている特許請求の
   範囲第３６項の装置。 （４１）前記冷却管が区分された区域ごとに配置され、
   該区域は、互いに絶縁され、これら区域ごとに流動化空
   気が供給されるようになっている特許請求の範囲第３６
   項の装置。 （４２）前記燃焼床へ流動化流体が供給され、該流体の
   供給をコントロールして前記床の温度コントロールをす
   る特許請求の範囲第３６項の装置。 （４３）燃焼室と一体化の熱分解室へウェットな燃料を
   噴射するウェットな燃料を燃焼させる方法。 （４４）流動床燃焼室からの熱い床マテリアルにより加
   熱される床を有する流動床ドライヤーへウェットな燃料
   を噴射し、前記ドライヤーの床マテリアルを燃焼床へ噴
   射するウェットな燃料の燃焼方法。 （４５）ドライヤーに対する流動化流体がスチームであ
   る特許請求の範囲第４４項の方法。 （４６）流動床燃焼室の燃焼床に温度コントロールする
   冷却管を配設し、該燃焼室へ熱分解流体を供給または供
   給停止し、該熱分解流体の供給を停止により、前記冷却
   管の冷却機能を停止させ、ウェットな燃料の着火温度以
   上に前記燃焼床の温度を上げてウェットな燃料を完全燃
   焼させるウェットな燃料の燃焼方法。 （４７）流動床燃焼室に流動床熱分解室を併設し、該熱
   分解室により供給される燃料を気相と固体相とに分け、
   これらを燃焼室の流動床へ送り、ウェットな燃料をホッ
   トな燃焼床マテリアルが充満する流動床ドライヤーへ噴
   射し、ドライヤーの床マテリアルを熱分解室の流動床へ
   噴射するウェットな燃料の燃焼方法。 （４８）ドライヤーの流動化流体がスチームである特許
   請求の範囲第４７項の方法。 （４９）流動床熱分解室を前記燃焼室と一体化状態に連
   結し、燃料を熱分解室の床へ噴射することからなる流動
   床燃焼室における燃料の燃焼による汚染物を減少させる
   方法。