JPS62168602A - Steel sheet for painting and its production - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To efficiently produce a steel sheet for painting having excellent sharpness after painting by subjecting the steel sheet to temper rolling at an adequate elongation per cent of temper rolling by using work rolls formed with adequate rugged patterns on the surface thereby transferring the above-mentioned patterns to the surface of the steel sheet. CONSTITUTION:The adequate patterns consisting of the assemblage of very small crater-shaped recesses and annular build-up on the front side of the outside edges thereof are preliminarily formed on the surface of the work roll by using a high-density energy source such as laser. The steel sheet is subjected to temper rolling at >=0.3% elongation per cent of temper rolling by using the above-mentioned work rolls on one or both faces of the steel sheet. The patterns are thereby transferred at 0.3-2.0mum center line average height Ra on the surface of the steel sheet and the microscopical form of the above-mentioned surface roughness is constituted of the trapezoidal peak parts having an average distance between centers Sm and average diameter d0, the groove-shaped valley parts having an average diameter D around the same and the intermediate flat parts between the peak parts and the valley parts. The ratio n% of the sum of the areas of the summit faces in the peak parts and the intermediate flat parts to the total surface area is made to satisfy 20<=n<=85% at 0.85<=Sm/D<=1.7, Sm-D<280mum, 30<=d0<=500mum.

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は自動車ボディ外板や家庭電気製品外装板の如
く、プレス加工等の成形加工を施して使用される塗装用
鋼板およびその製造方法に関するものである。[Detailed Description of the Invention] Industrial Application Field This invention relates to a steel plate for painting that is used after being subjected to a forming process such as press working, such as an outer panel of an automobile body or an outer panel of a household electrical appliance, and a method for manufacturing the same. be.

従来の技術 一般に自動車ボディ外板や家庭電気製品外装板などの成
形加工の用途に供される薄鋼板、例えば冷延薄鋼板は、
冷間圧延後脱脂洗浄を行ない、さらに焼鈍した後調質圧
延を施して製造するのが通常であり、ここで調質圧延の
目的の二つとしては、表面をダル仕上げしたワークロー
ルを用いて軽度の圧延を行なうことによって鋼板表面に
適度の表面粗さを与え、プレス成形時にあ（プる耐焼付
性を向上させることがある。2. Description of the Related Art Generally, thin steel sheets, such as cold-rolled thin steel sheets, are used for forming the outer panels of automobile bodies and the outer panels of home appliances.
Normally, the product is manufactured by degreasing and cleaning after cold rolling, and then temper rolling after annealing.The two purposes of temper rolling are to use a work roll with a dull surface finish. Mild rolling gives the surface of the steel sheet an appropriate surface roughness, which may improve the seizure resistance during press forming.

ところでこのような調質圧延に使用されるワークロール
の表面をダル仕−トげするための方法としては、従来シ
ョツトブラストによる方法と、放電加工による方法とが
実用化されている。これらの方法による調質圧延用ワー
クロールのダル仕上げの場合、ロール表面には不規則な
粗度プロフィルが形成されるため、調質圧延後の鋼板表
面は第３０図（Ａ＞、（Ｂ）に示すように不規則な山と
谷で構成された粗面を呈する。このように粗面が形成さ
れた鋼板についてプレス加工を施せば、谷部に潤滑油を
貯留させてプレス金型と鋼板との摩擦力を低減させ、プ
レス作業を容易にすると同時に、金型との摩擦力により
剥離した金属粉を谷部にトラップして焼付きを防止する
ことができる。By the way, as a method for dulling the surface of a work roll used in such skin pass rolling, conventionally a method using shot blasting and a method using electric discharge machining have been put into practical use. In the case of dull finishing of work rolls for skin pass rolling by these methods, an irregular roughness profile is formed on the roll surface, so the steel plate surface after skin pass rolling is as shown in Figure 30 (A>, (B)). As shown in the figure, the surface has a rough surface consisting of irregular peaks and valleys.If a steel plate with such a rough surface is pressed, lubricating oil will be stored in the valleys and the press die and steel plate will It is possible to reduce the frictional force between the metal mold and the mold, making the pressing work easier, and at the same time, it is possible to prevent seizure by trapping metal powder exfoliated due to the frictional force with the mold in the valley.

発明が解決すべき問題点 近年、乗用車はもちろん、軽自動車、ワゴン車、ざらに
はトラックに至るまで塗装後のボデーの塗装仕上り品質
の良さは、自動車の総合的な品質の高さを顧客に対し直
接的に視覚によって訴えることができるため、極めて重
要な品質管理項目となっている。ところで塗装面の評価
項目としては種々のものがあるが、そのうちでも特に塗
装面の乱反射が少なく光沢性に優れていること、および
写像の歪みが少ないことすなわち写像性が優れているこ
とが重要でおり、これらの光沢性と写像性を必わせて一
般に鮮映性と称している。Problems to be Solved by Inventions In recent years, the quality of the paint finish on the body of not only passenger cars but also light cars, wagons, and even trucks after painting has become increasingly important to customers as a result of the high overall quality of the car. This is an extremely important quality control item because it can be directly visually appealing. By the way, there are various evaluation items for painted surfaces, but among them, it is especially important that the painted surface has low diffused reflection and has excellent gloss, and that there is little distortion in mapping, that is, that it has excellent image clarity. These glossiness and image clarity are generally referred to as image clarity.

塗装面の鮮映性に対しては、塗料の種類や塗装方法も影
響を与えるが、塗装下地としての鋼板表面の粗面の影響
も強く受けることが知られている。The sharpness of the painted surface is influenced by the type of paint and the painting method, but it is also known to be strongly influenced by the roughness of the steel plate surface used as the base for painting.

すなわち鋼板表面の水平な部分の占める割合が少なく、
その凹凸が激しければ、塗装面においても水平な部分の
占める割合が少なくなって凹凸も大きくなり、その結果
光の乱反射を生じ、光沢性を損うとともに、写像の歪み
を招いて写像性の低下を招き、前述の鮮映性を悪化させ
ることになる。In other words, the proportion of the horizontal portion of the steel plate surface is small;
If the unevenness is severe, the proportion of horizontal areas on the painted surface will decrease, and the unevenness will become large, resulting in diffuse reflection of light, impairing gloss, and distorting the image, resulting in poor image clarity. This results in a decrease in the image clarity described above.

一般に鋼板表面の粗さは中心線平均粗ざＲａで表わすこ
とが多いが、中心線表面粗ざＲａが大きいほど、山と谷
の振幅が大きくなり、塗装面の凹凸が激しくなり、前述
のように鮮映性を劣化させることが知られている。Generally, the roughness of a steel plate surface is often expressed by the center line average roughness Ra, but the larger the center line surface roughness Ra, the larger the amplitude of peaks and valleys, and the more uneven the painted surface becomes. It is known that the sharpness of the image deteriorates.

鮮映性の評価の方法としては種々の方式が開発されてる
が、最も一般的には、米国のハンター・アソシエイツ・
ラボラトリ−（Ｈｕｎｔｅｒ　　Ａｓ５ｏｃｉａｔｅｓ
　　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ）社製のドリゴン（ＤＯＲＩ
ＧＯＮ　＞メータによる測定値すなわちＤｏ　Ｉ　（Ｄ
ｉｓｔｉｎｃｔｎｅｓｓｏｆ　　Ｉｍａｇｅ）値が使用
されている。このＤＯＩ値は、第３１図に示すように、
試料Ｓに対し入射角３０’で光を入射し、その正反射光
強度Ｒ８と正反射角に対し±０．３°での散乱光強度Ｒ
０，３の値を用いて、次式で表わされる。Various methods have been developed to evaluate sharpness, but the most commonly used method is the one developed by Hunter Associates in the United States.
Laboratory (Hunter As5ociates)
Dorigon (DORI) manufactured by Laboratory)
GON >Measurement value by meter, that is, Do I (D
istinctnessof Image) value is used. This DOI value is, as shown in Fig. 31,
Light is incident on the sample S at an incident angle of 30', and its specularly reflected light intensity R8 and scattered light intensity R at ±0.3° with respect to the specularly reflected angle are
It is expressed by the following equation using values of 0 and 3.

ＤＯＩ値＝　１０ｏｘ　（Ｒｓ−Ｒ（３３＞／Ｒｓこの
ように鮮映性を表わすＤＯＩ値と中心線平均粗さＲａと
の関係を第３２図（Ａ）、（Ｂ）に示す。なお第３２図
（Ａ＞は、従来のショツトブラスト法によりダル仕上げ
したロールを用いて調質圧延を施した鋼板について、膜
厚５５μｍの２コート塗装を施した場合を、第３２図（
Ｂ）は膜厚８５，１，１ｍの３コート塗装を施した場合
をそれぞれ示す。第３２図（Ａ＞、（Ｂ）から、中心線
平均粗ざＲａが大きくなればＤＯＩ値が低下して鮮映性
が低下することが理解できる。DOI value = 10ox (Rs-R(33>/Rs) The relationship between the DOI value, which represents the image sharpness in this way, and the center line average roughness Ra is shown in FIGS. 32(A) and 32(B). Figure (A) shows the case where a two-coat coating with a film thickness of 55 μm is applied to a steel plate that has been temper-rolled using rolls that have been dull-finished using the conventional shot blasting method.
B) shows the case where three coats of coating with film thicknesses of 85, 1, and 1 m were applied, respectively. From FIG. 32 (A>, (B)), it can be seen that as the center line average roughness Ra increases, the DOI value decreases and the image sharpness decreases.

ところで前述のように従来のショツトブラスト法や放電
加工法によりダル仕上げされたワークロールを用いて鋼
板に調質圧延を施した場合、既に述べたように鋼板表面
は不規則な山と谷で構成された粗面を呈し、水平な面は
非常に少ない。このように不規則な山と谷を有する鋼板
表面に塗装を行なえば、山と谷との間の斜面に沿って塗
膜が形成されるため、例えば後に改めて説明する第２６
図に示すように水平な塗膜面の占める割合が少なくなり
、鮮映性を悪化ざ甘る。従来のショツトブラスト法や放
電加工法ではこのような問題を避は得ず、したがって充
分に優れた塗膜面の鮮映性を得ることが困難でめった。By the way, as mentioned above, when a steel plate is subjected to skin pass rolling using a work roll that has been dull-finished by the conventional shot blasting method or electric discharge machining method, the surface of the steel plate is composed of irregular peaks and valleys, as mentioned above. It has a rough surface with very few horizontal surfaces. If a steel plate surface having irregular peaks and valleys is painted in this way, a coating film will be formed along the slope between the peaks and valleys.
As shown in the figure, the proportion of the horizontal coating surface decreases, resulting in poor image clarity. Conventional shot blasting methods and electric discharge machining methods cannot avoid such problems, and therefore it is difficult and rare to obtain sufficiently excellent image clarity of the coated film surface.

この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、鋼
板の表面粗度のプロフィルを改良して、塗装後の塗膜表
面の凹凸を少なくし、水平部分の占める割合を多くする
ことによって、光の正反射率の向上と写像の歪みを少な
くして、塗装後の鮮映性の優れた鋼板を提供し、併せて
そのような優れた表面粗度プロフィルを有する鋼板を効
率良く製造する方法を提供することを目的とするもので
ある。換言すれば、この発明は、従来使用されていた塗
料と塗装方法には何ら変更を加えずに、鮮映性を従来よ
りも格段に向上させ得る鋼板およびその製造方法を提供
するものである。This invention was made against the background of the above-mentioned circumstances, and by improving the surface roughness profile of the steel plate, reducing the unevenness of the coating film surface after painting, and increasing the proportion occupied by the horizontal portion, it is possible to improve the surface roughness profile of the steel plate. To provide a steel plate with excellent image clarity after painting by improving specular reflectance and reducing mapping distortion, and also to provide a method for efficiently manufacturing a steel plate with such an excellent surface roughness profile. The purpose is to provide In other words, the present invention provides a steel plate and a method for manufacturing the same that can significantly improve image clarity compared to the conventional method without making any changes to the paint and coating method that have been used in the past.

問題点を解決するための手段 本発明者は、調質圧延用ワークロールのダル仕上げの方
法について従来とは異なるレーザ加工による方法を検討
し、種々実験・研究を重ねたところ、レーザ加工により
ダル仕上げしたロールにより調質圧延した鋼板は、表面
粗度を構成する山の頂部が平坦となり、また山と山の間
の谷部も平坦部が多くなることを見出した。このように
平坦部が多いことは、塗装時における塗膜最外層の平坦
化に有利であることを意味する。すなわち、この場合に
は、ショツトブラスト材や放電加工材の場合のような不
規則な粗面に比べて光の乱反射が少なく、鮮映性が向上
すると考えられる。Means for Solving the Problems The inventor of the present invention has considered a method of dull finishing work rolls for temper rolling using laser processing, which is different from the conventional method, and has conducted various experiments and research. It has been found that a steel plate temper-rolled using finished rolls has flat peaks that constitute surface roughness, and also has many flat valleys between the peaks. This large number of flat areas means that it is advantageous for flattening the outermost layer of the coating film during painting. That is, in this case, compared to irregular rough surfaces such as those of shot-blasted materials and electric discharge machined materials, there is less diffuse reflection of light, and image clarity is considered to be improved.

そこでざらに実験を重ねた結果、塗装後の塗膜の鮮映性
を最も向上させ得る鋼板表面の粗度プロフィルを見出し
、本願の第１発明をなすに至り、また同時にそのような
優れた粗度プロフィルを有する鋼板を製造する方法を見
出し、本願の第２発明なすに至った。As a result of repeated experiments, we found a roughness profile for the surface of the steel plate that could best improve the sharpness of the paint film after painting, resulting in the first invention of the present application. The inventors have discovered a method for manufacturing a steel plate having a hardness profile, and have arrived at the second invention of the present application.

具体的には、本願の第１発明は、塗装用鋼板の粗度プロ
フィルについてのものであって、この塗装用鋼板は、表
面の中心線平均粗さＲａ６’ｉ０．３〜２、Ｏμｍの範
囲内にあり、かつその表面粗さを構成する微視的形態が
、平坦な山頂面を有する台形状の山部と、その周囲の全
部または一部を取囲むように形成された溝状の谷部と、
山部の間であってかつ谷部の外側にその谷部の底よりも
高くかつ山部の山頂面より低いかまたは同じ高さに形成
された中間平坦部とによって構成されぐしかも隣り合う
山部の平均中心間距離をＳｍ、谷部の外縁の平均直径を
Ｄ１山部の平坦な山頂面の平均直径をｄ０、山部の平坦
な山頂面と前記中間平坦部の平坦面の面積の和が全面積
に占める割合をη（％）と定義したとき、 ０．８５≦Ｓｍ／Ｄ≦１．７ Ｓｍ−Ｄ　＜　２８０　（μｍ）３ ０≦ｄｏ≦５００（μｍ） ２０≦η≦８５（％） を満足するように構成されていることを特徴とするもの
である。Specifically, the first invention of the present application relates to the roughness profile of a steel plate for painting, and the steel plate for painting has a surface center line average roughness Ra6'i of 0.3 to 2, Oμm. A trapezoidal peak with a flat peak surface and a groove-like valley formed to surround all or part of its periphery. Department and
A mountain that is adjacent to the mountain and is formed between the mountain parts and has an intermediate flat part formed on the outside of the valley part, which is higher than the bottom of the valley part and lower than or at the same height as the top surface of the mountain part. Sm is the average center-to-center distance of the troughs, D1 is the average diameter of the outer edge of the troughs, d0 is the average diameter of the flat top surfaces of the crests, and is the sum of the areas of the flat top surfaces of the crests and the flat surfaces of the intermediate flat portions. When we define the proportion of the total area as η (%), 0.85≦Sm/D≦1.7 Sm-D < 280 (μm)3 0≦do≦500 (μm) 20≦η≦85 ( %).

また本願の第２発明は、塗装用鋼板の製造方法について
のものであって、予め調質圧延用ワークロールの表面に
、微小なクレータ状の凹部とその凹部の外縁において表
側にリング状に盛り上がった盛り上がり部との集合から
なりかつ隣り合う凹部間の平均中心間距離Ｓｍとリング
状盛り上がり部の外縁の直径りとの比Ｓｍ／Ｄが０．８
５〜１．７の範囲内、ＳｍとＤとの差Ｓｍ−Ｄが２８０
μｍ未渦とされた表面模様を形成する模様付は加工を高
密度エネルギ源を用いて施しておき、その表面模様付け
されたワークロールを、調質圧延すべき鋼板の片面もし
くは両面に用いて、調質圧延伸び率λを０．３％以上と
して調質圧延することによりワークロール表面の模様を
鋼板表面に転写することを特徴とするものである。Further, the second invention of the present application relates to a method for manufacturing a steel plate for painting, in which a fine crater-shaped recess and a ring-shaped bulge on the front side at the outer edge of the recess are formed on the surface of a work roll for temper rolling in advance. The ratio Sm/D of the average center-to-center distance Sm between adjacent concave portions and the diameter of the outer edge of the ring-shaped raised portion is 0.8.
Within the range of 5 to 1.7, the difference between Sm and D is 280
The patterning that forms a μm non-vortex surface pattern is performed using a high-density energy source, and the surface patterned work roll is used on one or both sides of the steel plate to be temper rolled. This is characterized in that the pattern on the surface of the work roll is transferred to the surface of the steel sheet by temper rolling with a temper rolling elongation rate λ of 0.3% or more.

ここで前記高密度エネルギ源としては、レーザが最適で
あるが、このほかプラズマ、電子ビーム等も適用可能で
ある。さらに調質圧延前の鋼板は冷延鋼板が通常である
が、熱延板でも差し支えない。Here, a laser is most suitable as the high-density energy source, but plasma, electron beam, etc. are also applicable. Further, the steel sheet before temper rolling is usually a cold rolled steel sheet, but a hot rolled sheet may also be used.

作　　用 ［１］レーザによるロールのダル目イ寸け：先ず高密度
エネルギ源、例えばレーザにより調質圧延用のワークロ
ールにダル目付けを行なう際の作用について説明する。Effects [1] Roll sizing by laser: First, the effect of sizing a work roll for temper rolling using a high-density energy source, such as a laser, will be explained.

ロールを回転させながら、ロールの表面にレーザパルス
を次々に投射し、レーザエネルギによりロール表面を規
則的に溶融させて、規則的にクレータ状の凹部を形成す
る。その状態を第１図に示す。第１図において１はロー
ル３の表面に形成されたクレータ状の凹部（以下単にク
レータと記す）であり、そのクレータ１の周囲には溶融
したロール母材金属がロール表面３Ａよりも上方にリン
グ状に盛り上がってフランジ状の盛り上がり部（以下単
にフランジと記す）２が形成される。なおこのフランジ
２を含むクレータ１の内壁層は、ロール母材組織４に対
し熱影響部５となっている。While rotating the roll, laser pulses are sequentially projected onto the roll surface, and the laser energy regularly melts the roll surface to form regular crater-shaped recesses. The state is shown in FIG. In Fig. 1, 1 is a crater-shaped recess (hereinafter simply referred to as a crater) formed on the surface of the roll 3, and around the crater 1, the molten roll base metal forms a ring above the roll surface 3A. A flange-like raised portion (hereinafter simply referred to as a flange) 2 is formed. Note that the inner wall layer of the crater 1 including this flange 2 forms a heat affected zone 5 with respect to the roll base material structure 4.

ざらに上述のようなレーザによるダル目付けについて詳
細に説明する。The dulling by laser as described above will be briefly explained in detail.

レーザパルスによって形成されたロール表面上のクレー
タ１の深さと直径は、入射されるレーザのエネルギの大
きざと投射時間によって決定されるが、これは通常のシ
ョツトブラストロールのＲａ粗度に相当する粗さを定義
する量を与える。The depth and diameter of the crater 1 on the roll surface formed by the laser pulse are determined by the magnitude of the incident laser energy and the projection time; Give the quantity that defines the value.

レーザにより加熱されたロールを形成する金属は、大き
な照射エネルギ密度によって瞬時に金属蒸気となり、こ
のとき発生する蒸気圧力によってロール表面の溶融金属
が吹き飛ばされてクレータ１を形成し、またその吹き飛
ばされた溶融金属はクレータ１の周囲に再固着して、ク
レータ１を取囲むフランジ２を形成する。これらの一連
の反応は、酸素ガス等の補助ガスを反応点に目がけて吹
き付けることにより一層効率良く実行される。The metal forming the roll heated by the laser instantaneously turns into metal vapor due to the large irradiation energy density, and the vapor pressure generated at this time blows away the molten metal on the roll surface to form a crater 1, and the blown away The molten metal re-solidifies around the crater 1 to form a flange 2 surrounding the crater 1. These series of reactions can be carried out more efficiently by spraying an auxiliary gas such as oxygen gas toward the reaction point.

そしてロールを回転もしくは軸方向移動させつつ規則的
なレーザパルスを照射することにより上述のようなクレ
ータ１が規則的に形成され、これらの次々に形成される
クレータの集合によってロール表面に粗面を与えること
ができる。Then, by rotating or moving the roll in the axial direction and irradiating it with regular laser pulses, the above-mentioned craters 1 are regularly formed, and the collection of these craters formed one after another creates a rough surface on the roll surface. can give.

このようにして形成されたロールの表面の粗面の状況を
第２図、第３図に示す。これらの図から明らかなように
、隣り合うクレータ１の間における７ランジ２の外側の
部分は、もとのロール表面のまま平坦面６となっている
。ここで、隣り合うクレータの相互間の間隔は、ロール
の回転方向にはロールの回転速度と関連付けてレーザパ
ルスの周波数を制御することにより、またロールの軸方
向に対してはロールが１回転することにレーザの照射位
置をロール軸方向へ移動させるピッチを制御することに
よって、調節可能である。The roughness of the surface of the roll thus formed is shown in FIGS. 2 and 3. As is clear from these figures, the outer portion of the seven lunges 2 between adjacent craters 1 remains the original roll surface and becomes a flat surface 6. Here, the distance between adjacent craters is determined by controlling the frequency of the laser pulse in relation to the rotational speed of the roll in the rotational direction of the roll, and by controlling the frequency of the laser pulse in relation to the rotational speed of the roll in the axial direction of the roll. In particular, it can be adjusted by controlling the pitch of moving the laser irradiation position in the roll axis direction.

なお以上の説明は高密度エネルギ源としてレーザを用い
た場合について説明したが、プラズマおるいは電子ビー
ム等の他の高密度エネルギ源を用いた場合も同様である
。Although the above description has been made regarding the case where a laser is used as the high-density energy source, the same applies to the case where other high-density energy sources such as plasma or electron beams are used.

「２」調質圧延による鋼板へのダル回転写：前述のよう
にしてレーザ等によりダル加工を施したワークロールを
用い、調質圧延工程において鋼板、例えば焼鈍済みの冷
延鋼板に軽圧下率の圧延を施すことによってロールのダ
ル目が鋼板表面に転写され、鋼板表面に粗面が形成され
る。"2" Dull rotation transfer to a steel plate by skin pass rolling: Using a work roll that has been subjected to dull processing using a laser or the like as described above, a light reduction rate is applied to a steel plate, for example, an annealed cold rolled steel plate, in the skin pass rolling process. By performing the rolling process, the dowels of the rolls are transferred to the surface of the steel sheet, and a rough surface is formed on the surface of the steel sheet.

この過程における鋼板表面を微視的に観察すれば、第４
図に示すように、ロール３の表面のクレータ１の周囲の
ほぼ均一な高さを有するフランジ２が、鋼板７０表面に
強い圧力で押し付けられ、これにより、ロール３の材質
より軟質な鋼板７の表面近傍で材料の局所的塑性流動が
生じ、ロール３のクレータ１の内側へ鋼板７の金属が流
れ込んで粗面が形成される。このとき、クレータ１の内
側において盛り上がった鋼板金属の頂面８は、もとの鋼
板表面のまま平坦面となり、またロール３における隣り
合うクレータ１間のフランジ２の外側の平坦面６に押し
付けられた鋼板表面の部分９はそのまま平坦面となり、
かつ前者の平坦面８は後者の平坦面９よりも高いかまた
は同じ高さとなる。したかつて調質圧延後の鋼板７の表
面の粗面の微視的形態は、第５図、第６図に示ずように
、平坦な山頂面８を有する台形状の山部１０と、その周
囲を取囲むように形成された連続溝状の谷部１１と、隣
り合う山部１００間であってかつ谷部１１の外側にその
谷部１１の底よりも高くかつ山部１０の山頂面８より低
いかまたは同じ高さに形成された中間平坦部９とによっ
て構成されることになる。If we microscopically observe the surface of the steel plate during this process, we can see that the fourth
As shown in the figure, the flange 2, which has a substantially uniform height around the crater 1 on the surface of the roll 3, is pressed against the surface of the steel plate 70 with strong pressure. Local plastic flow of the material occurs near the surface, and the metal of the steel plate 7 flows into the crater 1 of the roll 3, forming a rough surface. At this time, the top surface 8 of the steel sheet metal raised inside the crater 1 becomes a flat surface as the original surface of the steel sheet, and is also pressed against the flat surface 6 on the outside of the flange 2 between adjacent craters 1 on the roll 3. The portion 9 of the steel plate surface remains flat as it is,
The former flat surface 8 is higher than or the same height as the latter flat surface 9. As shown in FIGS. 5 and 6, the microscopic morphology of the rough surface of the steel plate 7 after skin-pass rolling consists of a trapezoidal peak 10 having a flat peak surface 8, and a trapezoidal peak 10 having a flat peak surface 8. A continuous groove-like trough 11 formed to surround the periphery and a ridge top surface of the ridge 10 located outside the trough 11 and higher than the bottom of the trough 11 between the adjacent ridges 100. 8 and an intermediate flat portion 9 formed at a height lower than or equal to 8.

上述のところから明らかなように、調質圧延鋼の鋼板表
面は、山部１０の山頂面８と中間平坦部９からなる平坦
な部分の占める割合が多くなり、山部１０と谷部１１の
間の傾斜面１３０割合は原理的に少なくなる。As is clear from the above, on the surface of the steel plate of temper-rolled steel, the flat portion consisting of the peak surface 8 of the peak portion 10 and the intermediate flat portion 9 occupies a large proportion, and the proportion of the flat portion consisting of the peak surface 8 of the peak portion 10 and the intermediate flat portion 9 increases. In principle, the ratio of the inclined surfaces 130 in between is reduced.

これに対してショツトブラスト加工や放電加工によって
粗度付は加工を施されたロールの場合は、粗度を形成す
るロール表面の山は第７図（Ａ＞、（Ｂ）に示すように
正規分布に近い種々の山高さを有しており、この場合は
調質圧延の過程で第８図に示すようにロール３の表面の
山が鋼板７の板面に食い込み、ロール表面の粗面プロフ
ィルと鋼板７の原板表面の粗面プロフィルとが合成され
て、調質圧延後の鋼板７には原理的に山と谷によって形
成される傾斜面の割合が多くなるのである。したがって
この場合はレーザによりダル目付けされたロールによっ
て調質圧延された鋼板とはその表面構造およびその形成
過程が全く異なることがわかる。On the other hand, in the case of rolls that have been roughened by shot blasting or electrical discharge machining, the ridges on the roll surface that form the roughness are normal as shown in Figure 7 (A>, (B)). In this case, during the temper rolling process, the ridges on the surface of the roll 3 dig into the surface of the steel plate 7, resulting in a rough surface profile on the roll surface. and the rough surface profile of the original surface of the steel sheet 7, and in principle the steel sheet 7 after temper rolling has a large proportion of sloped surfaces formed by peaks and valleys.Therefore, in this case, the laser It can be seen that the surface structure and formation process are completely different from that of a steel plate that has been temper-rolled using rolls with a dull area.

第９図（Ａ）に、従来のショツトブラスト法によりダル
加工されたロールを用いて調質圧延を施した場合の調質
圧延後の鋼板表面の粗度の傾斜角分布を示し、第９図（
Ｂ）に傾斜角の定義を示す。鮮映性を表わすＤＯＩ値は
前述のように正反射角に対し±０．３°の散乱光の比で
表わされるから、平坦性は傾斜角が０．３°以内の谷の
割合が多い場合に良好と判定できるが、第９図（Ａ＞の
場合には±０．３°以内の傾斜角の占有率はわずか１３
％であり、２次元では（０，１３）　２Ｘ　１００＝　
１．７％に過ぎない。これに対しレーザでダル加工した
ロールを用いた調質圧延した場合には１桁大きな平坦率
が得られるのでおる。Figure 9(A) shows the slope angle distribution of the roughness of the steel plate surface after skin pass rolling when skin pass rolling is performed using a roll dulled by the conventional shot blasting method. (
B) shows the definition of the inclination angle. As mentioned above, the DOI value that represents image sharpness is expressed as the ratio of scattered light of ±0.3° to the specular reflection angle, so flatness is determined when there is a large proportion of valleys with an inclination angle of 0.3° or less. However, in the case of Fig. 9 (A>, the occupancy rate of the inclination angle within ±0.3° is only 13
%, and in two dimensions (0,13) 2X 100=
It is only 1.7%. On the other hand, in the case of skin pass rolling using a laser-dulled roll, an order of magnitude higher flatness can be obtained.

［３］ロールおよび調質圧延後の鋼板表面の粗度プロフ
ィル各部の寸法の定義： ここでは前述のようにレーザによりダルｈＩ工されたロ
ール表面の粗度プロフィルにおける各部の寸法、および
その日−ルにより調質圧延された鋼板の粗度プロフィル
にあける各部の寸法を、第１０図を参照して次のように
定義する。[3] Definition of the dimensions of each part of the roughness profile of the steel plate surface after roll and skin pass rolling: Here, as described above, the dimensions of each part of the roughness profile of the roll surface subjected to dull hI processing by laser, and the daily routine. The dimensions of each part in the roughness profile of the steel plate temper-rolled are defined as follows with reference to FIG.

Ｄ　：ロール表面のフランジ２の平均外径−鋼板表面の
谷部１１の外縁の平均直径 ｄ　：ロール表面のクレータ１の平均直径ｄｏ；鋼板表
面の山部１０の平坦な山頂面８の平均直径 Ｈ：ロール表面のクレータ１の深、ざ ｈｌ　：ロール表面のフランジ２の高ざ一鋼板表面の中
間平坦部９から谷部１１の底までの深さ ｈ２：鋼板表面の山部１０の平坦な山頂面８の中間平坦
部９からの高さ ８ｍ：ロール表面の隣り合うクレータ１の平均中心間距
離＝鋼板表面の隣り合う山部１０の平均中心間距離 α　：ロール表面のフランジ２の幅 ［４］調貿圧延後の鋼板表面の平坦部の面積率ηに及ぼ
す影響： 前）ホのように定義される値を用い、ロール表面の粗度
プロフィルを構成するパターンと調質圧延の条件が、調
質圧延後の表面の平坦部の面積率ηにどのような影響を
与えるかについて検討を行なった。D: Average outer diameter of the flange 2 on the roll surface - Average diameter of the outer edge of the trough 11 on the steel plate surface d: Average diameter of the crater 1 on the roll surface do; Average diameter of the flat peak surface 8 of the ridge 10 on the steel plate surface H: Depth of crater 1 on the roll surface, Zhl: Height of flange 2 on the roll surface; Depth from the middle flat part 9 of the steel plate surface to the bottom of the valley part 11 h2: The flatness of the peak part 10 on the steel plate surface Height 8 m from the intermediate flat part 9 of the mountain top surface 8: Average distance between the centers of adjacent craters 1 on the roll surface = Average distance between the centers of adjacent peaks 10 on the steel plate surface α: Width of the flange 2 on the roll surface [ 4] Influence on the area ratio η of the flat part of the steel plate surface after temper rolling: Using the values defined as in (e) above, the pattern constituting the roll surface roughness profile and the temper rolling conditions are We investigated the effect on the area ratio η of the flat part of the surface after skin pass rolling.

ここで平坦部の面積率ηは、第１１図に示ずように、山
部１０の平坦な山頂面８の面積占有率η１と、中間平坦
部９の面積占有率η２との和で表わされる。Here, the area ratio η of the flat portion is expressed as the sum of the area occupancy η1 of the flat peak surface 8 of the mountain portion 10 and the area occupancy η2 of the intermediate flat portion 9, as shown in FIG. .

すなわち、 η−η１＋η２　　　　　　・・・（１）で市る。ここ
で、η１の値は調質圧延における圧下率によって変化す
る。なぜならば、圧下率が変化すれば、鋼板金属がクレ
ータ１の内側に流入する程度が変化し、そのため山部１
０の山頂面８の直径ｄｏが変化するからである。一方η
２の値はＳｍ／Ｄの比の値に応じて一定の数値となる。In other words, η-η1+η2...(1). Here, the value of η1 changes depending on the rolling reduction rate in temper rolling. This is because if the rolling reduction rate changes, the degree to which the steel sheet metal flows into the inside of the crater 1 changes, and therefore the mountain part 1
This is because the diameter do of the peak surface 8 of 0 changes. On the other hand, η
The value of 2 is a constant value depending on the value of the ratio of Sm/D.

このＳｍ／Ｄの比は、後）ホするように次の（２）式の
範囲内とされる。This ratio of Sm/D is within the range of the following equation (2), as described below.

０．８５≦Ｓｍ／Ｄ≦１．７　　−（２＞そしてη１は
次の（３）式により定まり、また（４）式で示すように
ｄｏはｄと一定の関係となり、η２はＳｍ／Ｄの値に応
じて式（５〉によって求められる。0.85≦Sm/D≦1.7 - (2> and η1 is determined by the following equation (3), and as shown in equation (4), do has a constant relationship with d, and η2 is determined by Sm/D It is determined by equation (5) according to the value of .

η１−π（ｄｏ／Ｓｍ）２／４　　−・−（３＞ｄｏ＝
ｋｄ　　　　　　　　　　　　・・・（４）７７２　＝
　１−７Ｕ　（Ｄ／Ｓｍ）　２／４＋ａ（（Ｄ／Ｓｍ）
２ｃｏｓ−１（Ｓｍ／Ｄ）　−ｍ　　−）・・・（５） 但しく５）式において、 Ｓｍ／Ｄ≧１のとき　ａ＝０　　　　　・　（６）Ｓｍ
／Ｄ＜　１のとき　ａ＝１　　　　　＝−（７）前記の
（２）、（５）、（６）、（７）より、η２は次の範囲
で変化することになる。η1−π(do/Sm)2/4 −・−(3>do=
kd...(4)772=
1-7U (D/Sm) 2/4+a((D/Sm)
2cos-1(Sm/D) -m-)...(5) However, in formula 5), when Sm/D≧1, a=0 ・ (6) Sm
When /D<1, a=1=-(7) From the above (2), (5), (6), and (7), η2 changes within the following range.

０．０６＜η２＜０゜８１　　　　　　　・・・（８）
ここで、ロール表面および鋼板表面の粗度プロフィル断
面形状について第１２図に示すようにＸ軸、ｙ軸をとり
、クレータ１の断面形状をＶ　＝　ＣＯＳ　Ｘで市ると
仮定すれば、ｄ−πと置いてｃｏｓｄ／２　＝　０　　
　　　　　　　−（９）またＣ０５ｄｏ　／２　＝　ｈ
２から、ｄｏ　＝　２０ＯＳ−１ｔ１２　　　　　　−
　（１０）ここで、クレータ１により鋼板表面に転写さ
れた山部１０の高さｈ２と、クレータ１の深さＨとの比
ｈ２／Ｈを粗度転写率と言うことができるが、上述の例
ではクレータ１の深さＨを１としているから、粗度転写
率はｈ２／１、すなわちｈ２で表わせることになる。0.06<η2<0°81...(8)
Here, if we take the X-axis and y-axis of the roughness profile cross-sectional shape of the roll surface and steel plate surface as shown in FIG. 12, and assume that the cross-sectional shape of the crater 1 is expressed by V = COS Putting π, cosd/2 = 0
−(9) Also C05do /2 = h
2, do = 20OS−1t12 −
(10) Here, the ratio h2/H of the height h2 of the peak portion 10 transferred to the steel plate surface by the crater 1 and the depth H of the crater 1 can be called the roughness transfer rate. In the example, since the depth H of the crater 1 is set to 1, the roughness transfer rate can be expressed as h2/1, that is, h2.

粗度転写率ｈ２／１、すなわち山部１０の高ざｈ２は調
質圧延の圧延伸び率λによって定まる関係となる。すな
わち ｔ１２＝ｆ（λ）　　　　　　　・・・（１１）この関
係を、次のような実験により求めた。The roughness transfer rate h2/1, that is, the height h2 of the peak portion 10 has a relationship determined by the rolling elongation rate λ of temper rolling. That is, t12=f(λ) (11) This relationship was determined by the following experiment.

原板としてはＲａ粗度が０．３８Ｊ、１ｍの板厚０．３
２ｍの５ＰＣＩ板を用い、調質圧延用ロールとしてはレ
ーザによりＲａ粗度を３．５４μｍとした２００ｓφの
１−１ｓ硬度９４のものを用いて、種々の圧延伸び率λ
で調質圧延を施した。その結果を第１３図に示す。The original plate has a Ra roughness of 0.38J and a 1m plate thickness of 0.3.
A 2 m long 5PCI plate was used, and a 200 sφ roll with a 1-1 s hardness of 94 whose Ra roughness was 3.54 μm by laser was used as the temper rolling roll, and various rolling elongation rates λ were used.
Temper rolling was performed. The results are shown in FIG.

第１３図から、調質圧延伸び率λが１．５％程度までは
粗度転写率ｈ２／１は直線的に増加するが、λが１．８
％を越えれば粗度−転写率が飽和することがわかる。From FIG. 13, the roughness transfer rate h2/1 increases linearly until the temper rolling elongation rate λ is about 1.5%, but when λ is 1.8%, the roughness transfer rate h2/1 increases linearly.
%, it can be seen that the roughness-transfer rate becomes saturated.

ざらに第１３図の結果を用いて、前記のｄｏｓｋ、に２
の値を求めたところ、第１表に示す結果が得られたら 第１表 ところで、通常のプレス成形用の冷延薄鋼板の平均的な
粗さであるＲａ１．ｏ〜３．０μｍとなるようにレーザ
でダル加工を施した場合、クレータの周囲のフランジの
幅αは０．０９Ｘｌ）程度となる。したがってｄは次式
で表わせる。Roughly using the results in Figure 13, add 2 to the above dosk.
When the values of Ra1. When dull processing is performed using a laser so that the width is 3.0 μm, the width α of the flange around the crater is approximately 0.09Xl). Therefore, d can be expressed by the following formula.

ｄ＝　０．８２　［）　　　　　　　　　・・・（１２
）また（４）式に（１２）式を用いれば、ｄｏ　＝　　
０．８２　　ｋＤ　　　　　　　　・（１３）となり、
したがって（３）式は次のように表わせる。d= 0.82 [) ... (12
) Also, if equation (12) is used in equation (4), do =
0.82 kD ・(13),
Therefore, equation (3) can be expressed as follows.

η１＝７Ｃ（０，８２ｋＤ／Ｓｍ＞　２／４−〇、５２
８１に２（Ｄ／Ｓｍ）　２−　（１４）式（５）、（６
）、（７）、（８）、（１４）および第１表の結果から
、平坦部の面積率ηは、第２ａ表、第２ｂ表に示す値と
なる。このηをＳｍ／Ｄの値に応じて図示すれば、第１
４図のように表わせる。またこの関係は、次の（１５）
式で一般化することができる。η1=7C(0,82kD/Sm>2/4-〇,52
81 to 2(D/Sm) 2- (14) Equations (5), (6
), (7), (8), (14) and the results in Table 1, the area ratio η of the flat portion has the values shown in Tables 2a and 2b. If this η is illustrated according to the value of Sm/D, the first
It can be expressed as shown in Figure 4. Moreover, this relationship is as follows (15)
It can be generalized by Eq.

η−η１十η２ 一〇、５２８１に２（Ｄ／Ｓｍ）２＋　１−π／４　（
Ｄ／Ｓｍ）　２＋ａ（（Ｄ／Ｓｍ）２ｃｏｓ’　（Ｓｍ
／Ｄ）　−Ｄ　Ｓｍ）”　−１）・・・（１５） 第１４図から、平坦部の面積率はＳｍ／Ｄの比によって
大きく変化することが明らかでおる。η-η10η2 10, 5281 to 2(D/Sm)2+ 1-π/4 (
D/Sm) 2+a((D/Sm)2cos' (Sm
/D) -D Sm)" -1)...(15) From FIG. 14, it is clear that the area ratio of the flat portion changes greatly depending on the ratio of Sm/D.

また調質圧延の伸び率λによってもηは変化し、特にＳ
ｍ／Ｄが小さい場合にはλの変化による大きな影響を受
ける。In addition, η changes depending on the elongation rate λ of temper rolling, especially S
When m/D is small, it is greatly affected by changes in λ.

第２ａ表 第２ｂ表 ［５］調質圧延伸び率λの下限： 前述のように調質圧延伸び率λはηに影響を与えるが、
λが余りに小さければ調質圧延作業自体が不安定となっ
て鋼板表面へのダル目付けが困難となる。本発明者等の
実験によれば、調質圧延伸び率が０．３％以上であれば
ダル目付けが可能となることから、調質圧延の伸び率λ
は０．３％以上とした。Table 2a Table 2b [5] Lower limit of temper rolling elongation λ: As mentioned above, temper rolling elongation λ influences η,
If λ is too small, the temper rolling operation itself becomes unstable, making it difficult to dull the surface of the steel sheet. According to the experiments conducted by the present inventors, if the elongation rate of temper rolling is 0.3% or more, dull area weight is possible, so the elongation rate of temper rolling λ
was set at 0.3% or more.

［６］平坦部面積率ηの下限： レーザにより調質圧延用ワークロールのダル目付は加工
を行なうにあたって、Ｓｍ、［）、ｄを変化させ、また
調質圧延の伸び率λを変化させて、種々の平坦部面積率
ηを有する鋼板くいずれもＲａはほぼ１．５戸）を作成
し、３コート塗装により黒色の塗装を施した後、表面の
り。[6] Lower limit of flat area ratio η: The dull area of the work roll for skin-pass rolling is determined by changing Sm, [), d, and the elongation rate λ of skin-pass rolling during laser processing. , steel plates with various flat area ratios η (each with an Ra of approximately 1.5) were prepared, and after being painted black with 3 coats, the surface was glued.

Ｉ値を測定したところ、第１５図に示す結果が得られた
。When the I value was measured, the results shown in FIG. 15 were obtained.

第１５図からηが大きくなればそれに伴なってＤＯＩ値
が増すこと、すなわち鮮映性が良好となることが明らか
である。そして一般に乗用車の車体塗膜においては、充
分な高級感を呈するためにはＤＯＩ値が９４％以上であ
ることが望ましく、そのためにはηを３５％以上とする
ことが望ましい。但しさほど充分な高級感が要求されな
い場合はηが２０％以上であればよく、したがってηの
下限は２０％とした。It is clear from FIG. 15 that as η increases, the DOI value increases, that is, the image clarity becomes better. In general, in a car body coating film for a passenger car, it is desirable that the DOI value be 94% or more in order to provide a sufficient sense of luxury, and for that purpose, it is desirable that η be 35% or more. However, if a sufficiently high-class feel is not required, η may be 20% or more, and therefore the lower limit of η is set to 20%.

［７コＳｍ／Ｄ、Ｓｍ−Ｄの上限および７７（７）上限
：既に［３］項において定義したり、Ｓｍ、Ｈ等のロー
ルの粗度プロフィル各部の寸法は、ここまでの説明で明
らかなように、調質圧延用ロールにレーザにより粗度付
は加工施す際のロール回転数、レーザパルス周波数、レ
ーザ出力、レーザ照射点の送り速度、レーザ照射時間、
あるいは０２ガス等の補助ガスの吹き付は条件などを調
節することによって変化させることができる。ここで、
一般の加工用冷延鋼板に適当な０．５〜５μｍのＲａ粗
度をレーザでダル日付は加工されたロールによる調質圧
延で実現する場合、ロール表面でのフランジ幅αは２０
〜４０μｍ程度であり、またフランジ高ざｈｌは５〜３
０μｍ程度となる。[Upper limit of 7 Sm/D, Sm-D and 77 (7) upper limit: The dimensions of each part of the roughness profile of the roll such as Sm and H, which have already been defined in section [3], are clear from the explanation up to this point. For roughening rolls for skin pass rolling with a laser, the number of roll rotations, laser pulse frequency, laser output, feed speed at the laser irradiation point, laser irradiation time,
Alternatively, the spraying of auxiliary gas such as 02 gas can be changed by adjusting conditions. here,
When achieving an Ra roughness of 0.5 to 5 μm, which is suitable for general cold-rolled steel sheets, by temper rolling using laser-processed rolls, the flange width α on the roll surface is 20
~40μm, and the flange height hl is 5~3
It is approximately 0 μm.

一方、鋼板表面に形成される粗度プロフィルは、Ｓｍ／
Ｄの値によって第１６図（Ａ＞、（Ｂ）、（Ｃ）に示す
３種のパターンが得られる。すなわちＳｍ／Ｄが１の場
合には第１５図（Ａ）に示すように隣り合う連続溝状の
谷部１１が頂度接する状態となり、Ｓｍ／Ｄ＞１の場合
には第１６図（Ｂ）に示すように隣り合う谷部１１が離
れ、逆にＳｍ／Ｄ＜１の場合には第１６図（Ｃ）に示す
ように隣り合う谷部１１同士が互いに重なり合う状態と
なる。On the other hand, the roughness profile formed on the steel plate surface is Sm/
Depending on the value of D, three types of patterns shown in Fig. 16 (A>, (B), and (C)) can be obtained. That is, when Sm/D is 1, adjacent patterns as shown in Fig. 15 (A) are obtained. The continuous groove-shaped troughs 11 are in contact with the tops, and when Sm/D>1, the adjacent troughs 11 are separated as shown in FIG. 16(B), and conversely, when Sm/D<1 As shown in FIG. 16(C), adjacent troughs 11 overlap each other.

このようにＳｍ／Ｄの値を変えることによって種々の粗
度プロフィルパターンを得ることができるが、本発明者
は種々のＳｍ／Ｄの値を有する調質圧延用ロールをレー
ザ加工により製作し、適正な調質圧延圧下率となるよう
に焼鈍された冷延鋼板に対し調質圧延を施して、ダル目
付けを行なった。そして各鋼板についてプレス加工試験
と塗装試験を実施したところ、以下のような知見を得た
。Various roughness profile patterns can be obtained by changing the value of Sm/D in this way, but the present inventor manufactured rolls for skin pass rolling with various values of Sm/D by laser processing, A cold-rolled steel sheet that had been annealed to an appropriate skin-pass rolling reduction ratio was subjected to skin-pass rolling and dulled. Pressing tests and painting tests were conducted on each steel plate, and the following findings were obtained.

すなわち、ロールのＳｍ／Ｄの値が著しく大きくなれば
、第１７図に示すようにロール３によって鋼板７に調質
圧延を施しダ冗目付けする際に、鋼板表面の隣り合う山
部１０と山部１０との中間に存在する中間平坦部９の面
積が過大となり、そのためこのような鋼板に対し第１８
図に示すようにプレス加工を施せば、その幅広い中間平
坦部９においてプレス成形作業中に発生する金属剥離物
］３が谷部１１に補足されにくくなっていつまでも金属
剥離物１３がプレスツール１４と中間平坦部９との間に
残る。またＳｍ／Ｄが著しく大きいことは、プレス潤滑
油を貯留しておく役割を果たす谷部１１のスペースが相
対的に小さくなることを意味するから、潤滑不良が生じ
易くなる。そしてこれらの結果、Ｓｍ／Ｄが大き過ぎれ
ば、プレス加工時の焼付きが発生し易くなってしまうの
である。That is, if the value of Sm/D of the roll becomes significantly large, when the steel plate 7 is subjected to skin pass rolling by the roll 3 to add redundant marks, as shown in FIG. The area of the intermediate flat part 9 that exists between the part 10 and the part 10 becomes excessively large, and therefore, for such a steel plate, the 18th
If press working is performed as shown in the figure, the metal flakes 3 generated during the press forming operation in the wide intermediate flat part 9 will be difficult to be captured by the troughs 11, and the metal flakes 13 will remain in the press tool 14 forever. It remains between the intermediate flat part 9 and the intermediate flat part 9. Further, a significantly large Sm/D means that the space of the valley portion 11, which serves to store press lubricating oil, becomes relatively small, making it easy for poor lubrication to occur. As a result, if Sm/D is too large, seizure is likely to occur during press working.

またここで、中間平坦部９の幅、すなわち（Ｓｍ−Ｄ＞
の絶対値についても次の理由により規制する必要がある
。Also, here, the width of the intermediate flat portion 9, that is, (Sm-D>
It is also necessary to regulate the absolute value of for the following reasons.

レーザダル加工によってロール表面に形成されるフラン
ジの大きざ、すなわち幅αと高さｈｌはレーザによって
溶融されるクレータ部の金属の一部がその周辺に盛り上
がり、再固着する過程に関係するから、Ｄが大きい場合
はα、ｈｌともに大きくなる。つまりＤが大きい場合は
プレス加工時の潤滑油貯油能力と剥離金属粉のトラップ
能力が大きいことになり、焼付発生防止にはこのことが
重要な意味を持つが、その有効性は以下の場合に限定さ
れる。すなわち金属剥離物が発生した後、プレス加工の
進行に伴なってそれが次第に堆積してゆき、遂には焼付
きに至るまでのプレス金型と被加工材料との相対的なす
べり長さの範囲内に、金属粉をトラップできる溝状等の
凹部が被加工材の表面に存在している場合である。その
ような条件を満足させるためには、中間平坦部の幅（Ｓ
ｍ−Ｄ＞の絶対値をある値よりも小さくなるようにする
ことが必要である。D When is large, both α and hl become large. In other words, when D is large, the ability to store lubricating oil during press working and the ability to trap exfoliated metal powder is large, which is important for preventing seizure, but its effectiveness is determined in the following cases. Limited. In other words, after metal flakes are generated, they gradually accumulate as press working progresses, and the range of relative sliding length between the press die and the workpiece material until seizure occurs. This is a case where there is a groove-like recess on the surface of the workpiece that can trap metal powder. In order to satisfy such conditions, the width of the intermediate flat part (S
It is necessary to make the absolute value of m-D> smaller than a certain value.

本発明者等の上記実験によれば、Ｓｍ／Ｄの値が１．７
を越えれば、上述のようなプレス成形加工時における焼
付が多発することを見出した。According to the above experiments conducted by the present inventors, the value of Sm/D was 1.7.
It has been found that if the temperature is exceeded, seizure occurs frequently during press forming as described above.

また焼付多発を防止するためには中間平坦部の幅（Ｓｍ
−Ｄ＞の絶対値を２８０μｍより小さくする必要がある
ことを見出した。その実験の一部の結果を第３表に示す
。なお第３表中における（Ｓｍ−Ｄ）１、（Ｓｍ−Ｄ）
Ｓ２の値はそれぞれ第１９図に示す通りである。In addition, in order to prevent frequent seizures, the width of the intermediate flat part (Sm
It has been found that the absolute value of -D> needs to be smaller than 280 μm. Some results of the experiment are shown in Table 3. In addition, (Sm-D)1, (Sm-D) in Table 3
The values of S2 are as shown in FIG. 19, respectively.

第　　３　　表 またＳｍ／Ｄの値は、既に説明した第１４図に示すよう
に、鋼板表面の平坦部分の面積率ηと相互に関連してい
る。本発明者等の上述の実験によれば、第３表からも理
解できるように、平坦部分の面積率ηが８５％を越えれ
ば焼付が多発する。Table 3 Also, the value of Sm/D is correlated with the area ratio η of the flat portion of the steel sheet surface, as shown in FIG. 14 described above. According to the above-mentioned experiments by the present inventors, as can be seen from Table 3, if the area ratio η of the flat portion exceeds 85%, seizure occurs frequently.

したがってこの発明では焼付の発生しない良好なプレス
成形性を有する鋼板とするため、Ｓｍ／Ｄの比の上限を
１．７、平坦部分面積率ηの上限を８５％、（Ｓｍ−Ｄ
＞を２８０Ｊ、１ｍ未満とする。Therefore, in this invention, in order to obtain a steel sheet with good press formability without seizure, the upper limit of the Sm/D ratio is set to 1.7, the upper limit of the flat area ratio η is set to 85%, (Sm-D
>280J, less than 1m.

［８］Ｓｍ／Ｄの下限； Ｓｍ／Ｄの比が０．８５未満ではレーザ等の高密度エネ
ルギ源によるロールの粗度材は作業が不安定となり、Ｒ
ａ粗度の制御が困難となる。[8] Lower limit of Sm/D; If the ratio of Sm/D is less than 0.85, the work of rough materials on rolls using high-density energy sources such as lasers becomes unstable, and R
a) It becomes difficult to control the roughness.

また調質圧延作業中にロール面の粗度の変化が著しく、
粗面を構成するロールの一部の剥離による疵発生が生じ
易くなる。これは次のような理由による。Also, during temper rolling, the roughness of the roll surface changes significantly.
Flaws are likely to occur due to peeling of a part of the roll forming the rough surface. This is due to the following reasons.

通常７ランジの幅αは、フランジ外径りに対して、潤滑
油の貯留とプレス加工時に発生する剥離金属粉のトラッ
プが可能となるようにα＝０．１〜０，３Ｄの範囲程度
で形成される。ここでＳｍ／Ｄが１を越える場合は第２
０図（Ａ＞に示ずように隣り合うフランジ２の相互間が
離れているが、Ｓｍ／Ｄが１以下となれば隣り合うフラ
ンジ２が重なるようになる。モしてα−０，３［）の場
合はＳ　ｍ　＝　０．８５　Ｄにおいて第２０図（Ｂ）
に示すように隣り合うフランジ２の上に、次に形成され
る隣のクレータから発生する溶融金属から発生する溶融
金属が乗り上げてフランジが重畳され、したがってフラ
ンジ２の高さｈｌは重なりが全くない場合の２倍程度と
なる。Normally, the width α of the 7 langes is within the range of α = 0.1 to 0.3D relative to the outside diameter of the flange, so that lubricant oil can be stored and exfoliated metal powder generated during press processing can be trapped. It is formed. Here, if Sm/D exceeds 1, the second
As shown in Figure 0 (A>), the adjacent flanges 2 are far apart from each other, but when Sm/D becomes 1 or less, the adjacent flanges 2 overlap. In the case of [), at S m = 0.85 D, Fig. 20 (B)
As shown in , the molten metal generated from the molten metal generated from the adjacent crater that will be formed next rides on top of the adjacent flanges 2, causing the flanges to overlap, so that the height hl of the flanges 2 has no overlap at all. This will be about twice that of the case.

さらにＳｍ／Ｄが小さくなってＳｍ＜０．８５Ｄとなれ
ば（似しα−０，３［）とする）、第２０図（Ｃ）に示
すように、既に形成されているクレータの内側へ次に形
成される隣のクレータの溶融金属が流入し、クレータ１
の深さＨ１フランジ高さｈｌ、幅αを変動させてしまう
ことになる。またこのように既に溶融金属が冷却凝固し
たクレータ内に、隣りのクレータ生成時において再び溶
融金属が流入すれば、その部分で先に凝固した層と後に
凝固した層とが明確な境界面１５を形成し、外力に対し
てその境界面で剥離し易くなり、調質圧延時に疵を発生
し易くなる。If Sm/D further decreases to Sm<0.85D (similarly α-0,3 [)), as shown in Figure 20 (C), the inside of the crater that has already been formed will move. Next, the molten metal from the next crater that is formed flows into crater 1.
The depth H1, the flange height hl, and the width α will be changed. Furthermore, if molten metal flows into a crater in which molten metal has already been cooled and solidified in this way when an adjacent crater is formed, a clear boundary surface 15 will be formed between the layer that solidified earlier and the layer that solidified later. It becomes easy to peel off at the boundary surface due to external force, and it becomes easy to generate flaws during temper rolling.

これらの理由から、Ｓｍ／Ｄはその下限を０．８５とす
る必要がおる。For these reasons, it is necessary to set the lower limit of Sm/D to 0.85.

［９］ｍ１ｌｌ板表面の山部の平坦な山頂面の径ｄｏ：
鋼板表面の粗面の微視的プロフィルを構成する山部１０
の平坦な山頂面８は、プレス成形加工においてプレス負
荷を担う面であり、所謂ベアリングエリアに相当する。[9] Diameter do of the flat peak surface of the peak on the surface of the m1ll plate:
Mountain portion 10 forming a microscopic profile of the rough surface of the steel plate
The flat peak surface 8 is a surface that bears the press load during press forming, and corresponds to a so-called bearing area.

この山頂面８の径ｄｏが大きければ、その山頂面の平坦
面積が大きくなり、前述の［７］項において述べたＳｍ
／Ｄ、ηが大きい場合と同様にプレス加工時において焼
付が発生し易くなる傾向を示す。本発明者の実験によれ
ばｄｏがｓｏｏμｍでは焼付が発生し易くなることが判
明している。またこのようにｄｏがｓｏｏμｍを越える
広い山頂面８を形成するためには、ロールのクレータ１
の径口体も大きくする必要があり、その場合クレータ生
成のためのレーザパルス照射に要するエネルギ量が過大
となり、必要以上に大出力のレーザ発振器を用いるか、
またはロールの回転数を遅くして照射時間を長くするこ
とが必要となり、いずれにしても経済的に不利となるば
かりでなく、全体的な処理効率や信頼性の低下を招く。If the diameter do of this mountain top surface 8 is large, the flat area of the mountain top surface becomes large, and Sm
Similarly to the case where /D and η are large, seizure tends to occur more easily during press working. According to experiments conducted by the inventor, it has been found that when the do is too μm, seizure is likely to occur. In addition, in order to form a wide mountain top surface 8 with do exceeding soo μm, it is necessary to create a crater 1 of the roll.
It is also necessary to make the diameter body larger, and in that case, the amount of energy required to irradiate the laser pulse to generate the crater will be excessive, and it will be necessary to use a laser oscillator with a higher output than necessary.
Alternatively, it is necessary to slow down the rotational speed of the rolls and lengthen the irradiation time, which is not only economically disadvantageous but also causes a decrease in overall processing efficiency and reliability.

したがってｄｏは５００１１ｍ以下であることが必要で
ある。Therefore, do needs to be 50011 m or less.

一方山部１００山頂百８の径ｄｏが小さ過ぎれば、プレ
ス加工時において山部１０が圧縮応力と剪断応力によっ
て破壊され易くなり、そのためその山部で発生する金属
粉が多くなってこの場合も焼付きを発生し易くなる。本
発明者の実験によれば特にｄｏが３０μｍ未渦の場合に
焼付が発生し易くなることが判明している。さらに、ｄ
ｏを小さくすればそれに伴って必然的にＤの値も小さく
なるから、ｄｏを小さくして、しかも前）ボのし７１項
で述べたようにＳｍ／Ｄ≦１．７を満足させるためには
、Ｓｍの値自体も小ざくしなければならない。すなわち
ロールのクレータ間隔を小さくしなければならない。そ
のためには、ロールにレーザ加工を施す際のロール回転
数を極端に低くするかまたはレーザパルス周波数を極端
に上げなければならず、いずれにしても経済的に不利と
なる。これらの理由から、山部１０の山頂面８の径ｄＯ
は３０３，１ｍ以上とする必要がおる。On the other hand, if the diameter do of the peak part 100 and the peak part 18 is too small, the peak part 10 will be easily destroyed by compressive stress and shear stress during press working, and therefore more metal powder will be generated at the peak part. Burn-in is more likely to occur. According to experiments conducted by the present inventors, it has been found that seizure is likely to occur particularly when the do is 30 μm and there is no swirl. Furthermore, d
If o is made small, the value of D will inevitably be made small, so in order to make do small, and to satisfy Sm/D≦1.7 as mentioned in the previous item 71, In this case, the value of Sm itself must be made small. In other words, it is necessary to reduce the interval between roll craters. For this purpose, it is necessary to extremely reduce the roll rotation speed or to extremely increase the laser pulse frequency when performing laser processing on the roll, which is economically disadvantageous in either case. For these reasons, the diameter dO of the mountain top surface 8 of the mountain portion 10
must be at least 303,1m.

なおここでは山頂面８の径ｄｏは平均直径で３０〜５０
０μｍの範囲内であれば良いが、実際にレーザ等の高密
度エネルギ源を用いてクレータ１をロールに形成しかつ
調質圧延により山部１０を形成した場合、山部１０の平
坦な山頂面８の平面形状は必ずしも真円形となるとは限
らず、長円形となったりおるいは不規則な形状となるこ
とも多い。したがってその場合には、各山頂面の長径の
平均値がｓｏｏμｍ以下で、かつ各山頂面の短径の平均
値が３０１１ｍ以上となるように調整することが望まし
い。もちろん、すべての山頂面の長径のうち最大のもの
が５００μｍ以下、すベての山頂面の短径のうち最小の
ものが３０μｍ以上となるようにすることが最も適切で
ある。In addition, here, the diameter do of the mountain top surface 8 is 30 to 50 in average diameter.
It is fine if it is within the range of 0 μm, but if the crater 1 is actually formed on a roll using a high-density energy source such as a laser and the peak part 10 is formed by temper rolling, the flat peak surface of the peak part 10 The planar shape of 8 is not necessarily a perfect circle, but is often oval or irregular. Therefore, in that case, it is desirable to adjust so that the average value of the major axis of each mountain top surface is sooμm or less, and the average value of the short axis of each mountain top surface is 3011 m or more. Of course, it is most appropriate that the largest length of all the peak surfaces is 500 μm or less, and the smallest length of the short diameter of all the peak surfaces is 30 μm or more.

［１０１８１１ｉｌ板の中心線表面粗さＲａ：前述のよ
うにこの発明では鋼板の粗面を形成する微視的プロフィ
ルを規制することが最も重要であるが、微視的プロフィ
ルばかりでなく、鋼板表面の粗さも規制する必要がある
。[Centerline surface roughness Ra of 101811il plate: As mentioned above, in this invention, it is most important to control the microscopic profile that forms the rough surface of the steel plate, but not only the microscopic profile but also the surface roughness of the steel plate It is also necessary to control the roughness of the surface.

づなわち粗面の微視的プロフィルを前述のように規制し
ても、中心線平均粗ざＲａが２．０ｕｍを越えれば塗膜
の鮮映性が充分に良好とならず、一方Ｒａが０．３μｍ
未満ではプレス加工時において焼付が発生し易くなる。In other words, even if the microscopic profile of the rough surface is regulated as described above, if the center line average roughness Ra exceeds 2.0 um, the sharpness of the coating film will not be sufficiently good; 0.3μm
If it is less than that, seizure is likely to occur during press working.

したがってＲａは０．３〜２．０ＪＪｆｆｌの範囲内と
した。Therefore, Ra was set within the range of 0.3 to 2.0 JJffl.

［１１］まとめ： 以上から、レーザ等の高密度エネルギ源によリダル加工
したロールによって調質圧延された鋼板が良好なプレス
成形性（特に耐焼付性）を有し、かつ塗装後において乗
用車で求められる優れた塗膜鮮映性、望ましくはＤＯＩ
値にして９４以上の鮮映性を有することとするためには
、鋼板表面の微視的粗度プロフィルの条件として、（＋
）平坦部分く山部の山頂面および中間平坦部）の面積の
和が全体の面積に占める割合（平坦部面積占有率）ηが
２０％以上（望ましくは３５％以上〉、８５％以下でお
ること、（ｉｉ）山部の平均中心間用＠Ｓｍと谷部の外
縁の平均直径りとの比Ｓｍ／Ｄが０．８５以上、１．７
以下の範囲内にあり、かつＳｍ−Ｄが２８０μｍ未満で
必ること、 （ｉｉｉ）山部の山頂面の平均直径ｄＯが３０μｍ以上
、５００μｍ以下の範囲内におること、 が必要であり、ざらにこのほか中心線平均粗さＲａが０
．３〜２．Ｏμｍの範囲内におることが必要である。ま
た、調質圧延時の条件としては、その調質圧延の伸び率
λが０．３％以上であることが必要でおる。[11] Summary: From the above, it is clear that steel sheets temper-rolled by rolls subjected to ridal processing using a high-density energy source such as a laser have good press formability (especially seizure resistance) and are suitable for use in passenger cars after painting. Excellent film clarity required, preferably DOI
In order to have a sharpness of 94 or higher, the conditions for the microscopic roughness profile of the steel plate surface are (+
) The ratio of the sum of the areas of the flat parts (top surfaces of the mountain parts and intermediate flat parts) to the whole area (flat part area occupancy rate) η is 20% or more (preferably 35% or more) and 85% or less. (ii) The ratio Sm/D of the average center distance @Sm of the peaks to the average diameter of the outer edges of the valleys is 0.85 or more, 1.7
(iii) The average diameter dO of the peak surface of the mountain portion must be within the range of 30 μm or more and 500 μm or less. In addition, the center line average roughness Ra is 0
．． 3-2. It is necessary that it be within the range of 0 μm. Further, as a condition for skin pass rolling, it is necessary that the elongation rate λ of the skin pass rolling is 0.3% or more.

上記各条件のうち、特に重要なＳｍ／Ｄの比およびｄｏ
の適正範囲の関係をその範囲の限定理由の要約とともに
第２１図に示す。また第２２図に、種々の調質圧延伸率
λを採ったときにおいてηを最適範囲（２０〜８５％）
に収めるためのＳｍ／Ｄの適用し得る範囲を示ず。Among the above conditions, the particularly important Sm/D ratio and do
The relationship between the appropriate ranges is shown in FIG. 21 along with a summary of the reasons for limiting the ranges. In addition, Fig. 22 shows the optimum range of η (20 to 85%) when various temper rolling elongation ratios λ are taken.
The applicable range of Sm/D is not shown.

実施例 素材鋼板として、Ｃ０，０４％、ＭｎＯ，２％、２０１
０２％、Ｓ　Ｏ，０１５％、Ｎ　Ｏ，００３％、ＯＯ，
００５％を含有し、冷延仕丁率６９．２％で冷延しざら
に箱型焼鈍炉で焼鈍した板厚Ｏ，ａｍの冷延鋼板を用い
た。Example material steel plate: C0.04%, MnO, 2%, 201
02%, SO, 015%, NO, 003%, OO,
A cold-rolled steel sheet containing 0.005% and having a thickness of O and am, which was cold-rolled at a cold-rolling ratio of 69.2% and annealed in a box-type annealing furnace, was used.

また調質圧延用ワークロールとして、レーザパルス加工
によりダル加工を施したダルロール、従来のショツトブ
ラスト法によりダル加工を施したダルロール、従来の放
電加工法ににリダル加工を施したしたダルロール、およ
びダル加工を施さないブライドロール材を用意し、前述
の冷延鋼板にそれぞれのロールで調質圧延伸び率λが０
．５〜２．５％の範囲内で調質圧延を施した。In addition, as work rolls for temper rolling, there are dull rolls that have been dulled by laser pulse processing, dull rolls that have been dulled by conventional shot blasting, dull rolls that have been dulled by conventional electric discharge machining, and dull rolls that have been dulled by conventional shot blasting. An unprocessed bride roll material is prepared, and the elongation rate λ of temper rolling is 0 with each roll on the cold-rolled steel sheet mentioned above.
．． Temper rolling was performed within the range of 5 to 2.5%.

ここでブライドロールの表面粗度Ｒａは０．１５Ｊ、Ｉ
ｍであり、またダルロールの表面粗度はＲａ１．１〜５
．６μｍの範囲内で種々変化させた。そして特にレーザ
加工によりダル加工を施したロールの表面粗度プロフィ
ルは、 ０．８５≦Ｓｍ／Ｄ≦１．７ Ｓｍ−［）＜　２８０μｍ ５０戸≦ｄ≦５００μｍ ３５μｍ≦Ｈ≦１２０μｍ ｈ１’＝　１／３Ｈ とした。Here, the surface roughness Ra of the bride roll is 0.15J, I
m, and the surface roughness of the dull roll is Ra1.1 to 5.
．． Various changes were made within the range of 6 μm. In particular, the surface roughness profile of the roll that has been dulled by laser processing is as follows: 0.85≦Sm/D≦1.7 Sm-[)<280μm 50 units≦d≦500μm 35μm≦H≦120μm h1'=1 /3H.

上述のようにして調質圧延した後の鋼板表面の粗度は、
ブライドロールを用いた鋼板（ブライ］・材）ではＲａ
　Ｏ，０８μｍ、ダルロールを用いた鋼板（ダル材）で
はＲａ　Ｏ，６〜２．２５　μｍであった。なお特にレ
ーザ加工によりダル加工を施したロールによって調質圧
延した銅板では、その表面粗度プロフィルは、 ０．８５≦Ｓｍ／Ｄ≦１．７ ８ｍ−Ｄ＜　２８０．μｍ ３０μｍ≦ｄ　Ｏ≦５００μｍであ った。The roughness of the steel plate surface after temper rolling as described above is:
Ra for steel plate (braid) using a braid roll
Ra O was 08 μm, and Ra O was 6 to 2.25 μm for the steel plate (dull material) using a dull roll. In particular, a copper plate heat-rolled using a roll that has been dulled by laser processing has a surface roughness profile of 0.85≦Sm/D≦1.7 8m-D<280. μm 30 μm≦d O≦500 μm.

次いで調質圧延後の各鋼板について、次のような条件で
化成処理を行なった。Next, each steel plate after temper rolling was subjected to chemical conversion treatment under the following conditions.

処理剤：ディップ処理用細粒型リン酸塩系薬ディップ条
件：４３℃×１２０秒 皮膜重量：２．３±０．２（ｊ／ｃ屑 前処理：脱脂、水洗、表面調整 後処理：水洗、純水洗、乾燥 化成処理後、次のような条件で２コートまたは３コート
の塗装を施した。Treatment agent: Fine-grained phosphate-based drug for dipping treatment Dipping conditions: 43°C x 120 seconds Film weight: 2.3 ± 0.2 (j/c Scrap pre-treatment: degreasing, water washing, surface conditioning Post-treatment: water washing After washing with pure water, drying and chemical conversion treatment, two or three coats were applied under the following conditions.

塗装姿勢：水平塗装 下塗り：カチオンＥＤ塗料　１８〜２０３，１ｍ厚中恣
塗り：シーラー　３０〜３５戸厚 上述塗りニドツブコート　３０〜３５μｍ厚なお２コー
１〜は中塗りまでとした。また各工程ともサンディング
は行なわなかった。Painting position: horizontal painting Undercoat: cationic ED paint 18-203, 1m thick medium coating: Sealer 30-35cm thick Nidotsubu coat 30-35μm thick 2 coats 1~ were up to intermediate coating. Further, sanding was not performed in each step.

塗装後の塗膜表面について、ＤＯＲＩＧＯＮメータによ
りＤＯＩ値の測定を行なった。その結果については、そ
れぞれの鋼板の表面粗さＲａに対応して３コートの場合
を第２３図に、２コートの場合を第２４図に示す。なお
第２３図、第２４図および以下の文中においてＬＴｉＪ
はレーザによりダル加工したロールにより調質圧延した
鋼板、ＦＤＴ材は放電加工によりダル加工したロールに
より調質圧延した鋼板、ＳＢ材はショツトブラストによ
りダル加工したロールによって調質圧延した鋼板を表わ
す。The DOI value of the coated film surface after painting was measured using a DORIGON meter. The results are shown in FIG. 23 for the case of 3 coats and in FIG. 24 for the case of 2 coats, corresponding to the surface roughness Ra of each steel plate. Note that in Figures 23 and 24 and in the text below, LTiJ
indicates a steel plate that has been temper-rolled with a roll that has been dulled by laser, FDT material is a steel plate that has been temper-rolled with a roll that has been dulled by electric discharge machining, and SB material is a steel plate that has been temper-rolled with a roll that has been dulled by shot blasting.

第２３図から明らかなように３コート塗装の場合のＬＴ
材は、ＥＤＴ材およびＳＢ材と比較してＤＯＩ値にして
１０〜１１程度鮮映性が優れている。As is clear from Figure 23, LT in the case of 3-coat painting
The material is superior in image clarity by about 10 to 11 in terms of DOI value compared to EDT material and SB material.

また２コート塗装の場合でも第２４図に示すようにＬＴ
材はＥＤＴｖｉおよびＳＢ材と比較してり。In addition, even in the case of two-coat painting, as shown in Figure 24, the LT
The material is compared with EDTvi and SB material.

Ｉ値にして５〜６程度鮮映性が優れている。The image clarity is excellent by about 5 to 6 in terms of I value.

３コート塗装を施したＬＴ材およびＳＢ′ｖＩ塗膜の粗
さを、３次元祖度チャートで第２５図、第２６図に示す
。ＬＴ材（第２５図）の場合には、塗膜面がＳＢ材（第
２６図）の場合と比較して格段に平滑であることがわか
る。The roughness of the 3-coat LT material and the SB'vI coating is shown in Figures 25 and 26 in three-dimensional roughness charts. It can be seen that in the case of the LT material (Fig. 25), the coating surface is much smoother than in the case of the SB material (Fig. 26).

ざらに塗装前のＬＴ材およびＳＢ材の表面形状顕微鏡写
真を第２７図、第２８図に示し、また第２９図に塗装前
のＬＴ材の表面の３次元祖度プロフィルを示す。これら
から、ＬＴ材では表面の粗度プロフィルが規則的に形成
されていることが判る。Rough micrographs of the surface shapes of the LT material and the SB material before painting are shown in FIGS. 27 and 28, and FIG. 29 shows the three-dimensional roughness profile of the surface of the LT material before painting. From these results, it can be seen that the surface roughness profile of the LT material is regularly formed.

なお、既に述べたように、塗膜の鮮映性はり。Furthermore, as already mentioned, the sharpness of the paint film depends on it.

Ｉ値で９４以上が望ましいとされているが、上述の例に
おいて３コート塗装のＬＴ材では第２３図に示すように
Ｒａが２．ＯＪ、１ｍ以下の場合にＤＯ’Ｉ値９４値上
４以上れることが明らかである。なおまた、別途性なっ
たプレス加工試験によれば、Ｒａが０．３μｍ未満では
プレス加工時に焼付きが多発することが確認された。It is said that an I value of 94 or more is desirable, but in the above example, the 3-coat LT material has an Ra of 2.0 as shown in Fig. 23. It is clear that when the OJ is 1 m or less, the DO'I value exceeds 94 by 4 or more. Furthermore, according to a separate press work test, it was confirmed that when Ra is less than 0.3 μm, seizure occurs frequently during press work.

発明の効果 この発明の塗装用鋼板によれば、プレス成形性を損うこ
となく、塗膜の鮮映性を従来よりも向上させ得る顕著な
効果が得られ、・またこの発明の塗装用鋼板製造方法に
よれば、上述のように塗膜の鮮映性が優れた鋼板を実際
的に製造することができる。Effects of the Invention According to the steel plate for painting of this invention, a remarkable effect of improving the sharpness of the coating film compared to the conventional one without impairing press formability can be obtained; According to the manufacturing method, it is possible to practically manufacture a steel plate with excellent coating film clarity as described above.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図はこの発明の方法において高密度エネルギとして
レーザパルスを用いてワークば−ルの表面をダル加工し
たときのロール断面の状態を示ず模式的な断面図、第２
図は上記レーザパルスにょリダル目付けされたロールの
表面の粗面プロフィルを示す模式的な断面図、第３図は
第２図に対する平面図、第４図は上記ロールにより調質
圧延を施している状態を示す模式的な断面図、第５図は
上記ロールにより調質圧延された鋼板表面の粗面のプロ
フィルを示す模式的な断面図、第６図は第５図に対する
平面図、第７図（Ａ＞は従来のショツトブラスト加工に
よりダル加工されたロール表面の粗面の山高さ分布を示
す図、第７図（Ｂ）は従来の放電加工によりダル加工さ
れたロール表面の粗面の山高さ分布を示す図、第８図は
従来の方法でダル加工されたロールにより鋼板を調質圧
延してダル目付けする際の状況を示す略解図、第９図（
Ａ）は従来のショツトブラスト法によりダル加工された
ロールを用いて調質圧延した場合の鋼板表面の粗度の傾
斜角分布を示す図、第９図（Ｂ）は第９図（Ａ＞におけ
る傾斜角の定義を示す図、第１０図は調質圧延用ロール
および鋼板の表面の粗面を形成するプロフィルの各部の
寸法の定義を示すための説明図、第１１図は平坦部の面
積率η（＝η１＋η２）の定義を説明するための模式図
、第１２図はロール表面および鋼板表面の粗度プロフィ
ルの近似計算のための説明図、第１３図は調質圧延伸び
率λと粗度転写率ｈ２／１との関係を示す線図、第１４
図は鋼板表面の平坦部分の面積率ηと調質圧延伸び率λ
との関係を、種々のＳｍ／Ｄの値に応じて示す相関図、
第１５図は３コート塗装を施した場合の鋼板の平坦部面
積率ηと塗膜のＤＯＩ値との関係を示す相関図、第１６
図（Ａ＞、（Ｂ）、（Ｃ）は、Ｓｍ／Ｄを変えた場合の
鋼板表面の平面的な粗度プロフィルの変化を示す略解図
、第１７図はＳｍ／Ｄの比が過大な場合のロール表面と
鋼板表面の微視的プロフィルを示す模式的な断面図、第
１８図は第１７図の鋼板に対してプレス加工を施す際の
作用を水分説明図、第１９図は中間平坦部の幅（Ｓｍ−
Ｄ）を説明するための模式図、第２０図（Ａ＞、（Ｂ）
、（Ｃ）は、Ｓｍ／Ｄの値を０．８５を中心として変化
させた場合のロールに対するレーザ加工時の状況を示す
めだの説明図、第２１図はＳｍ／Ｄの値と鋼板表面の山
部山頂面の直径ｄｏの適正範囲の関係を示す説明図、第
２２図はλ、η、およびＳｍ／Ｄの適正範囲を示す相関
図、第２３図は実施例における３コート塗装の場合の鋼
板の中心線平均粗さＲａと塗膜のＤＯＩ値との関係を示
す相関図、第２４図は実施例における２コート塗装の場
合の鋼板の中心線平均粗ざＲａと塗膜のＤＯＩ値との関
係を示す相関図、第２５図はレーザダル加工されたロー
ルを用いて調質圧延した鋼板に形成した塗膜の３次元粗
度チャートを示す図、第２６図は従来のショツトブラス
トによりダル加工されたロールを用いて調質圧延した鋼
板に形成した塗膜の３次元粗度チャートを示す図、第２
７図はレーザダル加工されたロールを用いて調質圧延し
た鋼板の表面構造を示す顕微鏡写真（倍率１００倍）、
第２８図は従来のショツトブラストによりダル加工した
ロールを用いて調質圧延した鋼板の表面構造を示す顕微
鏡写真（倍率１００倍）、第２９図はレーザダル加工さ
れたロールを用いて調質圧延した鋼板の表面の３次元粗
度プロフィルを示す図である。 さらに第３０図（Ａ）、（Ｂ）は、従来のショツトブラ
ストによってダル加工されたロールおよび従来の放電加
工によりダル加工されたロールの表面粗度３次元プロフ
ィルを示す図、第３１図は鮮映性を表わすＤＯＩ値の測
定方法を示すための説明図、第３２図（Ａ＞、（Ｂ）は
ショツトブラストによりダル加工したロールによって調
質圧延した鋼板中心線平均粗ざＲａと塗装後のＤＯＩ値
との関係を示す相関図で市ってその（Ａ＞は２コート塗
装後の相関図、（Ｂ）は３コート塗装後の相関図である
。 １・・・クレータ（ロール表面のクレータ状凹部）２・
・・フランジ（ロール表面のリング状盛り上り部）３・
・・ロール ７・・・鋼板 ８・・・鋼板表面の山部の平坦な山頂面９・・・鋼板表
面の中間平坦部 １０・・・鋼板表面の山部 １１・・・鋼板表面の谷部 １３・・・傾斜面FIG. 1 is a schematic sectional view showing the state of the roll cross section when the surface of the workpiece burl is dulled using laser pulses as high-density energy in the method of the present invention;
The figure is a schematic cross-sectional view showing the rough surface profile of the roll that has been subjected to the laser pulse roughening, Figure 3 is a plan view of Figure 2, and Figure 4 is a roll subjected to skin pass rolling using the roll. A schematic cross-sectional view showing the state, FIG. 5 is a schematic cross-sectional view showing the rough surface profile of the steel plate surface temper-rolled by the rolls, FIG. 6 is a plan view of FIG. 5, and FIG. (A> is a diagram showing the height distribution of the rough surface of the roll surface dulled by conventional shot blasting, and Figure 7 (B) is the height distribution of the rough surface of the roll surface dulled by conventional electric discharge machining. Figure 8 is a diagram showing the roughness distribution, and Figure 9 is a schematic diagram showing the situation when a steel plate is temper-rolled and dulled using rolls that have been dulled by the conventional method.
A) is a diagram showing the inclination angle distribution of the roughness of the steel plate surface when skin pass rolling is performed using a roll dulled by the conventional shot blasting method, and Figure 9 (B) is a diagram showing the slope angle distribution of the roughness of the steel plate surface in Figure 9 (A>). A diagram showing the definition of the inclination angle, Fig. 10 is an explanatory diagram showing the definition of the dimensions of each part of the profile forming the rough surface of the skin pass rolling roll and the steel plate, and Fig. 11 is the area ratio of the flat part. A schematic diagram to explain the definition of η (= η1 + η2), Figure 12 is an explanatory diagram for approximate calculation of the roughness profile of the roll surface and steel plate surface, and Figure 13 is the temper rolling elongation rate λ and roughness. Diagram showing the relationship with transfer rate h2/1, 14th
The figure shows the area ratio η of the flat part of the steel sheet surface and the temper rolling elongation rate λ.
Correlation diagram showing the relationship between various values of Sm/D,
Figure 15 is a correlation diagram showing the relationship between the flat area ratio η of the steel plate and the DOI value of the coating film when three coats are applied.
Figures (A>, (B), and (C) are schematic diagrams showing the changes in the planar roughness profile of the steel plate surface when Sm/D is changed, and Figure 17 is a diagram showing the changes in the planar roughness profile of the steel sheet surface when Sm/D is changed. A schematic cross-sectional view showing the microscopic profiles of the roll surface and the steel sheet surface in the case of the case, FIG. 18 is an illustration of water content when pressing the steel sheet in FIG. Width of section (Sm-
D) Schematic diagram for explaining FIG. 20 (A>, (B)
, (C) is an explanatory diagram showing the situation during laser processing of a roll when the Sm/D value is changed around 0.85, and Fig. 21 shows the Sm/D value and the steel plate surface. Fig. 22 is a correlation diagram showing the appropriate ranges of λ, η, and Sm/D, and Fig. 23 is a case of 3-coat painting in the example. Figure 24 is a correlation diagram showing the relationship between the centerline average roughness Ra of the steel plate and the DOI value of the coating film, and Figure 24 shows the relationship between the centerline average roughness Ra of the steel plate and the DOI value of the coating film in the case of two-coat painting in the example. Figure 25 is a diagram showing the three-dimensional roughness chart of a coating film formed on a steel plate temper-rolled using laser dulling rolls, and Figure 26 is a diagram showing the three-dimensional roughness chart of a coating film formed on a steel plate temper-rolled using laser dulling rolls. Figure 2 showing a three-dimensional roughness chart of a coating film formed on a steel plate temper-rolled using processed rolls.
Figure 7 is a micrograph (100x magnification) showing the surface structure of a steel plate temper-rolled using laser dull-processed rolls.
Figure 28 is a micrograph (100x magnification) showing the surface structure of a steel plate that was temper-rolled using rolls that were dulled by conventional shot blasting, and Figure 29 is a photomicrograph (100x magnification) of a steel plate that was temper-rolled using rolls that were laser dulled. It is a figure showing the three-dimensional roughness profile of the surface of a steel plate. Furthermore, Figures 30 (A) and (B) are diagrams showing the three-dimensional surface roughness profiles of rolls dulled by conventional shot blasting and rolls dulled by conventional electrical discharge machining, and Figure 31 is a diagram showing the surface roughness profile of a roll dulled by conventional shot blasting. Figure 32 (A>, (B) is an explanatory diagram showing the method for measuring the DOI value, which represents image quality, and shows the average roughness Ra of the center line of a steel plate temper-rolled with a roll that has been dulled by shot blasting and after painting. This is a correlation diagram showing the relationship with the DOI value. shape recess) 2.
...Flange (ring-shaped raised part on the roll surface) 3.
...Roll 7...Steel plate 8...Flat peak surface of the peak on the surface of the steel plate 9...Intermediate flat area on the surface of the steel plate 10...Mountain on the surface of the steel plate 11...Trough on the surface of the steel plate 13... Slanted surface

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）表面の中心線平均粗さＲａが０．３〜２．０μｍ
の範囲内にあり、かつその表面粗さを構成する微視的形
態が、平坦な山頂面を有する台形状の山部と、その周囲
の全部または一部を取囲むように形成された溝状の谷部
と、山部の間であってかつ谷部の外側にその谷部の底よ
りも高くかつ山部の山頂面より低いかまたは同じ高さに
形成された中間平坦部とによって構成され、しかも隣り
合う山部の平均中心間距離をＳｍ、谷部の外縁の平均直
径をＤ、山部の平坦な山頂面の平均直径をｄ＿０、山部
の平坦な山頂面と前記中間平坦部の平坦面の面積の和が
全面積に占める割合をη（％）と定義したとき、 ０．８５≦Ｓｍ／Ｄ≦１．７ Ｓｍ−Ｄ＜２８０（μｍ） ３０≦ｄ＿０≦５００（μｍ） ２０≦η≦８５（％） を満足するように構成されていることを特徴とする塗装
用鋼板。(1) Surface center line average roughness Ra is 0.3 to 2.0 μm
The microscopic morphology that constitutes the surface roughness is within the range of a trapezoidal peak with a flat peak surface and a groove-like shape that surrounds all or part of the periphery of the trapezoidal peak. and an intermediate flat part formed between the peaks and outside the valley, which is higher than the bottom of the valley and lower than or at the same height as the top surface of the peak. , Moreover, the average distance between the centers of adjacent peaks is Sm, the average diameter of the outer edge of the valley is D, the average diameter of the flat peak surface of the peak is d_0, and the distance between the flat peak surface of the peak and the intermediate flat part is Sm. When the ratio of the sum of the areas of flat surfaces to the total area is defined as η (%), 0.85≦Sm/D≦1.7 Sm-D<280 (μm) 30≦d_0≦500 (μm) 20 A steel plate for painting, characterized in that it is configured to satisfy ≦η≦85 (%). （２）予め調質圧延用ワークロールの表面に、微小なク
レータ状の凹部とその凹部の外縁において表側にリング
状に盛り上がった盛り上がり部との集合からなりかつ隣
り合う凹部間の平均中心間距離Ｓｍとリング状盛り上が
り部の外縁の直径Ｄとの比Ｓｍ／Ｄが０．８５〜１．７
の範囲内、Ｓｍ−Ｄが２８０μｍ未満とされた表面模様
を形成する模様付け加工を高密度エネルギ源を用いて施
しておき、その表面模様付けされたワークロールを、調
質圧延すべき鋼板の片面もしくは両面に用いて、調質圧
延伸び率λを０．３％以上として調質圧延することによ
りワークロール表面の模様を鋼板表面に転写することを
特徴とする塗装用鋼板の製造方法。(2) The surface of the work roll for skin pass rolling consists of a set of minute crater-shaped recesses and a ring-shaped raised part on the front side at the outer edge of the recess, and the average distance between the centers of adjacent recesses. The ratio Sm/D of Sm and the diameter D of the outer edge of the ring-shaped raised portion is 0.85 to 1.7.
A patterning process is performed using a high-density energy source to form a surface pattern with an Sm-D of less than 280 μm within the range of A method for manufacturing a steel plate for painting, which is used on one or both sides and is characterized in that a pattern on the surface of a work roll is transferred to the surface of the steel plate by temper rolling with a temper rolling elongation rate λ of 0.3% or more. （３）前記高密度エネルギ源としてレーザを用いる特許
請求の範囲第２項記載の塗装用鋼板の製造方法。(3) The method for manufacturing a steel plate for painting according to claim 2, wherein a laser is used as the high-density energy source.