JPS62164831A - スリツト歪取焼鈍方法 - Google Patents
スリツト歪取焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS62164831A JPS62164831A JP730786A JP730786A JPS62164831A JP S62164831 A JPS62164831 A JP S62164831A JP 730786 A JP730786 A JP 730786A JP 730786 A JP730786 A JP 730786A JP S62164831 A JPS62164831 A JP S62164831A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal strip
- heating
- metallic bars
- heating furnace
- furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本願発明は次に述べる問題点の解決を目的とする。
(産業上の利用分野) この発明は細幅にスリットされ
た金属条のスリ7)加工歪を除去するためのスリット歪
取焼鈍方法に関する。
た金属条のスリ7)加工歪を除去するためのスリット歪
取焼鈍方法に関する。
(従来の技術) 上記のような歪取を行う場合、従来は
マツフルを使用した輻射加熱方式が行われている。即ち
、マツフル内部に複数の金属条を並列状態で通板し、そ
の過程においてマツフル外部の熱源により輻射加熱する
方法が行われている。
マツフルを使用した輻射加熱方式が行われている。即ち
、マツフル内部に複数の金属条を並列状態で通板し、そ
の過程においてマツフル外部の熱源により輻射加熱する
方法が行われている。
しかしこのようなものにあっては、炉長を短くするため
に所定の歪取温度に対し炉温を上げると、金属条の温度
と炉温の差(サーマルヘッド)が大きいために各金属条
の到達温度にばらつきが生し、製品品質にばらつきが生
しる問題点があった。父上記問題点を除くためにサーマ
ルヘッドを小さくすると金属条に対する輻射加熱能力が
小さくなり、そのため炉長を長大にせねばならぬ問題点
があった。
に所定の歪取温度に対し炉温を上げると、金属条の温度
と炉温の差(サーマルヘッド)が大きいために各金属条
の到達温度にばらつきが生し、製品品質にばらつきが生
しる問題点があった。父上記問題点を除くためにサーマ
ルヘッドを小さくすると金属条に対する輻射加熱能力が
小さくなり、そのため炉長を長大にせねばならぬ問題点
があった。
(発明が解決しようとする問題点) この発明は上記従
来の問題点を除き、金属条に加熱用のガスを吹付けてそ
れを加熱する対流加熱方式とすることにより加熱炉の炉
長を短くでき、又多数の金属条の製品品質を均質化する
ことができ、その上多数並列状態の金属条に対してガス
を吹付けるものであっても、各金属条の振動を軽微にし
てそれら相互の接触による金属条の損傷を防止できるよ
うにしたスリット歪取焼鈍方法を提供しようとするもの
である。
来の問題点を除き、金属条に加熱用のガスを吹付けてそ
れを加熱する対流加熱方式とすることにより加熱炉の炉
長を短くでき、又多数の金属条の製品品質を均質化する
ことができ、その上多数並列状態の金属条に対してガス
を吹付けるものであっても、各金属条の振動を軽微にし
てそれら相互の接触による金属条の損傷を防止できるよ
うにしたスリット歪取焼鈍方法を提供しようとするもの
である。
本願発明の構成は次の通りである。
(問題点を解決する為の手段) 本願発明は前記請求の
範囲記載の通りの手段を講じたものであってその作用は
次の通りである。
範囲記載の通りの手段を講じたものであってその作用は
次の通りである。
(作用) 加熱炉に対し多数の金属条が並列状態で通板
される。その過程において、金属条にはその上下から対
流加熱用のガスが吹付けられ、それらの加熱が行われる
。
される。その過程において、金属条にはその上下から対
流加熱用のガスが吹付けられ、それらの加熱が行われる
。
(実施例)以下本願の実施例を示す図面について説明す
る。第1図乃至第3図において、巻戻し装置1には周知
のスリフタでスリットされた多数の(例えば12〜16
)の金属条2が並列状態で巻かれている。上記金属条2
はICリードフレームなどに供せられる42Ni合金或
いは燐青銅などの銅合金である。又その厚みは0.15
〜0.25mであり、又幅は例えば20〜25鶴程度で
ある。上記金属条は多数並列状態のまま巻戻し装置1か
ら繰り出され、案−内ロール3を通って脱脂装置4に送
られ、そこで脱脂がなされる。脱脂装置4を経た金属条
2は前段側の張力付与装置5を通って焼鈍炉6に至る。
る。第1図乃至第3図において、巻戻し装置1には周知
のスリフタでスリットされた多数の(例えば12〜16
)の金属条2が並列状態で巻かれている。上記金属条2
はICリードフレームなどに供せられる42Ni合金或
いは燐青銅などの銅合金である。又その厚みは0.15
〜0.25mであり、又幅は例えば20〜25鶴程度で
ある。上記金属条は多数並列状態のまま巻戻し装置1か
ら繰り出され、案−内ロール3を通って脱脂装置4に送
られ、そこで脱脂がなされる。脱脂装置4を経た金属条
2は前段側の張力付与装置5を通って焼鈍炉6に至る。
焼鈍炉6は加熱炉7と冷却室8とからなり、上記金属条
2は加熱炉7に備えられたシーリングロールな経てその
内部に至る。加熱炉7において、炉体10の内部には上
記金属条2の通過軌跡を挟んでその上側と下側にチャン
バー11.11が配設されている。チャンバー11は多
数の金属条2に対し、対流加熱用のガスを吹付けるため
の多数のノズル12を有する。上記炉体10には上記ガ
スを加熱するためのヒーター16及びモータ15によっ
て駆動されるファン14が備えである。ファン14はダ
クト13を介して前記チャンバー11に接続しである。
2は加熱炉7に備えられたシーリングロールな経てその
内部に至る。加熱炉7において、炉体10の内部には上
記金属条2の通過軌跡を挟んでその上側と下側にチャン
バー11.11が配設されている。チャンバー11は多
数の金属条2に対し、対流加熱用のガスを吹付けるため
の多数のノズル12を有する。上記炉体10には上記ガ
スを加熱するためのヒーター16及びモータ15によっ
て駆動されるファン14が備えである。ファン14はダ
クト13を介して前記チャンバー11に接続しである。
これらの構成により、ヒーター1Gにより加熱されたガ
スがファン14によりダクト13を介してチャンバー1
1に送す込まれ、チャンバー11のノズル12から金属
条2に向けて吹付けられる。加熱炉7に入った金属条2
は上記のような対流加熱用のガスの吹付けにより、所定
の歪取温度(例えば42Ni合金の場合は650℃程度
、又燐青銅の場合は320〜350℃程度)まで加熱さ
れる。そしてその加熱された金属条は次に冷却室8に至
り、そこで周知の如く冷却される。冷却を終えた金属条
2はシーリングロール18を通って冷却室8から送り出
され、後段側の張力付与装置19、案内ロール20など
を通って巻取り装置21に巻き取られる。向上記冷却室
8は周知の焼鈍炉における冷却室と同様に構成されたり
、或いは加熱炉7の場合と同様にガス吹出用のチャンバ
ーを備えて構成されたりする。
スがファン14によりダクト13を介してチャンバー1
1に送す込まれ、チャンバー11のノズル12から金属
条2に向けて吹付けられる。加熱炉7に入った金属条2
は上記のような対流加熱用のガスの吹付けにより、所定
の歪取温度(例えば42Ni合金の場合は650℃程度
、又燐青銅の場合は320〜350℃程度)まで加熱さ
れる。そしてその加熱された金属条は次に冷却室8に至
り、そこで周知の如く冷却される。冷却を終えた金属条
2はシーリングロール18を通って冷却室8から送り出
され、後段側の張力付与装置19、案内ロール20など
を通って巻取り装置21に巻き取られる。向上記冷却室
8は周知の焼鈍炉における冷却室と同様に構成されたり
、或いは加熱炉7の場合と同様にガス吹出用のチャンバ
ーを備えて構成されたりする。
上記のようにして金属条2の歪取焼鈍が行われる場合、
焼鈍炉6内において多数の金属条2は隣接金属条相互間
の距離を相互に横移動しても接触しないように例えば1
0龍前後にされる。又焼鈍炉6の内部において、各金属
条2には上記一対の張力付与装置5.19により金属条
2の進行方向に向けての張力が与えられ、各金属条2は
焼鈍炉6内をカテナリー状となって進む、この場合にお
いて、焼鈍炉6内で各金属条2が横移動を起こして隣り
合う金属条2相互が接触しないよう、上記金属条に与え
られる張力及び上記ノズル12からのガスの吹出速度が
適切に設定される。即ち、例えば各金属条の横方向への
移動寸法が夫々4〜61m乃至それ以下となるよう上記
張力が例えば1kg/an”以上、上記ガスの吹出速度
が例えば15m/秒以下に定められる。
焼鈍炉6内において多数の金属条2は隣接金属条相互間
の距離を相互に横移動しても接触しないように例えば1
0龍前後にされる。又焼鈍炉6の内部において、各金属
条2には上記一対の張力付与装置5.19により金属条
2の進行方向に向けての張力が与えられ、各金属条2は
焼鈍炉6内をカテナリー状となって進む、この場合にお
いて、焼鈍炉6内で各金属条2が横移動を起こして隣り
合う金属条2相互が接触しないよう、上記金属条に与え
られる張力及び上記ノズル12からのガスの吹出速度が
適切に設定される。即ち、例えば各金属条の横方向への
移動寸法が夫々4〜61m乃至それ以下となるよう上記
張力が例えば1kg/an”以上、上記ガスの吹出速度
が例えば15m/秒以下に定められる。
次に第4図は炉内におけるガスの吹出速度(ノズル流速
)と金属条の蛇行量との関係の一例を示すもので、グラ
フAは金属条の張力(ユニットテンション)がl kg
/ m■2のときの上記関係を示すものである。この
グラフから上記張力としては例えば1kg/am”以上
、ノズル12からの吹出速度は15m/秒以下にするこ
とにより、上記金属条の蛇行量をほぼ5禦−以下に留め
ることができる。向上記張力が上記の値よりも小さい場
合には、ノズル流速と金属条の蛇行量との関係はグラフ
Bで示されるような傾向となり、一方、張力が大きい場
合にはCで示されるような傾向となる。しかしノズル流
速が極めて小さくなると金属条に対する加熱の効果が低
下し、又張力を過大にすると金属条に伸びなどの品質上
の問題が生ずるため、それらの問題が生ぜぬよう上記ノ
ズル流速及び張力の値を定めると良い。
)と金属条の蛇行量との関係の一例を示すもので、グラ
フAは金属条の張力(ユニットテンション)がl kg
/ m■2のときの上記関係を示すものである。この
グラフから上記張力としては例えば1kg/am”以上
、ノズル12からの吹出速度は15m/秒以下にするこ
とにより、上記金属条の蛇行量をほぼ5禦−以下に留め
ることができる。向上記張力が上記の値よりも小さい場
合には、ノズル流速と金属条の蛇行量との関係はグラフ
Bで示されるような傾向となり、一方、張力が大きい場
合にはCで示されるような傾向となる。しかしノズル流
速が極めて小さくなると金属条に対する加熱の効果が低
下し、又張力を過大にすると金属条に伸びなどの品質上
の問題が生ずるため、それらの問題が生ぜぬよう上記ノ
ズル流速及び張力の値を定めると良い。
次に実例を示せば次の通りである。
(イ)材料 42N i合金
0.25 ”’X20”’ X12条x12.5m/s
in炉温 700℃ 材料温度 650℃ 従来方式での加熱長 対流加熱方式での各条の温度偏差650℃±2.5℃従
来方式での各条の温度偏差 650℃±5℃(ロ)材
料 燐青銅 0.25 ′@’ x 20”’ x 12条X18
m/+iin炉温 400℃ 材料温度 350℃ 従来方式での加熱長 (発明の効果) 以上のように本発明にあっては、多数
並列状態で加熱炉7に通される金属条2を加熱する場合
、各金属条2にガスを吹き付けて加熱するから、第1に
、各金属条2を短区間でもって迅速に必要温度まで昇温
させることができて、加熱炉7の炉長を短くできる効果
がある。また第2に、幅方向に並ぶ各金属条2の加熱温
度の偏差を小さくできて、それらの品質を均質化させら
れる効果がある。
in炉温 700℃ 材料温度 650℃ 従来方式での加熱長 対流加熱方式での各条の温度偏差650℃±2.5℃従
来方式での各条の温度偏差 650℃±5℃(ロ)材
料 燐青銅 0.25 ′@’ x 20”’ x 12条X18
m/+iin炉温 400℃ 材料温度 350℃ 従来方式での加熱長 (発明の効果) 以上のように本発明にあっては、多数
並列状態で加熱炉7に通される金属条2を加熱する場合
、各金属条2にガスを吹き付けて加熱するから、第1に
、各金属条2を短区間でもって迅速に必要温度まで昇温
させることができて、加熱炉7の炉長を短くできる効果
がある。また第2に、幅方向に並ぶ各金属条2の加熱温
度の偏差を小さくできて、それらの品質を均質化させら
れる効果がある。
しかも上記の場合、多数の金属条2を並列状態で加熱炉
7に通板するものでも、それら相互の間隔を10龍前後
に定めるから、所定幅の加熱炉に対し通板可能な条数を
多くでき、加熱炉を効率良く利用できる効果がある。
7に通板するものでも、それら相互の間隔を10龍前後
に定めるから、所定幅の加熱炉に対し通板可能な条数を
多くでき、加熱炉を効率良く利用できる効果がある。
さらにその上、上記の場合、各金属条2にはガスを吹付
け、しかも金属条2相互の間隔を10m前後の狭幅にし
ている為、各金属条2が吹付けられるガスにより振動す
ると相互に交絡する危険性のあるものでも、加熱炉内に
おける各金属条の側方への移動寸法が夫々5鶴以下とな
るよう、上記上下からの対流加熱用のガスの吹出速度は
15m/秒以下に定めると共に、上記張力は1kg/m
”以上に定めるものだから、各金属条の横移動に起因す
る蛇行を軽微にすることができて金属条相互の接触を防
止でき、金属条の傷付きによる製品としての品質低下を
防止できる効果がある。
け、しかも金属条2相互の間隔を10m前後の狭幅にし
ている為、各金属条2が吹付けられるガスにより振動す
ると相互に交絡する危険性のあるものでも、加熱炉内に
おける各金属条の側方への移動寸法が夫々5鶴以下とな
るよう、上記上下からの対流加熱用のガスの吹出速度は
15m/秒以下に定めると共に、上記張力は1kg/m
”以上に定めるものだから、各金属条の横移動に起因す
る蛇行を軽微にすることができて金属条相互の接触を防
止でき、金属条の傷付きによる製品としての品質低下を
防止できる効果がある。
図面は本願の実施例を示すもので、第1図は歪取焼鈍ラ
インの全体を示す図、第2図は加熱炉の縦断面図、第3
図は金属条とチャンバーにおけるノズルとの配置関係を
示す縦断面図、第4図はガス吹出速度と金属条の蛇行量
との関係を示すグラフ。 2・・・金属条、7・・・加
熱炉、12・・・ノズル。 第1図 第2図 第3図 /l 第4図
インの全体を示す図、第2図は加熱炉の縦断面図、第3
図は金属条とチャンバーにおけるノズルとの配置関係を
示す縦断面図、第4図はガス吹出速度と金属条の蛇行量
との関係を示すグラフ。 2・・・金属条、7・・・加
熱炉、12・・・ノズル。 第1図 第2図 第3図 /l 第4図
Claims (1)
- 加熱炉の内部に対し、夫々厚さ0.15〜0.25mm
の薄板状の多数の金属条を相互に並列状態でしかも各金
属条は各々の進行方向に向けて与えられる張力により張
設状態で通ぜしめると共に、その過程においてそれら多
数の金属条を加熱してそれらの歪取をするスリット歪取
焼鈍方法において、上記加熱炉内において隣り合う金属
条相互の間隔は10mm前後に定め、更に上記加熱炉内
においては各金属条に対しそれらの上下から対流加熱用
のガスを吹付けて各金属条の加熱を行い、しかも、加熱
炉内における各金属条の側方への移動寸法が夫々5mm
以下となるよう、上記上下からの対流加熱用のガスの吹
出速度は15m/秒以下に定めると共に、上記張力は1
kg/mm^2以上に定めることを特徴とするスリット
歪取焼鈍方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61007307A JPH07103426B2 (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | スリツト歪取焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61007307A JPH07103426B2 (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | スリツト歪取焼鈍方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62164831A true JPS62164831A (ja) | 1987-07-21 |
JPH07103426B2 JPH07103426B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=11662350
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61007307A Expired - Lifetime JPH07103426B2 (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | スリツト歪取焼鈍方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH07103426B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996017215A1 (fr) * | 1994-12-02 | 1996-06-06 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de chauffage non oxidant et appareil afferent |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5687632A (en) * | 1979-12-18 | 1981-07-16 | Daido Steel Co Ltd | Atmosphere circulation type treating furnace |
-
1986
- 1986-01-17 JP JP61007307A patent/JPH07103426B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5687632A (en) * | 1979-12-18 | 1981-07-16 | Daido Steel Co Ltd | Atmosphere circulation type treating furnace |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1996017215A1 (fr) * | 1994-12-02 | 1996-06-06 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de chauffage non oxidant et appareil afferent |
US5700420A (en) * | 1994-12-02 | 1997-12-23 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oxidizing heating method and apparatus |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07103426B2 (ja) | 1995-11-08 |
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