JPS62164824A - 連続加熱炉のヒ−トパタ−ン制御方法 - Google Patents
連続加熱炉のヒ−トパタ−ン制御方法Info
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- JPS62164824A JPS62164824A JP362886A JP362886A JPS62164824A JP S62164824 A JPS62164824 A JP S62164824A JP 362886 A JP362886 A JP 362886A JP 362886 A JP362886 A JP 362886A JP S62164824 A JPS62164824 A JP S62164824A
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- Japan
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- slab
- heating
- temp
- furnace
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、連続加熱炉のヒートパターン制御方法に関す
る。
る。
スラブの連続加熱炉は通常複数の燃焼帯を有している。
最も一般的なものは６帯式の加熱炉で、上下部の予熱帯
、上下部の加熱す；）、上下部の均熱イ１）からａ成さ
れている。これらの各帯は、使用目的により操業方法を
変えている。この中で予熱帯は操業形態（負荷の状態）
、スラブ特性（厚さ）に応じて点火、消火することによ
りヒートパターンを調節して、燃料原単位の減少を図っ
ている。
、上下部の加熱す；）、上下部の均熱イ１）からａ成さ
れている。これらの各帯は、使用目的により操業方法を
変えている。この中で予熱帯は操業形態（負荷の状態）
、スラブ特性（厚さ）に応じて点火、消火することによ
りヒートパターンを調節して、燃料原単位の減少を図っ
ている。
上述のように連続加熱炉では操業形態やスラブ特性に応
じて予熱炉を点火、消火することにより燃料原単位の減
少を図っているが、この点火、消火のタイミングは操炉
者の経験に基づいて行われているため、個人により燃料
投入量が異なり燃料の使用に無駄があった。
じて予熱炉を点火、消火することにより燃料原単位の減
少を図っているが、この点火、消火のタイミングは操炉
者の経験に基づいて行われているため、個人により燃料
投入量が異なり燃料の使用に無駄があった。
本発明は上記の問題点を解決して、燃料投入量を最小と
する連続加熱炉のヒートパターン制御方法を提供するも
のである。
する連続加熱炉のヒートパターン制御方法を提供するも
のである。
本発明は、上述した従来技術の問題点を解決することを
目的とするもので次の方法を採った。
目的とするもので次の方法を採った。
連続加熱炉の予熱帯を消火して加熱帯と均熱帯を加熱能
力限界まで加熱したときの、加熱炉の各？ｉ；温度と、
装入するスラブの抽出目標温度及び炉装入時温度と、ス
ラブの各加熱帯での滞留時間とから、予熱帯出側におけ
るスラブの必要最低温度と想定温度とを算出して比較し
、必要温度より想定温度が低いときのみ予熱帯を点火す
る方法である。
力限界まで加熱したときの、加熱炉の各？ｉ；温度と、
装入するスラブの抽出目標温度及び炉装入時温度と、ス
ラブの各加熱帯での滞留時間とから、予熱帯出側におけ
るスラブの必要最低温度と想定温度とを算出して比較し
、必要温度より想定温度が低いときのみ予熱帯を点火す
る方法である。
操業中子熱帯の点火を必要とするのは、加熱帯、均８帯
を加熱走力限界まで加熱しても所定の在炉時間ではスラ
ブに必要とする抽出目標温度が得られない場合である。
を加熱走力限界まで加熱しても所定の在炉時間ではスラ
ブに必要とする抽出目標温度が得られない場合である。
本発明では既知量である、加熱炉の各イ；２温度、スラ
ブの抽出目標温度、スラブの炉装入温度、スラブの各加
熱帯での滞留時間からなる伝熱方程式をコンピュータで
解析し、予熱帯出側でのスラブの必要最低温度と想定温
度が予め算出される。
ブの抽出目標温度、スラブの炉装入温度、スラブの各加
熱帯での滞留時間からなる伝熱方程式をコンピュータで
解析し、予熱帯出側でのスラブの必要最低温度と想定温
度が予め算出される。
従って、従来のように操炉者の経験に頼ることなく、ス
ラブの必要温度が想定温度より大きいスラブのときは自
動的に予熱帯が点火される。
ラブの必要温度が想定温度より大きいスラブのときは自
動的に予熱帯が点火される。
以下、本発明方法を説明する。
加熱炉の各帯温度特性、スラブ抽出ピンチ、抽出目標に
より下記量は既知である。
より下記量は既知である。
ＴＯニスラブの抽出目標温度、
ｔＯＳニスラブ炉尻平行部での滞留時間ｔｐニスラブの
予熱帯での滞留時間 ｔｈニスラブの加熱帯での滞留時間 ＬＳニスラブの均熱イ１２での滞留時間０ニスラブの炉
装入時温度 Ｏｈｍａｘ ：加熱帯を加熱能力限界で加熱したときの
炉温度 Ｏｓｍａｘ ：均８り；？を加熱能力限界で加熱したと
きの炉温度 １１Ｊｐｍｉｎ：予８イ１′ｆ消火時の予熱り；２炉温
度Ｏｏ ｍ ｉ ｎ ：予熱帯消火時の炉尻平行部温度
以上の操炉条件から最初にスラブの予熱イ；２出側での
必要最低温度Ｔｈを求める。
予熱帯での滞留時間 ｔｈニスラブの加熱帯での滞留時間 ＬＳニスラブの均熱イ１２での滞留時間０ニスラブの炉
装入時温度 Ｏｈｍａｘ ：加熱帯を加熱能力限界で加熱したときの
炉温度 Ｏｓｍａｘ ：均８り；？を加熱能力限界で加熱したと
きの炉温度 １１Ｊｐｍｉｎ：予８イ１′ｆ消火時の予熱り；２炉温
度Ｏｏ ｍ ｉ ｎ ：予熱帯消火時の炉尻平行部温度
以上の操炉条件から最初にスラブの予熱イ；２出側での
必要最低温度Ｔｈを求める。
必要最低温度Ｔｈは、スラブの抽出目標温度ＴＯ１加熱
帯、均／８帯テノ滞留時間ｔｈ、ｔｓ、加熱帯、均８帯
を加熱能力限界まで加熱したときの炉温度Ｏｈｍａｘ、
Ｏｓｍａｘからなる伝熱方程式を解いて求めること
ができる。なおこの計算には第１図を使用して行うが、
第１図は横軸に在炉時間を縦軸に温度を示している。
帯、均／８帯テノ滞留時間ｔｈ、ｔｓ、加熱帯、均８帯
を加熱能力限界まで加熱したときの炉温度Ｏｈｍａｘ、
Ｏｓｍａｘからなる伝熱方程式を解いて求めること
ができる。なおこの計算には第１図を使用して行うが、
第１図は横軸に在炉時間を縦軸に温度を示している。
次に予熱帯を消火のままでスラブが予熱帯を通過したと
きの予熱帯出側の想定温度Ｔｍを求める。
きの予熱帯出側の想定温度Ｔｍを求める。
想定温度Ｔｍは炉装入時温度０．炉尻平行部、予熱部の
滞留時間ｔｐ、ｔｈ、予熱帯消火時の予熱部、炉尻平行
部の温度Ｏｐｍｉ ｎ、 Ｏｏｍｉ ｎからなる伝熱方
程式にて求めることができる。
滞留時間ｔｐ、ｔｈ、予熱帯消火時の予熱部、炉尻平行
部の温度Ｏｐｍｉ ｎ、 Ｏｏｍｉ ｎからなる伝熱方
程式にて求めることができる。
従って、
Ｔ ｈ ＞ Ｔ ｍのとき予熱帯を点火。
Ｔｈ≦Ｔｍのとき予熱帯を消火。
すればよい。
なお滞留時間の誤差を考慮して
Ｔ ｈ ＞ Ｔ ｍ＋α 予熱帯を点火、Ｔｈ≦Ｔｍ
＋α 予熱帯を消火。
＋α 予熱帯を消火。
としてもよい、（αは補正値）
次に本発明法を第２図のフローチャートで説明する。
■ 加熱炉６帯温度特性Ｏｈ ｍ ａ ｘ、Ｏｓｍａｘ
、 Ｏｐｍｉｎ、Ｏｏｍｉｎ、処理するスラブ数Ｎ、
カウンタｉ＝ｏなとの初期値を設定。
、 Ｏｐｍｉｎ、Ｏｏｍｉｎ、処理するスラブ数Ｎ、
カウンタｉ＝ｏなとの初期値を設定。
■ カウンタ、
■ スラブが全部処理されたか、否かの判断、■ スラ
ブ固有のデータ、Ｔｏ、ｔｏ、ｔｐ、ｔｈ、ｔｓ、及び
炉装入時温度０、などのデータ入力、 ■ スラブの予熱帯出側での必要最低温度Ｔｈの計算。
ブ固有のデータ、Ｔｏ、ｔｏ、ｔｐ、ｔｈ、ｔｓ、及び
炉装入時温度０、などのデータ入力、 ■ スラブの予熱帯出側での必要最低温度Ｔｈの計算。
■ スラブの予熱帯出側での想定温度Ｔｍの計算、
■ 比較判断、
（ロ） 予熱帯の点火、
■ 予熱帯の消火、
ａΦ スラブの加熱実施、
これで１連の加熱処理を終り（りに戻ることとなる。
第３図は、本発明法を実施するための加熱制御システム
図を示したものであり、コンピュータはプロセス計算機
２０を使用している。
図を示したものであり、コンピュータはプロセス計算機
２０を使用している。
加熱制御システムは、プロセス計算ａ２０゜各温度検知
器、Ｉ＆量弁２２．２４、流量制御器２１．２３、点消
火自動制御器２５などから構成されている。
器、Ｉ＆量弁２２．２４、流量制御器２１．２３、点消
火自動制御器２５などから構成されている。
プロセス計算機２０は、第２図のフローチャート■初期
値設定の後、フローチャート■からフローチャート■の
各ステップの計算および判断を実行し、その結果に基づ
きフローチャート（Ｑ） 。
値設定の後、フローチャート■からフローチャート■の
各ステップの計算および判断を実行し、その結果に基づ
きフローチャート（Ｑ） 。
り６＋、１１’ｏ）の各ステップが実行されることによ
り、空気及燃料流量制御器２１．２３を制御し、空気及
燃料流：ｌ″Ｌ弁２２．２４の開閉を行うほか点消火１
］動制御器２５を制御して予熱帯のバーナーの点消火が
行われることになる。
り、空気及燃料流量制御器２１．２３を制御し、空気及
燃料流：ｌ″Ｌ弁２２．２４の開閉を行うほか点消火１
］動制御器２５を制御して予熱帯のバーナーの点消火が
行われることになる。
このようにして、最小のエネルキー投入ｊｄ、で、スラ
ブの予熱帯出側での必要最低温度を確保することができ
る。
ブの予熱帯出側での必要最低温度を確保することができ
る。
本発明方法によれば、操業条件およびスラブ特性に基づ
き、を熱帯出側の必要最低温度と、想定温度が計算機で
算出され、その結果、両者比較して予熱イ１２の点火、
消火を行い、加熱炉のヒートパターンを制御することが
できるので、従来の操炉者の経験の基づいて行う場合に
比べ燃料原中位の減少に効果を奏する。
き、を熱帯出側の必要最低温度と、想定温度が計算機で
算出され、その結果、両者比較して予熱イ１２の点火、
消火を行い、加熱炉のヒートパターンを制御することが
できるので、従来の操炉者の経験の基づいて行う場合に
比べ燃料原中位の減少に効果を奏する。
第１図は本発明法に係る予熱帯の出側でのスラブの必要
最低温度などを計算する場合に使用するグラフの１例、
第２図は本発明法のフローチャート、第３図は第２図の
本発明法を実施するだめの加熱制御システム図である。 ２０・・・プロセス計算機 ２１．２３・・・流ｈｉ制御器 ２２．２４・・・流量弁 ２５・・・点消火自動制御器 ＴＯ＝スラブの抽出１１標温度、 ｔＯニスラブの炉尻平行部での・滞留時間ｔＰニスラブ
の予熱帯での滞留時間 ｔｈニスラブの加熱帯での滞留時間 ｔＳニスラブの均熱帯での滞留時間 ０ニスラブの炉装入時温度 Ｏｈｍａｘ ：加熱帯を加熱能力限界で加熱したときの
炉温度 Ｏｓｍａｘ ：均熱帯を加熱能力限界で加熱したときの
炉温度 θｐｍｉｎ：ｐ熱帯消火時の予熱帯炉温度Ｏｏ ｍ ｉ
ｎ ：予熱帯消火時の炉尻平行部温度Ｔｈニスラブの
予熱帯出側での必要最低温度Ｔｍニスラブの予熱帯出側
での想定温度Ｎ ニスラブ数 ｉ ：カウンタ α ；補Ｉ［値
最低温度などを計算する場合に使用するグラフの１例、
第２図は本発明法のフローチャート、第３図は第２図の
本発明法を実施するだめの加熱制御システム図である。 ２０・・・プロセス計算機 ２１．２３・・・流ｈｉ制御器 ２２．２４・・・流量弁 ２５・・・点消火自動制御器 ＴＯ＝スラブの抽出１１標温度、 ｔＯニスラブの炉尻平行部での・滞留時間ｔＰニスラブ
の予熱帯での滞留時間 ｔｈニスラブの加熱帯での滞留時間 ｔＳニスラブの均熱帯での滞留時間 ０ニスラブの炉装入時温度 Ｏｈｍａｘ ：加熱帯を加熱能力限界で加熱したときの
炉温度 Ｏｓｍａｘ ：均熱帯を加熱能力限界で加熱したときの
炉温度 θｐｍｉｎ：ｐ熱帯消火時の予熱帯炉温度Ｏｏ ｍ ｉ
ｎ ：予熱帯消火時の炉尻平行部温度Ｔｈニスラブの
予熱帯出側での必要最低温度Ｔｍニスラブの予熱帯出側
での想定温度Ｎ ニスラブ数 ｉ ：カウンタ α ；補Ｉ［値
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 操業状態によって予熱帯の点火、消火を行い炉内温
度を調節する連続加熱炉のヒートパターン制御方法にお
いて、前記加熱炉の予熱帯を消火して加熱帯と均熱帯を
加熱能力限界まで加熱したときの前記加熱炉の各帯温度 と、装入するスラブの抽出目標温度及び炉装入時温度と
、該スラブの各加熱帯での滞留時間とから、前記予熱帯
出側における前記スラブの必要最低温度と想定温度とを
算出して比較し、前記必要温度より想定温度が低いとき
のみ前記予熱帯を点火することを特徴とする連続加熱炉
のヒートパターン制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP362886A JPS62164824A (ja) | 1986-01-13 | 1986-01-13 | 連続加熱炉のヒ−トパタ−ン制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP362886A JPS62164824A (ja) | 1986-01-13 | 1986-01-13 | 連続加熱炉のヒ−トパタ−ン制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62164824A true JPS62164824A (ja) | 1987-07-21 |
Family
ID=11562758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP362886A Pending JPS62164824A (ja) | 1986-01-13 | 1986-01-13 | 連続加熱炉のヒ−トパタ−ン制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62164824A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011038152A (ja) * | 2009-08-12 | 2011-02-24 | Jfe Steel Corp | 金属スラブの加熱方法 |
| US10569512B2 (en) | 2014-03-05 | 2020-02-25 | Jsp Corporation | Multilayer foam sheet and interleaf sheet for glass plates |
-
1986
- 1986-01-13 JP JP362886A patent/JPS62164824A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011038152A (ja) * | 2009-08-12 | 2011-02-24 | Jfe Steel Corp | 金属スラブの加熱方法 |
| US10569512B2 (en) | 2014-03-05 | 2020-02-25 | Jsp Corporation | Multilayer foam sheet and interleaf sheet for glass plates |
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