JPS6216159B2 - - Google Patents
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- JPS6216159B2 JPS6216159B2 JP14913781A JP14913781A JPS6216159B2 JP S6216159 B2 JPS6216159 B2 JP S6216159B2 JP 14913781 A JP14913781 A JP 14913781A JP 14913781 A JP14913781 A JP 14913781A JP S6216159 B2 JPS6216159 B2 JP S6216159B2
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- tank
- denitrification
- sludge
- aeration
- septic tank
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Description
この発明は、し尿と浄化槽汚泥とを同時に処理
する方法に関するものである。 し尿と浄化槽汚泥とを同時に処理するための従
来の処理プロセスを第１図に示す。浄化槽汚泥は
あらかじめし尿と混合され、除渣などの前処理を
受けたのち混合槽１に導入される。し尿と浄化槽
汚泥との混合液は、混合槽１内で10倍程度に希釈
され、さらに循環液および返送汚泥と混合された
のち、脱窒槽２、第１ばつ気槽３、脱窒槽４およ
び第２ばつ気槽５を順次に通過することによつて
所定の生物処理を受け、沈殿槽６で活性汚泥を分
離したのち処理水として外部に排出される。第１
ばつ気槽３を出た液体の一部は循環液として、ま
た沈澱槽６で分離された活性汚泥の一部は返送汚
泥としてそれぞれ混合槽１に送られる。 ここで、このようなし尿等の低希釈二段活性汚
泥法における脱窒槽ばつ気槽等の容量は脱窒速度
恒数、硝化速度恒数をもとに決定される。そして
これらの速度恒数については従来から数多くの実
験値、実績値が発表されており、通常採用される
値はだいたい定まつている。し尿処理において
は、一般的に次のような値が採用されている。 (1) 有機炭素源がある場合 の脱窒速度恒数 0.08g―Ｎ／ｇ―SS・日 (2) 有機炭素源がない場合 の脱窒速度恒数 0.005g―Ｎ／ｇ―SS・日 (3) 硝化速度恒数 0.05g―Ｎ／ｇ―SS・日 し尿処理の場合MLSSは6000mg／ｌ位の値で設
計するのが普通なので、Ｔ―N4500mg／ｌのし尿
とＴ―N1000mg／ｌの浄化槽汚泥が１：１で混合
された汚水の処理を行う場合の通常採用される槽
容量について以下に示す。 (1) 脱窒槽２の容量V2は次のようになる。（ここ
での脱窒率は90％とする） V2＝2750×0.9／0.08×6000＝5.2 このように流入汚水に対し、5.2日分の容量
が必要となる。 (2) 第１ばつ気槽３の容量V3は次のようにな
る。（ここでの硝化率は100％とする） V3＝2750／0.05×6000＝9.2 このように流入汚水に対し、9.2日分の容量
が必要となる。 (3) 脱窒槽４に流入する汚水は前段において90％
の窒素が除去されているため、10％の窒素が硝
酸態窒素として含まれることになる。そこで脱
窒槽４の容量V4は次のようになる。 V4＝2750×0.1／0.08×6000＝0.57 このように流入汚水に対し0.57日分の容量が
必要となる。 ここで脱窒速度恒数として0.08を用いたの
は、メタノール等の添加を前提としたもので、
この時のメタノールの必要量Ｍ（Kg／日）は次
のようになる。 Ｍ＝2750×0.1×3.43／1.5×1000＝0.63 流入汚水１m3に対し、0.63Kgのメタノールが
必要となる。ここで1gの硝酸態窒素は脱窒の
ために3.43gのBODを必要とし、メタノール1g
はBOD1.5gに対応するものとした。 (4) また脱窒槽４にメタノール等を添加しない場
合は、脱窒速度恒数として、0.005を用いなけ
ればならない。この場合の脱窒槽４の容量
V4′は次のようになる。 V4′＝2750×0.1／0.005×6000＝9.2 このように9.2日分の容量が必要となる。 (5) 第２ばつ気槽５は、汚泥の沈降性改善等が目
的であり、非常に小容量でよい。 このような低希釈二段活性汚泥法は、し尿と浄
化槽汚泥の両方を同時に処理できるという利点を
有するが、90％以上のＴ―Ｎ除去率が要求される
ような場合には、脱窒段階でメタノールのような
炭素供給源を添加することが必要となり、その分
だけ運転経費が上昇する。 また、メタノール等を添加しない場合は脱窒槽
４の容量が非常に大きくなつてしまう。 この発明は、メタノールのような高価な炭素源
を供給しなくても、90％以上のＴ―Ｎ除去率を達
成することができ、第２段の脱窒槽の容量も小さ
くできる低希釈二段活性汚泥法を提供することを
目的としている。 すなわちこの発明方法は、脱窒、第１ばつ気、
脱窒および第２ばつ気の各工程を含む低希釈二段
活性汚泥法による処理プロセスにおいて、浄化槽
汚泥をし尿にあらかじめ混合するのではなく、第
１ばつ気後に行われる脱窒工程で添加することを
特徴としている。浄化槽汚泥はし尿と比べて著る
しく大きいBOD／Ｔ―Ｎ比を有しているので、
第１ばつ気後における脱窒処理に必要な炭素源を
充分に供給することができる。 つぎにこの発明方法の工程の一例を図面にした
がつて説明する。第２図において脱窒槽１１に
は、し尿と、後で述べる循環液および返送汚泥だ
けが供給され、浄化槽汚泥は供給されない。この
混合液は、脱窒槽１１で脱窒処理され、第１ばつ
気槽１２でばつ気処理されたのち、一部は脱窒槽
１１に循環液として返送され、残部は脱窒槽１３
に送られる。また第１ばつ気槽１２には、適当量
の希釈水を導入してもよい。 一方、脱窒槽１３には、第１ばつ気槽１２から
の液体とともに、浄化槽汚泥および循環液が導入
され、この混合液は、脱窒槽１３で脱窒処理さ
れ、第２ばつ気槽１４でばつ気処理される。そし
て第２ばつ気槽１４を出た液体の一部は脱窒槽１
３に返送され、残部は沈殿槽１５に送られる。な
お第２ばつ気槽１４にも必要に応じて希釈水が導
入される。供給されるし尿および浄化槽汚泥が等
量であるとすれば、所望の倍率の希釈を行うのに
必要な希釈水の半量が第１ばつ気槽１２に、残り
の半量が第２ばつ気槽１４にそれぞれ添加される
が、この比率は任意に変更できる。また沈殿槽１
５で分離された活性汚泥の一部は、返送汚泥とし
て脱窒槽１１に返送される。 平均的なし尿および浄化槽汚泥のBODおよび
Ｔ―Ｎ（除渣後）は下記のとおりである。
する方法に関するものである。 し尿と浄化槽汚泥とを同時に処理するための従
来の処理プロセスを第１図に示す。浄化槽汚泥は
あらかじめし尿と混合され、除渣などの前処理を
受けたのち混合槽１に導入される。し尿と浄化槽
汚泥との混合液は、混合槽１内で10倍程度に希釈
され、さらに循環液および返送汚泥と混合された
のち、脱窒槽２、第１ばつ気槽３、脱窒槽４およ
び第２ばつ気槽５を順次に通過することによつて
所定の生物処理を受け、沈殿槽６で活性汚泥を分
離したのち処理水として外部に排出される。第１
ばつ気槽３を出た液体の一部は循環液として、ま
た沈澱槽６で分離された活性汚泥の一部は返送汚
泥としてそれぞれ混合槽１に送られる。 ここで、このようなし尿等の低希釈二段活性汚
泥法における脱窒槽ばつ気槽等の容量は脱窒速度
恒数、硝化速度恒数をもとに決定される。そして
これらの速度恒数については従来から数多くの実
験値、実績値が発表されており、通常採用される
値はだいたい定まつている。し尿処理において
は、一般的に次のような値が採用されている。 (1) 有機炭素源がある場合 の脱窒速度恒数 0.08g―Ｎ／ｇ―SS・日 (2) 有機炭素源がない場合 の脱窒速度恒数 0.005g―Ｎ／ｇ―SS・日 (3) 硝化速度恒数 0.05g―Ｎ／ｇ―SS・日 し尿処理の場合MLSSは6000mg／ｌ位の値で設
計するのが普通なので、Ｔ―N4500mg／ｌのし尿
とＴ―N1000mg／ｌの浄化槽汚泥が１：１で混合
された汚水の処理を行う場合の通常採用される槽
容量について以下に示す。 (1) 脱窒槽２の容量V2は次のようになる。（ここ
での脱窒率は90％とする） V2＝2750×0.9／0.08×6000＝5.2 このように流入汚水に対し、5.2日分の容量
が必要となる。 (2) 第１ばつ気槽３の容量V3は次のようにな
る。（ここでの硝化率は100％とする） V3＝2750／0.05×6000＝9.2 このように流入汚水に対し、9.2日分の容量
が必要となる。 (3) 脱窒槽４に流入する汚水は前段において90％
の窒素が除去されているため、10％の窒素が硝
酸態窒素として含まれることになる。そこで脱
窒槽４の容量V4は次のようになる。 V4＝2750×0.1／0.08×6000＝0.57 このように流入汚水に対し0.57日分の容量が
必要となる。 ここで脱窒速度恒数として0.08を用いたの
は、メタノール等の添加を前提としたもので、
この時のメタノールの必要量Ｍ（Kg／日）は次
のようになる。 Ｍ＝2750×0.1×3.43／1.5×1000＝0.63 流入汚水１m3に対し、0.63Kgのメタノールが
必要となる。ここで1gの硝酸態窒素は脱窒の
ために3.43gのBODを必要とし、メタノール1g
はBOD1.5gに対応するものとした。 (4) また脱窒槽４にメタノール等を添加しない場
合は、脱窒速度恒数として、0.005を用いなけ
ればならない。この場合の脱窒槽４の容量
V4′は次のようになる。 V4′＝2750×0.1／0.005×6000＝9.2 このように9.2日分の容量が必要となる。 (5) 第２ばつ気槽５は、汚泥の沈降性改善等が目
的であり、非常に小容量でよい。 このような低希釈二段活性汚泥法は、し尿と浄
化槽汚泥の両方を同時に処理できるという利点を
有するが、90％以上のＴ―Ｎ除去率が要求される
ような場合には、脱窒段階でメタノールのような
炭素供給源を添加することが必要となり、その分
だけ運転経費が上昇する。 また、メタノール等を添加しない場合は脱窒槽
４の容量が非常に大きくなつてしまう。 この発明は、メタノールのような高価な炭素源
を供給しなくても、90％以上のＴ―Ｎ除去率を達
成することができ、第２段の脱窒槽の容量も小さ
くできる低希釈二段活性汚泥法を提供することを
目的としている。 すなわちこの発明方法は、脱窒、第１ばつ気、
脱窒および第２ばつ気の各工程を含む低希釈二段
活性汚泥法による処理プロセスにおいて、浄化槽
汚泥をし尿にあらかじめ混合するのではなく、第
１ばつ気後に行われる脱窒工程で添加することを
特徴としている。浄化槽汚泥はし尿と比べて著る
しく大きいBOD／Ｔ―Ｎ比を有しているので、
第１ばつ気後における脱窒処理に必要な炭素源を
充分に供給することができる。 つぎにこの発明方法の工程の一例を図面にした
がつて説明する。第２図において脱窒槽１１に
は、し尿と、後で述べる循環液および返送汚泥だ
けが供給され、浄化槽汚泥は供給されない。この
混合液は、脱窒槽１１で脱窒処理され、第１ばつ
気槽１２でばつ気処理されたのち、一部は脱窒槽
１１に循環液として返送され、残部は脱窒槽１３
に送られる。また第１ばつ気槽１２には、適当量
の希釈水を導入してもよい。 一方、脱窒槽１３には、第１ばつ気槽１２から
の液体とともに、浄化槽汚泥および循環液が導入
され、この混合液は、脱窒槽１３で脱窒処理さ
れ、第２ばつ気槽１４でばつ気処理される。そし
て第２ばつ気槽１４を出た液体の一部は脱窒槽１
３に返送され、残部は沈殿槽１５に送られる。な
お第２ばつ気槽１４にも必要に応じて希釈水が導
入される。供給されるし尿および浄化槽汚泥が等
量であるとすれば、所望の倍率の希釈を行うのに
必要な希釈水の半量が第１ばつ気槽１２に、残り
の半量が第２ばつ気槽１４にそれぞれ添加される
が、この比率は任意に変更できる。また沈殿槽１
５で分離された活性汚泥の一部は、返送汚泥とし
て脱窒槽１１に返送される。 平均的なし尿および浄化槽汚泥のBODおよび
Ｔ―Ｎ（除渣後）は下記のとおりである。
【表】
すなわち浄化槽汚泥のBOD／Ｔ―Ｎ比はし尿
に比べて著しく大きいので、第１ばつ気槽１２か
ら脱窒槽１３に流入する液体を脱窒する際に必要
とされる炭素源を充分に供給することが可能であ
りメタノールなどの炭素源を外部から供給する必
要はなくなる。流入し尿のＴ―Ｎ値などの条件に
よつても異なるが、し尿に対する浄化槽汚泥の比
率が約30％以上であれば、外部からの炭素源の供
給は必要ない。なお浄化槽汚泥にもＴ―Ｎが含ま
れているが、このＴ―Ｎの除去は、第２ばつ気槽
１４から流出した液体の一部を脱窒槽１３に循環
液として返送することによつて行うことができ
る。実験の結果によれば、BOD 11000mg／ｌ、
Ｔ―Ｎ 4500mg／ｌのし尿と、BOD 6000mg／
ｌ、Ｔ―Ｎ 1000mg／ｌの浄化槽汚泥に対して、
第２図に示した工程にもとづいた処理を行つて得
られた処理水は、BOD30mg／ｌ、Ｔ―N12mg／
ｌ、SS70mg／ｌの良好な水質のもので、Ｔ―Ｎ
除去率は約98％に達した。 なお、この実施例における各槽の容量は、従来
のものと同様の脱窒速度恒数、硝化速度恒数を用
いて決定される。し尿と浄化槽汚泥の比が１：１
であり、脱窒槽１１、第１ばつ気槽１２には浄化
槽汚泥は流入しないが、従来例と対比するため、
これらの合計の水量に対する滞留日数として、各
槽の容量を示す。 (1) 脱窒槽１１の容易Ｖ11は次のようになる。
（ここでの脱窒率は80％とする） Ｖ11＝4500×0.8×0.5／0.08×6000＝3.8 つまり、合計汚水量に対し3.8日分の容量が
必要となる。 (2) 第１ばつ気槽１２の容量Ｖ12は次のようにな
る。（ここでの硝化率は100％とする） Ｖ12＝4500×0.5／0.05×6000＝7.5 合計汚水量に対し、7.5日分の容量が必要と
なる。 (3) 第１ばつ気槽１２の流出液には4500mg／ｌの
20％硝酸態窒素が含まれるので、900mg／ｌの
硝酸態窒素が含まれる。そしてこれとＴ―
N1000mg／ｌの浄化槽汚泥が脱窒槽１３に流入
される。 Ｔ―Ｎに対する除去率を90％、硝酸に対する
除去率を100％とすると脱窒槽１３の容量Ｖ13
は次のようになる。 Ｖ13＝900／0.08×6000＝1.9 合計汚水量に対し、1.9日分の容量が必要と
なる。 (4) 第２ばつ気槽１４では、浄化槽汚泥中に含ま
れるＴ―Ｎを硝化すればよいので、第２ばつ気
室１４の容量は次のようになる。（硝化率100
％） Ｖ14＝1000×0.5／0.05×6000＝1.7 つまり、合計汚水量に対し、1.7日分の容量
が必要となる。 このようにこの実施例によれば、従来例におけ
るメタノールを添加した場合とほぼ同様の槽容量
で十分な脱窒処理が行える。 第３図は、処理すべき浄化槽汚泥をそのまま脱
窒槽１３に流入させずに、まず可溶化消化槽１６
に導入し、ここで嫌気性消化によつてSSを可溶
化したのち脱窒槽１３に供給するようにした工程
を示している。この場合には、浄化槽汚泥中の
SSが大幅に減少するとともに、BODが著るしく
増加するので、脱窒処理に対する炭素源としてさ
らに適したものとなる。なお可溶化処理槽１６
に、沈澱槽１５から取出された余剰汚泥を供給す
ることもできる。 また第４図に示した例では、浄化槽汚泥は、沈
殿槽１５から取出された余剰汚泥とともに遠心
過濃縮機１７に供給される。この遠心過濃縮機
１７は、遠心力を利用して固液分離を行うもの
で、その濃縮液が可溶化消化槽１６に送られ、
液は流入し尿とともに脱窒槽１１に導入される。
この場合には、可溶化消化槽１６に供給される液
体の濃度が著るしく高くなるので、消化処理の効
率が大幅に向上する。 なお、この発明の実施に必要な事項で、明細書
に記載のない点については、昭和54年９月１日付
環整第107号によつて追加された「し尿処理施設
構造指針」の低希釈二段活性汚泥法についての項
を参照して決定すればよい。 以上のようにこの発明方法では、低希釈二段活
性汚泥法にもとづいてし尿および浄化槽汚泥を処
理するに際し、し尿と浄化槽汚泥とを初めから混
合するのではなく、し尿だけをまず活性汚泥処理
し、その処理液に浄化槽汚泥を添加して第二段の
活性汚泥処理を行う。この第二段の処理におい
て、脱窒処理に必要な炭素源は浄化槽汚泥から供
給されるので、メタノールのような高価な炭素源
を外部から供給する必要はなく、きわめて経済的
である。またこの発明方法は、し尿と浄化槽汚泥
とを初めから混合する従来の方法と比較しても、
その実施に必要な装置に大幅な変更はなく、槽の
容積も同等のものでよく、実用性が高い。
に比べて著しく大きいので、第１ばつ気槽１２か
ら脱窒槽１３に流入する液体を脱窒する際に必要
とされる炭素源を充分に供給することが可能であ
りメタノールなどの炭素源を外部から供給する必
要はなくなる。流入し尿のＴ―Ｎ値などの条件に
よつても異なるが、し尿に対する浄化槽汚泥の比
率が約30％以上であれば、外部からの炭素源の供
給は必要ない。なお浄化槽汚泥にもＴ―Ｎが含ま
れているが、このＴ―Ｎの除去は、第２ばつ気槽
１４から流出した液体の一部を脱窒槽１３に循環
液として返送することによつて行うことができ
る。実験の結果によれば、BOD 11000mg／ｌ、
Ｔ―Ｎ 4500mg／ｌのし尿と、BOD 6000mg／
ｌ、Ｔ―Ｎ 1000mg／ｌの浄化槽汚泥に対して、
第２図に示した工程にもとづいた処理を行つて得
られた処理水は、BOD30mg／ｌ、Ｔ―N12mg／
ｌ、SS70mg／ｌの良好な水質のもので、Ｔ―Ｎ
除去率は約98％に達した。 なお、この実施例における各槽の容量は、従来
のものと同様の脱窒速度恒数、硝化速度恒数を用
いて決定される。し尿と浄化槽汚泥の比が１：１
であり、脱窒槽１１、第１ばつ気槽１２には浄化
槽汚泥は流入しないが、従来例と対比するため、
これらの合計の水量に対する滞留日数として、各
槽の容量を示す。 (1) 脱窒槽１１の容易Ｖ11は次のようになる。
（ここでの脱窒率は80％とする） Ｖ11＝4500×0.8×0.5／0.08×6000＝3.8 つまり、合計汚水量に対し3.8日分の容量が
必要となる。 (2) 第１ばつ気槽１２の容量Ｖ12は次のようにな
る。（ここでの硝化率は100％とする） Ｖ12＝4500×0.5／0.05×6000＝7.5 合計汚水量に対し、7.5日分の容量が必要と
なる。 (3) 第１ばつ気槽１２の流出液には4500mg／ｌの
20％硝酸態窒素が含まれるので、900mg／ｌの
硝酸態窒素が含まれる。そしてこれとＴ―
N1000mg／ｌの浄化槽汚泥が脱窒槽１３に流入
される。 Ｔ―Ｎに対する除去率を90％、硝酸に対する
除去率を100％とすると脱窒槽１３の容量Ｖ13
は次のようになる。 Ｖ13＝900／0.08×6000＝1.9 合計汚水量に対し、1.9日分の容量が必要と
なる。 (4) 第２ばつ気槽１４では、浄化槽汚泥中に含ま
れるＴ―Ｎを硝化すればよいので、第２ばつ気
室１４の容量は次のようになる。（硝化率100
％） Ｖ14＝1000×0.5／0.05×6000＝1.7 つまり、合計汚水量に対し、1.7日分の容量
が必要となる。 このようにこの実施例によれば、従来例におけ
るメタノールを添加した場合とほぼ同様の槽容量
で十分な脱窒処理が行える。 第３図は、処理すべき浄化槽汚泥をそのまま脱
窒槽１３に流入させずに、まず可溶化消化槽１６
に導入し、ここで嫌気性消化によつてSSを可溶
化したのち脱窒槽１３に供給するようにした工程
を示している。この場合には、浄化槽汚泥中の
SSが大幅に減少するとともに、BODが著るしく
増加するので、脱窒処理に対する炭素源としてさ
らに適したものとなる。なお可溶化処理槽１６
に、沈澱槽１５から取出された余剰汚泥を供給す
ることもできる。 また第４図に示した例では、浄化槽汚泥は、沈
殿槽１５から取出された余剰汚泥とともに遠心
過濃縮機１７に供給される。この遠心過濃縮機
１７は、遠心力を利用して固液分離を行うもの
で、その濃縮液が可溶化消化槽１６に送られ、
液は流入し尿とともに脱窒槽１１に導入される。
この場合には、可溶化消化槽１６に供給される液
体の濃度が著るしく高くなるので、消化処理の効
率が大幅に向上する。 なお、この発明の実施に必要な事項で、明細書
に記載のない点については、昭和54年９月１日付
環整第107号によつて追加された「し尿処理施設
構造指針」の低希釈二段活性汚泥法についての項
を参照して決定すればよい。 以上のようにこの発明方法では、低希釈二段活
性汚泥法にもとづいてし尿および浄化槽汚泥を処
理するに際し、し尿と浄化槽汚泥とを初めから混
合するのではなく、し尿だけをまず活性汚泥処理
し、その処理液に浄化槽汚泥を添加して第二段の
活性汚泥処理を行う。この第二段の処理におい
て、脱窒処理に必要な炭素源は浄化槽汚泥から供
給されるので、メタノールのような高価な炭素源
を外部から供給する必要はなく、きわめて経済的
である。またこの発明方法は、し尿と浄化槽汚泥
とを初めから混合する従来の方法と比較しても、
その実施に必要な装置に大幅な変更はなく、槽の
容積も同等のものでよく、実用性が高い。
第１図は従来の低希釈二段活性汚泥法の工程を
示すフローシート、第２図、第３図および第４図
はこの発明方法の工程をそれぞれ示すフローシー
トである。 １１…脱窒槽、１２…第１ばつ気槽、１３…脱
窒槽、１４…第２ばつ気槽、１５…沈殿槽、１６
…可溶化消化槽、１７…遠心過濃縮機。
示すフローシート、第２図、第３図および第４図
はこの発明方法の工程をそれぞれ示すフローシー
トである。 １１…脱窒槽、１２…第１ばつ気槽、１３…脱
窒槽、１４…第２ばつ気槽、１５…沈殿槽、１６
…可溶化消化槽、１７…遠心過濃縮機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 第１脱窒工程および第１ばつ気工程と、第２
脱窒工程および第２ばつ気工程とを含む低希釈二
段活性汚泥処理法において、し尿を上記第１脱窒
工程および第１ばつ気工程で処理したのち、その
処理液の一部を上記第１脱窒工程に返送し、上記
処理液の残部と浄化槽汚泥との混合液を上記第２
脱窒工程および上記第２ばつ気工程で処理したの
ち、その処理液の一部を上記第２脱窒工程に返送
し、残部を外部に取出すことを特徴とする低希釈
二段活性汚泥処理法。 ２ 上記浄化槽汚泥は、上記第２脱窒工程に送ら
れる前に可溶化消化処理される特許請求の範囲第
１項記載の方法。 ３ 上記浄化槽汚泥は、上記第２脱窒工程に送ら
れる前に、上記第２ばつ気工程を経て取出された
処理液から分離された余剰汚泥とともに可溶化消
化処理される特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 上記浄化槽汚泥は、上記第２脱窒工程に送ら
れる前に、上記第２ばつ気工程を経て取出された
処理液から分離された余剰汚泥とともに遠心過
濃縮機で濃縮され、ついで可溶化消化処理される
特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149137A JPS5851988A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 低希釈二段活性汚泥処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56149137A JPS5851988A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 低希釈二段活性汚泥処理法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5851988A JPS5851988A (ja) | 1983-03-26 |
| JPS6216159B2 true JPS6216159B2 (ja) | 1987-04-10 |
Family
ID=15468552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56149137A Granted JPS5851988A (ja) | 1981-09-21 | 1981-09-21 | 低希釈二段活性汚泥処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5851988A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0630791B2 (ja) * | 1984-12-19 | 1994-04-27 | 三井石油化学工業株式会社 | し尿処理方法及びその装置 |
| US4874519A (en) * | 1988-06-02 | 1989-10-17 | Orange Water & Sewer Authority | Process for treating wastewater |
| JP2002045881A (ja) * | 2000-08-07 | 2002-02-12 | Shinko Pantec Co Ltd | 有機性廃水の生物学的処理方法 |
-
1981
- 1981-09-21 JP JP56149137A patent/JPS5851988A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5851988A (ja) | 1983-03-26 |
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