JPS62160075A - Frequency converter - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は周波数変換装置に係り、特に負荷に可変周波数
の交流電力を供給するべく正側サイリスタブリッジと負
側サイリスタブリッジの間に循環電流を流ずようにした
循環電流形の回路構成において、サイリスタブリッジに
交流電力を供給する電源変圧器の2次巻線の数を少なく
するのに好適な周波数変換装置に関する。[Detailed Description of the Invention] [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a frequency conversion device, and in particular, to a frequency converter that flows a circulating current between a positive-side thyristor bridge and a negative-side thyristor bridge in order to supply variable frequency AC power to a load. The present invention relates to a frequency conversion device suitable for reducing the number of secondary windings of a power transformer that supplies alternating current power to a thyristor bridge in a circulating current type circuit configuration.
第5図は従来の周波数変換装置の回路構成図である。同
図に示すように、この周波数変換装置は負荷のU相へ正
方向の電流を供給する第1および第2のサイリスタブリ
ッジ1,2、負荷のU相へ負方向の電流を供給する第7
および第8のサイリスタブリッジ7.8、同様に、V相
正側の第3および第4のサイリスタブリッジ3.4、V
相負側の第9および第10のサイリスタブリッジ9゜1
0、W組上側の第5J3よび第6のサイリスタブリッジ
5,6、W組員側の第11および第12のサイリスタブ
リッジ1112と、サイリスタブリッジ1,2およびサ
イリスタブリッジ8.7を含んで形成される開回路中に
流れる循環電流のリップルを低減する第1のリアクトル
56、同様に第2のりアク1〜ル57、第3のりアクj
〜ル58、U組上側の第1および第2のサイリスタブリ
ッジに交流電力を供給づる第1の変圧器5つ、同様にU
l(]負側の第2の変圧器60.V組上側の第3の変圧
器61、組員側の第4の変圧器62、W組上側の第5の
変圧器63、W組員側の第6の変圧器64、電源35か
ら構成される。なお、この周波数変換装置の負荷の一例
としての誘導電動機36はU相、■相、W相巻線37,
38.39、回転子40を備えている。FIG. 5 is a circuit diagram of a conventional frequency conversion device. As shown in the figure, this frequency conversion device includes first and second thyristor bridges 1 and 2 that supply current in the positive direction to the U-phase of the load, and a seventh bridge that supplies current in the negative direction to the U-phase of the load.
and the eighth thyristor bridge 7.8, similarly, the third and fourth thyristor bridges 3.4 on the V phase positive side, V
9th and 10th thyristor bridges on the negative side 9°1
0, the W group includes the 5J3 and the sixth thyristor bridge 5, 6 on the upper side, the 11th and 12th thyristor bridges 1112 on the W group side, the thyristor bridges 1, 2, and the thyristor bridge 8.7. A first reactor 56 that reduces the ripple of the circulating current flowing during an open circuit, similarly second reactors 1 to 57, and a third reactor
58, the first five transformers supplying AC power to the first and second thyristor bridges on the upper side of the U set;
l(] Second transformer 60 on the negative side, third transformer 61 on the upper side of the V group, fourth transformer 62 on the upper side of the W group, fifth transformer 63 on the upper side of the W group, and the third transformer 63 on the upper side of the W group. The induction motor 36, which is an example of the load of this frequency converter, has U-phase, ■-phase, W-phase windings 37,
38.39, it is equipped with a rotor 40.
一方、第6図は第5図の周波数変換装置に電流i1i制
御面制御追加して示したブロック図である。同図に示す
ように、電流制御回路はり相についてのみ詳)ホすれば
、U相の負荷電流を検出する電流検出器41、U相の循
環電流を検出する電流検出器42.43、U相の負荷電
流指令値44と電流検出器41で検出される負荷電流検
出値を比較しその偏差を検出するための加算器45、加
f5器45で検出された偏差を増幅し負荷電流がその指
令値に常に等しくなるように制御するための電流制御増
幅器46、電流検出器42および43で検出される電流
値のうち、小さい方の循環電流として検出し、その値を
制御1−るための循環電流制御回路47、電流制御増幅
器46の出力に対して循環電流制御回路47の出力を加
算する加算器48、電流制御増幅器46の出力の極性反
転値に対して循環電流制御回路47の出力を加算する加
柿器49、加稈器48の出力に基づいてU組上側の第1
および第2のサイリスタブリッジ1,2に対する点弧信
号52.53を作り出す位相制御回路50 N加算器4
つの出力に基づいてU組員側の第7および第8のサイリ
スタブリッジ7.8に対する点弧13号54.55を作
り出ず位相制御回路51を含む構成である。On the other hand, FIG. 6 is a block diagram showing the frequency converter shown in FIG. 5 with the addition of current i1i control surface control. As shown in the figure, only the current control circuit beam phase is detailed. An adder 45 for comparing the load current command value 44 and the load current detection value detected by the current detector 41 and detecting the deviation, and an adder 45 for amplifying the deviation detected by the adder f5 45 and adjusting the load current to that command. A current control amplifier 46 for controlling the current value so that it is always equal to the current value, and a circulating current for detecting the smaller circulating current among the current values detected by the current detectors 42 and 43, and controlling the current value to be equal to the current value. Adder 48 that adds the output of circulating current control circuit 47 to the output of current control circuit 47 and current control amplifier 46, and adds the output of circulating current control circuit 47 to the polarity inversion value of the output of current control amplifier 46. Based on the output of the persimmon feeder 49 and the culm adder 48, the first
and a phase control circuit 50 that produces the firing signals 52, 53 for the second thyristor bridges 1, 2, N adder 4
This configuration includes a phase control circuit 51, which does not produce ignition No. 13 54.55 for the seventh and eighth thyristor bridges 7.8 on the U-member side based on the output of the first one.
各図の構成において、循環電流制御回路47は図示して
いない循環電流の指令値と循環電流の検出値とを比較し
、たとえば循環電流が指令値より小さい場合は′tJ環
電流制御回路47の出力が増大して加算器48および4
9により位相制御回路5、 OJ5よび51の入力を増
大させ、サイリスタブリッジ1,2および7,8の点弧
位相を進めて循環電流を増大さゼる。逆に、循環電流が
指令値より大きい場合は循環電流制御回路47の出力が
減少して加I3器48および49により位相制御回路5
0 d3よび51の入力を減少させ、サイリスタブリッ
ジ1.2および7,8の点弧位相をdらせて循環電流を
減少させ、このようにして循環電流が常に指令値に一致
するように制filするものとする。In the configuration shown in each figure, the circulating current control circuit 47 compares a circulating current command value (not shown) with a detected value of the circulating current. For example, if the circulating current is smaller than the command value, the circulating current control circuit 47 The output increases to adders 48 and 4.
9 increases the inputs of the phase control circuits 5, OJ5 and 51, advances the firing phase of the thyristor bridges 1, 2 and 7, 8, and increases the circulating current. Conversely, when the circulating current is larger than the command value, the output of the circulating current control circuit 47 decreases and the phase control circuit 5 is
The circulating current is reduced by reducing the inputs of 0 d3 and 51 and the firing phase of the thyristor bridges 1.2 and 7, 8 is reduced, thus controlling the circulating current so that it always corresponds to the command value. fil.
以上の電流制御回路で構成されるU相の電流制り11系
によりU相の負荷電流と循環゛電流が制■される。V相
およびW相に対しても同様の電流制御系を構成し、それ
ぞれの負荷電流指令値として三相の正弦波を与えるもの
とすれば、負荷の誘導電動機36に三相の正弦波電流が
供給され誘導電動別の可変速運転を行なうことができる
。The U-phase load current and circulating current are controlled by the U-phase current control system 11 comprised of the above-described current control circuit. If a similar current control system is configured for the V-phase and W-phase, and a three-phase sine wave is given as the load current command value for each, the three-phase sine wave current is applied to the induction motor 36 of the load. It is possible to perform variable speed operation depending on the supplied induction electric motor.
第7図は第6図の構成による出力電圧波形の一例で、同
図(△)はU組上側サイリスタブリッジ1.2が発生す
る出力電圧波形、同図(B)はU組員側すイリスクブリ
ッジ7.8が発生する出力電圧波形、同図(C)はリア
クトル56の中点からとり出されるU相゛市圧である。Figure 7 is an example of the output voltage waveform with the configuration shown in Figure 6. The figure (△) is the output voltage waveform generated by the U-group upper side thyristor bridge 1.2, and the figure (B) is the U-group side iris bridge. 7.8 is the generated output voltage waveform, and (C) in the same figure is the U-phase market pressure taken from the midpoint of the reactor 56.
ちなみに、第7図(C)の波形は第7図(A)、(B)
の各波形の平均値となる。第7図において示すように、
T1の範囲では正側サイリスタブリッジの点弧間隔が粗
になり制御性が悪くなるが、このとき負側サイリスタブ
リッジの点弧間隔は密で制御性が良い。一方、T2の範
囲では負側υイリスタブリッジの点弧間隔が粗になりf
l;制御性が悲くなるが、このとぎ正側サイリスタブリ
ッジの点弧間隔は密で制御性が良い。このように循環型
流形周波数変換装置は正側サイリスタブリッジと負側サ
イリスタブリッジを同時に制御して出力電圧を制御する
ので点弧間隔が全範囲にわたって密に41つ、出力電圧
の制御性が向上し、その結果より高い出力周波数まで運
転できる。また、循環電流を流すことにより出力電流を
零期間なしに連続的に制御することができるとともに出
力電流が小さいときも循環電流により電流断続を避(プ
ることかできるため、電流断続による電流制御応答の劣
化がなくなり、応答の速い電流制御を行なうことができ
る。By the way, the waveform in Figure 7 (C) is the same as that in Figure 7 (A) and (B).
is the average value of each waveform. As shown in Figure 7,
In the range of T1, the firing interval of the positive side thyristor bridge becomes coarse and controllability deteriorates, but at this time, the firing interval of the negative side thyristor bridge is fine and controllability is good. On the other hand, in the range of T2, the firing interval of the negative side υiristor bridge becomes coarse and f
l: Although the controllability is poor, the firing interval of the positive side thyristor bridge is close and the controllability is good. In this way, the circulation type frequency converter controls the output voltage by simultaneously controlling the positive side thyristor bridge and the negative side thyristor bridge, so the firing interval is close to 41 over the entire range, improving the controllability of the output voltage. As a result, it can be operated at higher output frequencies. In addition, by flowing a circulating current, the output current can be controlled continuously without a zero period, and even when the output current is small, the circulating current can avoid current interruptions, so current control using current interruptions is possible. Deterioration in response is eliminated, and current control with quick response can be performed.
しかし、正側ブリッジと負側ブリッジを同時にオンして
制御するためには、正側ブリッジと負側ブリッジの交流
電源を電気的に絶縁する必要があり、第5図および第6
図に示すように変圧器59〜64の2次巻線を12個設
ける必要がある。このため、変圧器59〜64の据付面
積が大きくなるなどの欠点がある。However, in order to turn on and control the positive and negative bridges at the same time, it is necessary to electrically isolate the AC power supplies of the positive and negative bridges, as shown in Figures 5 and 6.
As shown in the figure, it is necessary to provide 12 secondary windings for the transformers 59 to 64. Therefore, there are drawbacks such as an increase in the installation area of the transformers 59 to 64.
したがって、本発明の目的は上記従来技術の欠点を解消
し、変圧器の2次巻線の数を少なくするようにした周波
数変換装置を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, it is an object of the present invention to provide a frequency conversion device that eliminates the drawbacks of the prior art described above and reduces the number of secondary windings of a transformer.
(発明の概要〕
上記目的を達成するために、本発明は出力側から見た交
流各相ごとに正側に対して設(プられた各相複数の1ナ
イリスタブリツジから成る第1のサイリスタブリッジ群
と、交流各相ごとに負側に対して設けられた各相複数の
サイリスタブリッジから成る第2の丈イリスタブリッジ
群と、2次巻線が前記第1のサイリスタブリッジ群の交
流端子に接続される第1の変圧器と、2次巻線が前記第
2のサイリスタブリッジ群の交流端子に接続される第2
の変圧器と、前記第1のサイリスタブリッジ群に各相合
サイリスタブリッジごとに直列接続される第1のリアク
トル群と、前記第2のサイリスタブリッジ群に各相各号
イリスタブリッジごとに直列接続される第2のリアクト
ル群と、前記第1のサイリスタブリッジ群と前記第2の
サイリスタブリッジ群の出力端を各相ごとに並列接続し
て負荷に接続する接続手段とを癩えた周波数変換装置を
提供するものである。(Summary of the Invention) In order to achieve the above object, the present invention provides a first structure consisting of a plurality of 1-N resistor bridges connected to the positive side for each AC phase as viewed from the output side. a second length thyristor bridge group consisting of a plurality of thyristor bridges for each phase provided on the negative side for each AC phase; and a secondary winding of the first thyristor bridge group. a first transformer connected to the terminal, and a second transformer whose secondary winding is connected to the AC terminal of the second thyristor bridge group.
a first reactor group connected in series to the first thyristor bridge group for each phase-matching thyristor bridge, and a first reactor group connected in series to the second thyristor bridge group for each phase thyristor bridge. and connection means for connecting the output ends of the first thyristor bridge group and the second thyristor bridge group in parallel for each phase to a load. It is something to do.
以下、図面を参照しながら本発明の詳細な説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
第1図は本発明の一実施例に係る周波数変換装置の回路
構成図で、第5図の構成と異なる点は、第1の変圧器2
9と第2の変圧11s34を設は変圧器2つには、U組
上側の第2のサイリスタブリッジ2および■組上側の第
3のサイリスタブリッジ3に共通に電力を供給する第1
の2次巻線25、V組上側サイリスタブリッジ4および
W組上側サイリスタブリッジ5に共通に電力を供給する
第2の2次巻線26、W組上側サイリスタブリッジ6お
よびU組上側サイリスタブリッジ1に共通に゛電力を供
給する第3の2次巻線27を設け、変圧器34には、U
組員側1サイリスタブリッジ6およびV組員側り゛イリ
スタブリッジ9に共通に電力を供給する第4の2次巻線
30.■組員側サイリスタブリッジ10おJ:びW組員
側ザイリスタブリッジ11に共通に電力を供給する第5
の2次巻線31、W組員側負側サイリスタブリッジ12
およびU組員側すイリスタブリッジ7に共通に電力を供
給する第6の2次巻線32を設け、変圧器29の1次巻
線28および変圧器34の1次巻線33を電源35に接
続していることと、循環電流のリップルを抑制するため
に各サイリスタブリッジに直列にリアクトル13〜24
を設けたことである。FIG. 1 is a circuit configuration diagram of a frequency converter according to an embodiment of the present invention, and the difference from the configuration in FIG. 5 is that the first transformer 2
9 and a second transformer 11s34 are installed.The two transformers include a first thyristor bridge 2 that commonly supplies power to the second thyristor bridge 2 on the upper side of the U group and a third thyristor bridge 3 on the upper side of the
A second secondary winding 26 that commonly supplies power to the V group upper thyristor bridge 4 and the W group upper thyristor bridge 5, the W group upper thyristor bridge 6 and the U group upper thyristor bridge 1. A third secondary winding 27 that commonly supplies power is provided, and the transformer 34 has a
A fourth secondary winding 30 that commonly supplies power to the member side 1 thyristor bridge 6 and the V member side thyristor bridge 9. ■The fifth thyristor bridge that commonly supplies power to the member side thyristor bridge 10 and the W member side thyristor bridge 11.
secondary winding 31, W member side negative side thyristor bridge 12
A sixth secondary winding 32 is provided to commonly supply power to the Iristor bridge 7 on the U crew side, and the primary winding 28 of the transformer 29 and the primary winding 33 of the transformer 34 are connected to the power supply 35. Reactors 13 to 24 are connected in series with each thyristor bridge to suppress ripples in the circulating current.
This is because we have established the following.
一方、第2図は第1図の周波数変換装置に電流制御回路
を追加して示したブロック図である。同図に示すように
、電流制御回路は第6図と同様の構成を有する。On the other hand, FIG. 2 is a block diagram showing the frequency conversion device of FIG. 1 with a current control circuit added thereto. As shown in the figure, the current control circuit has the same configuration as that in FIG.
第3図の波形図は第2図の構成における出力電圧波形の
一例であるが、次に第3図を参照しながら第1図、第2
図の構成の作用を説明する。The waveform diagram in Figure 3 is an example of the output voltage waveform in the configuration of Figure 2.
The effect of the configuration in the figure will be explained.
ちなみに、第3図(A)において、aはU組上側サイリ
スタブリッジ1および2が発生する電圧波形、bはV組
上側サイリスタブリッジ3および4が発生する電圧波形
、CはW組上側り゛イリスタブリッジ5および6が発生
する電圧波形である。Incidentally, in FIG. 3(A), a is the voltage waveform generated by the upper thyristor bridges 1 and 2 of the U group, b is the voltage waveform generated by the upper thyristor bridges 3 and 4 of the V group, and C is the voltage waveform of the upper thyristor bridge of the W group. This is a voltage waveform generated by tab bridges 5 and 6.
さて、第1図の構成においては、サイリスタブリッジ1
の正側アーム→リアクトル13→リーイリスタブリッジ
2の負側アーム→2次巻線25→ザイリスタブリッジ3
の正側アーム−リアクトル15→サイリスタブリツジ4
の負側アーム→2次WPA26→サイリスタブリッジ5
の正側アーム−リアクトル1フ→サイリスクブリツジ6
の負側アーム→2次巻線27→サイリスタブリッジ1の
正側アームの閉回路が形成されろ。この閉回路中の電圧
について説明するに、第3図(B)に示す波形dはリー
イリスタブリッジ1の正側アームとサイリスタブリッジ
2の負側アームが発生する電圧の和でU相比ノ〕電圧波
形の一部である。波形すの電圧とサイリスタブリッジ1
の負側アームとサイリスタブリッジ2の正側アームが発
生する電圧の総和は波形aに等しくなる。同様に、第3
図(C)に示す波形eはサイリスタブリッジ3の正側ア
ームと勺イリスタブリッジ4の負側アームが発生ずる電
圧の和であり、第3図(D>に示す波形「は蕃サイリス
タブリッジ5の正側アームとサイリスタブリッジ6の負
側アームが発生する電圧の和である。前述した開回路に
は波形d、e、fの電圧の和が発生し、この電圧はリア
クトル13、リアクトル15、リアクトル17に分担さ
れる。第3図(E)の波形gは各リアクトル13,15
.17に分担される電圧波形であるが、その平均値は零
になる。これは三相交流電圧の各相電圧の瞬時値の和は
常に零であることによる。したがって、波形qのリップ
ル電圧に対し、リアクトル13、リアクトル15、リア
クトル17によりリップル電流を抑制することにより開
回路に流れる循環電流を抑制することができる。Now, in the configuration shown in Figure 1, the thyristor bridge 1
Positive side arm → reactor 13 → negative side arm of Zyristor bridge 2 → secondary winding 25 → Zyristor bridge 3
Positive side arm - reactor 15 → thyristor bridge 4
negative side arm → secondary WPA26 → thyristor bridge 5
Positive side arm - Reactor 1f → Silis bridge 6
A closed circuit is formed from the negative arm of the thyristor bridge 1 to the secondary winding 27 and the positive arm of the thyristor bridge 1. To explain the voltage in this closed circuit, the waveform d shown in FIG. ] It is part of the voltage waveform. Waveform voltage and thyristor bridge 1
The sum of the voltages generated by the negative arm of thyristor bridge 2 and the positive arm of thyristor bridge 2 is equal to waveform a. Similarly, the third
The waveform e shown in Figure 3 (C) is the sum of the voltages generated by the positive arm of the thyristor bridge 3 and the negative arm of the thyristor bridge 4, It is the sum of the voltages generated by the positive side arm of the thyristor bridge 6 and the negative side arm of the thyristor bridge 6.The sum of the voltages of waveforms d, e, and f is generated in the open circuit described above, and this voltage is generated by the reactor 13, the reactor 15, The waveform g in FIG.
.. Although the voltage waveform is divided into 17 parts, its average value is zero. This is because the sum of the instantaneous values of each phase voltage of the three-phase AC voltage is always zero. Therefore, by suppressing the ripple current with respect to the ripple voltage of waveform q using the reactors 13, 15, and 17, it is possible to suppress the circulating current flowing in the open circuit.
次に、第4図は第3図の場合と同一の運転条件において
回路に流れる電流の波形図で、同図(A>の波形aは第
3図(A>の波形aと同一のU組上側サイリスタブリッ
ジ1および2が発生する゛電圧波形、同図(8)の波形
すは第3図(A)の波形すと同一のV組上側サイリスタ
ブリッジ3および4が発生する電圧波形、同図(A>の
波形りはU相出力電流波形、同図(B)の波形iはV相
出力電流波形である。Next, Figure 4 is a waveform diagram of the current flowing in the circuit under the same operating conditions as in Figure 3. The voltage waveform generated by the upper thyristor bridges 1 and 2 is the same as the waveform in (8) in the same figure or the waveform in FIG. 3(A). The waveform (A>) is the U-phase output current waveform, and the waveform i in the same figure (B) is the V-phase output current waveform.
第1図の構成における第1の変圧器29の第1の2次巻
線25には波形りの正の半波と波形iの正の半波の加算
値が流れるが、波形りとiは120°の位相差があるた
め加算値の波高値は波形りとiの波高値に等しい。一方
、第4図(C)の波形jは波形りと1の正の半波の加算
値により第1の2次巻線25の一相に流れる電流の波形
である。また、第4図(D)、(E)に示す波形に1Q
は比較のために示した従来の回路構成での電流波形で、
波形には第5図の第1の変圧器59のΔ側の2次巻線の
一相に流れる電流波形、波形1は第3の変圧器61のΔ
側の2次巻線の一相に流れる電流波形である。The sum of the positive half-wave of the waveform and the positive half-wave of the waveform i flows through the first secondary winding 25 of the first transformer 29 in the configuration shown in FIG. Since there is a phase difference of 120°, the peak value of the added value is equal to the peak value of waveform i. On the other hand, the waveform j in FIG. 4(C) is the waveform of the current flowing in one phase of the first secondary winding 25, which is the sum of the waveform and the positive half wave of 1. In addition, the waveforms shown in Fig. 4 (D) and (E)
is the current waveform in the conventional circuit configuration shown for comparison,
The waveforms include the current waveform flowing through one phase of the secondary winding on the Δ side of the first transformer 59 in FIG.
This is the current waveform flowing through one phase of the side secondary winding.
以上述べたように、本実施例の構成では、第1図に示す
ようにサイリスタブリッジを第1〜第6の正側のサイリ
スタブリッジ1〜6の群と、第7〜第12の負側のサイ
リスタブリッジ7〜12の群に分け、正側の群において
負荷側のU相と■相、■相とW相、W相とU相をそれぞ
れ共通の変圧器29の2次巻線25.26.27に接続
し、同様に負側の群において負荷側のU相とV相、■相
とW相、W相とU相をそれぞれ共通の変圧器34の2次
巻tQ30.31.32に接続したことを特徴としてい
る。一方、変圧器29.34の2次巻線25.26,2
7,30.31.32を共通に使用することによって生
ずる開回路の電圧は三相交流電圧の和になり、その電圧
波形は第3図(E)に波形9で示すように平均値が常に
零になるため、リップル電圧に対してはリアクトル13
〜24により電流リップルを抑制して閉回路に流れる循
環電流を抑制することができる。また、変圧器29゜3
4の2次巻線25,26,27.30,31゜32の一
相に流れる電流は、第4図(C)の波形jで示すように
、U相電流とV相電流が120゜の位相差があるため、
重なり部分の電流振幅はあまり増加しない。したがって
、たとえば第4図(C)の波形jの実効値は、波形kま
たはρの実効値のほぼmである。As described above, in the configuration of this embodiment, as shown in FIG. Thyristor bridges 7 to 12 are divided into groups, and in the positive group, the U phase and ■ phase, ■ phase and W phase, and W phase and U phase on the load side are connected to the secondary windings 25 and 26 of a common transformer 29, respectively. Similarly, in the negative side group, the load side U phase and V phase, ■ phase and W phase, and W phase and U phase are respectively connected to the secondary winding tQ30, 31, 32 of the common transformer 34. It is characterized by being connected. On the other hand, the secondary windings 25, 26, 2 of the transformer 29, 34
The open circuit voltage generated by common use of 7, 30, 31, and 32 is the sum of three-phase AC voltage, and the voltage waveform always has an average value as shown by waveform 9 in Figure 3 (E). Since it becomes zero, reactor 13 is used for ripple voltage.
.about.24, current ripple can be suppressed and circulating current flowing in the closed circuit can be suppressed. Also, transformer 29゜3
The current flowing in one phase of the secondary windings 25, 26, 27, 30, 31° 32 of No. 4 is such that the U-phase current and V-phase current are at 120°, as shown by waveform j in Fig. 4(C). Due to the phase difference,
The current amplitude in the overlapped portion does not increase much. Therefore, for example, the effective value of waveform j in FIG. 4(C) is approximately m of the effective value of waveform k or ρ.
このため、本実施例の構成によれば、変圧器の2次巻線
数を従来の方式の1/2にすることができるとともに、
変圧器の2次巻線の容111の和を従来の方式のほぼ1
/?2km低減することができる。Therefore, according to the configuration of this embodiment, the number of secondary windings of the transformer can be reduced to half that of the conventional system, and
The sum of the capacitance 111 of the secondary winding of the transformer is approximately 1 in the conventional system.
/? It can be reduced by 2 km.
そのため、変圧器を小型かつ安価にでき、変圧器の据付
面積を低減することができるため、多大な経済的効果を
得ることができる。Therefore, the transformer can be made smaller and cheaper, and the installation area of the transformer can be reduced, so that great economic effects can be obtained.
なお、第1図の構成において、たとえばリアクトルの位
置をサイリスタブリッジの負側に変更したり、リアクト
ルの中間点から負荷へ電力を供給するような構成にする
ことなどは、本発明の実施を妨げるものではない。In addition, in the configuration shown in FIG. 1, for example, changing the position of the reactor to the negative side of the thyristor bridge, or configuring the configuration such that power is supplied to the load from the midpoint of the reactor, etc. will impede the implementation of the present invention. It's not a thing.
以上述べたように、本発明によれば、サイリスタブリッ
ジの正側の群と負側の群のそれぞれで変圧器の2次巻線
を複数のサイリスタブリッジに共用1°ることにより、
変圧器の2次巻線の低減と変圧器の小型化を実現した新
規な周波数変換装置を提供することができる。As described above, according to the present invention, the secondary winding of the transformer is shared by a plurality of thyristor bridges by 1 degree in each of the positive side group and negative side group of the thyristor bridges.
It is possible to provide a novel frequency conversion device that achieves a reduction in the secondary winding of a transformer and a miniaturization of the transformer.
第1図は本発明の一実施例に係る周波数変換装置の回路
構成図、第2図は第1図の構成に制御回路を追加した場
合のブロック図、第3図、第4図は第1図、第2図の構
成の作用を説明するための波形図、第5図は従来の周波
数変換装置の回路構成図、第6図は第5図の構成に制御
回路を追加した場合のブロック図、第7図は第5図、第
6図の構成における各部の電圧波形図である。
1〜12・・・第1〜第12のサイリスタブリッジ、1
3〜24・・・第1〜第12のリアクトル、25〜27
・・・第1〜第3の2次巻線、28・・・第1の1次巻
線、29・・・第1の変圧器、30〜31・・・第4〜
第6の2取巻゛線、33・・・第2の1次巻線、34・
・・第2の変圧器、41〜43・・・電流検出器、45
・・・加算器、46・・・電流制御増幅器、47・・・
循環電流制御回路、48.49・・・加りIL50.5
1・・・位相制御回路。
出願人代理人 佐 藤 −雄
第 1 図
男2図
o b c第
5図
第6図FIG. 1 is a circuit configuration diagram of a frequency conversion device according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a block diagram when a control circuit is added to the configuration of FIG. 1, and FIGS. , a waveform diagram for explaining the operation of the configuration in FIG. 2, FIG. 5 is a circuit configuration diagram of a conventional frequency converter, and FIG. 6 is a block diagram when a control circuit is added to the configuration in FIG. 5. , and FIG. 7 are voltage waveform diagrams of various parts in the configurations of FIGS. 5 and 6. 1 to 12...first to twelfth thyristor bridges, 1
3 to 24...first to twelfth reactors, 25 to 27
...first to third secondary windings, 28...first primary windings, 29...first transformers, 30 to 31...fourth to
Sixth second winding wire, 33... Second primary winding, 34.
...Second transformer, 41-43...Current detector, 45
...Adder, 46...Current control amplifier, 47...
Circulating current control circuit, 48.49...plus IL50.5
1... Phase control circuit. Applicant's agent Sato -O 1 Figure 2 O b c Figure 5 Figure 6
Claims (1)
各相複数のサイリスタブリッジから成る第1のサイリス
タブリッジ群と、交流各相ごとに負側に対して設けられ
た各相複数のサイリスタブリッジから成る第2のサイリ
スタブリッジ群と、2次巻線が前記第1のサイリスタブ
リッジ群の交流端子に接続される第1の変圧器と、2次
巻線が前記第2のサイリスタブリッジ群の交流端子に接
続される第2の変圧器と、前記第1のサイリスタブリッ
ジ群に各相各サイリスタブリッジごとに直列接続される
第1のリアクトル群と、前記第2のサイリスタブリッジ
群に各相各サイリスタブリッジごとに直列接続される第
2のリアクトル群と、前記第1のサイリスタブリッジ群
と前記第2のサイリスタブリッジ群の出力端を各相ごと
に並列接続して負荷に接続する接続手段とを備えたこと
を特徴とする周波数変換装置。A first thyristor bridge group consisting of a plurality of thyristor bridges for each phase provided for the positive side for each AC phase as seen from the output side, and a plurality of thyristor bridges for each phase provided for the negative side for each AC phase. a second thyristor bridge group consisting of thyristor bridges; a first transformer having a secondary winding connected to the AC terminal of the first thyristor bridge group; a second transformer connected to the AC terminal of the group; a first reactor group connected in series to each thyristor bridge of each phase to the first thyristor bridge group; A second reactor group connected in series for each phase thyristor bridge, and a connection means for connecting the output ends of the first thyristor bridge group and the second thyristor bridge group in parallel for each phase to a load. A frequency conversion device comprising:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61001679A JP2641852B2 (en) | 1986-01-08 | 1986-01-08 | Frequency converter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61001679A JP2641852B2 (en) | 1986-01-08 | 1986-01-08 | Frequency converter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62160075A true JPS62160075A (en) | 1987-07-16 |
JP2641852B2 JP2641852B2 (en) | 1997-08-20 |
Family
ID=11508195
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61001679A Expired - Lifetime JP2641852B2 (en) | 1986-01-08 | 1986-01-08 | Frequency converter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2641852B2 (en) |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57126272A (en) * | 1981-01-29 | 1982-08-05 | Toshiba Corp | Cycloconverter |
-
1986
- 1986-01-08 JP JP61001679A patent/JP2641852B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57126272A (en) * | 1981-01-29 | 1982-08-05 | Toshiba Corp | Cycloconverter |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2641852B2 (en) | 1997-08-20 |
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