JPS62159705A - 再熱復水タ−ビンの中圧タ−ビンウオ−ミング装置 - Google Patents
再熱復水タ−ビンの中圧タ−ビンウオ−ミング装置Info
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- JPS62159705A JPS62159705A JP237286A JP237286A JPS62159705A JP S62159705 A JPS62159705 A JP S62159705A JP 237286 A JP237286 A JP 237286A JP 237286 A JP237286 A JP 237286A JP S62159705 A JPS62159705 A JP S62159705A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、再熱復水タービンを冷機状態からの起動時の
タービンメタルウオーミングに関する。 特にタービンバイパス系統を有する再熱蒸気タービンの
中圧タービンのウオーミング装置に関する。
タービンメタルウオーミングに関する。 特にタービンバイパス系統を有する再熱蒸気タービンの
中圧タービンのウオーミング装置に関する。
一最に蒸気タービンを冷機状態から起動するには、ター
ビン車軸の定格回転数以下の低速度領域にてボイラから
の蒸気を蒸気タービンに送入し、タービンの車軸やケー
シングを徐々に温度上昇させ、各部の温度差による熱応
力や熱膨張差を緩和しながらウオーミングした後、定格
回転数に上昇させている。以下図面を用いて従来技術に
ついて説明する。 第3図は従来の再熱復水タービンの系統図である0図に
おいて、ボイラ1の蒸気発生器2にて発生した高圧高温
の蒸気は主蒸気管路20を通って高圧タービン3に高圧
蒸気加減弁4を通って流入し、高圧タービン3内にて仕
事した後、中圧低温の蒸気となって逆止弁22を備えた
低温再熱管路21を経てボイラ1の再熱器5に流入する
。そして再熱器5にて再び加熱されて高温となった高圧
タービン背気は、高温再熱管路23を通り、中圧タービ
ン6に中圧蒸気加減弁7を通って流入し、中圧タービン
内にて仕事をして低圧低温の蒸気になる。中圧タービン
6の背気はクロスオーバ管25を通って複流式の低圧タ
ービン8に導かれる。低圧タービン8の排気口は復水器
9に接続され、低圧タービン8を通流した蒸気は復水器
9の真空まで膨張して仕事をして復水となる。そして復
水は図示しないポンプによりボイラに送り帰される。な
お再熱復水タービンの軸に結合された発電機10は前記
のようにタービンが仕事をすることにより電力を発生す
る。 なお主蒸気管路20から分岐して高圧タービン3をバイ
パスし、バイパス弁26を介装したバイパス管路27は
低温再熱管路21に接続されている。また再加熱蒸気管
路23から分岐して中圧タービン6と低圧タービン8と
をバイパスし、バイパス弁28を介装した低圧タービン
バイパス管路29は復水器9に接続されている。したが
ってボイラ1の蒸気発生器2からの蒸気は高圧タービン
3をバイパスして再熱器5に、一方再熱器5からの再加
熱蒸気は中圧と低圧タービン6.8をバイパスして復水
器9に流入させることが可能となるので、各管路に配設
されているバイパス弁の開度を調整することによって高
圧タービンや中圧、低圧タービンへの送流蒸気量をそれ
ぞれ制御することができる。 このように構成された再熱復水タービンを冷機状態から
起動するには復水器9を図示しないエゼクタ等により真
空にした後、ボイラ1からの蒸気を再熱復水タービンに
送流し、定格回転数以下の低速度領域でタービンを回転
させながらウオーミングを行ない、ウオーミング終了後
回転数を上昇させて定格回転数にしている。この際行な
われるウオーミングは高圧蒸気加減弁4と中圧1気加減
弁7を微開にして高圧タービン3には主蒸気管路20を
通る蒸気発生器2からの蒸気を、中圧タービンには再熱
器5を経由してきた高圧タービン背気の再加熱蒸気を再
加熱蒸気管路23.24を通流させて行なわれる。なお
、この際バイパス管路27.29を備えている場合には
タービンに通気する前に高圧タービンのバイパス弁26
と低圧タービンバイパス弁28の開度調整により再熱ラ
インの圧力、すなわち低温再熱蒸気管路21と、再加熱
蒸気管路23等からなる管路の圧力を所定の圧力、例え
ば約10atgに保持することができる。 したがって低速度にてウオーミングする際高圧タービン
3の内圧は再熱ラインの所定の圧力が作用することにな
り、高圧タービン内部のメタル表面は凝縮熱伝達により
短時間で所定の圧力の飽和温度、例えばlQatgなら
ば185℃位迄になる。したがって所定の状態までのヒ
ートソークはあまり時間をかけないで終了することがで
きる。 しかし中圧タービンは、クロスオーバ管25と低圧ター
ビン8とを介して復水器9に接続されているので、中圧
蒸気加減弁7の微開状態程度の流量では中圧1気加減弁
7以降のタービン内部の圧力は、はとんどの場合負圧(
復水器による真空)状態にある。したがってウオーミン
グのため流入した蒸気のa縮による短時間の熱伝達では
真空の飽和温度、すなわち100℃ (latgの飽和
温度)未満までしか昇温し得ない。したがって中圧ター
ビンは100℃未満でメタル表面がドライアウトした後
対流熱伝達で所定の温度までウオーミングするため、定
格回転数以下の速度でのヒートソークが必要となる。 しかしドライアウト後のヒートソーク時の対流熱伝達令
頁域においても、中圧タービンの内圧が低いため、蒸気
の熱伝導率が小さく、中圧タービンは円滑なウオーミン
グが困難になる。このためヒートソークの時間を長くし
たりしてウオーミングを行なう必要があり、プラント全
体の起動時間が長くなり、また起動時間中、バイパス管
を流れる蒸気は余分となりエネルギー損失が大きくなる
という欠点がある。
ビン車軸の定格回転数以下の低速度領域にてボイラから
の蒸気を蒸気タービンに送入し、タービンの車軸やケー
シングを徐々に温度上昇させ、各部の温度差による熱応
力や熱膨張差を緩和しながらウオーミングした後、定格
回転数に上昇させている。以下図面を用いて従来技術に
ついて説明する。 第3図は従来の再熱復水タービンの系統図である0図に
おいて、ボイラ1の蒸気発生器2にて発生した高圧高温
の蒸気は主蒸気管路20を通って高圧タービン3に高圧
蒸気加減弁4を通って流入し、高圧タービン3内にて仕
事した後、中圧低温の蒸気となって逆止弁22を備えた
低温再熱管路21を経てボイラ1の再熱器5に流入する
。そして再熱器5にて再び加熱されて高温となった高圧
タービン背気は、高温再熱管路23を通り、中圧タービ
ン6に中圧蒸気加減弁7を通って流入し、中圧タービン
内にて仕事をして低圧低温の蒸気になる。中圧タービン
6の背気はクロスオーバ管25を通って複流式の低圧タ
ービン8に導かれる。低圧タービン8の排気口は復水器
9に接続され、低圧タービン8を通流した蒸気は復水器
9の真空まで膨張して仕事をして復水となる。そして復
水は図示しないポンプによりボイラに送り帰される。な
お再熱復水タービンの軸に結合された発電機10は前記
のようにタービンが仕事をすることにより電力を発生す
る。 なお主蒸気管路20から分岐して高圧タービン3をバイ
パスし、バイパス弁26を介装したバイパス管路27は
低温再熱管路21に接続されている。また再加熱蒸気管
路23から分岐して中圧タービン6と低圧タービン8と
をバイパスし、バイパス弁28を介装した低圧タービン
バイパス管路29は復水器9に接続されている。したが
ってボイラ1の蒸気発生器2からの蒸気は高圧タービン
3をバイパスして再熱器5に、一方再熱器5からの再加
熱蒸気は中圧と低圧タービン6.8をバイパスして復水
器9に流入させることが可能となるので、各管路に配設
されているバイパス弁の開度を調整することによって高
圧タービンや中圧、低圧タービンへの送流蒸気量をそれ
ぞれ制御することができる。 このように構成された再熱復水タービンを冷機状態から
起動するには復水器9を図示しないエゼクタ等により真
空にした後、ボイラ1からの蒸気を再熱復水タービンに
送流し、定格回転数以下の低速度領域でタービンを回転
させながらウオーミングを行ない、ウオーミング終了後
回転数を上昇させて定格回転数にしている。この際行な
われるウオーミングは高圧蒸気加減弁4と中圧1気加減
弁7を微開にして高圧タービン3には主蒸気管路20を
通る蒸気発生器2からの蒸気を、中圧タービンには再熱
器5を経由してきた高圧タービン背気の再加熱蒸気を再
加熱蒸気管路23.24を通流させて行なわれる。なお
、この際バイパス管路27.29を備えている場合には
タービンに通気する前に高圧タービンのバイパス弁26
と低圧タービンバイパス弁28の開度調整により再熱ラ
インの圧力、すなわち低温再熱蒸気管路21と、再加熱
蒸気管路23等からなる管路の圧力を所定の圧力、例え
ば約10atgに保持することができる。 したがって低速度にてウオーミングする際高圧タービン
3の内圧は再熱ラインの所定の圧力が作用することにな
り、高圧タービン内部のメタル表面は凝縮熱伝達により
短時間で所定の圧力の飽和温度、例えばlQatgなら
ば185℃位迄になる。したがって所定の状態までのヒ
ートソークはあまり時間をかけないで終了することがで
きる。 しかし中圧タービンは、クロスオーバ管25と低圧ター
ビン8とを介して復水器9に接続されているので、中圧
蒸気加減弁7の微開状態程度の流量では中圧1気加減弁
7以降のタービン内部の圧力は、はとんどの場合負圧(
復水器による真空)状態にある。したがってウオーミン
グのため流入した蒸気のa縮による短時間の熱伝達では
真空の飽和温度、すなわち100℃ (latgの飽和
温度)未満までしか昇温し得ない。したがって中圧ター
ビンは100℃未満でメタル表面がドライアウトした後
対流熱伝達で所定の温度までウオーミングするため、定
格回転数以下の速度でのヒートソークが必要となる。 しかしドライアウト後のヒートソーク時の対流熱伝達令
頁域においても、中圧タービンの内圧が低いため、蒸気
の熱伝導率が小さく、中圧タービンは円滑なウオーミン
グが困難になる。このためヒートソークの時間を長くし
たりしてウオーミングを行なう必要があり、プラント全
体の起動時間が長くなり、また起動時間中、バイパス管
を流れる蒸気は余分となりエネルギー損失が大きくなる
という欠点がある。
本発明は、前述のような点に鑑み、再熱復水タービンの
中圧タービンのウオーミング時間を短縮することのでき
る再熱復水タービンの中圧タービンウオーミング装置を
提供することを目的とする。
中圧タービンのウオーミング時間を短縮することのでき
る再熱復水タービンの中圧タービンウオーミング装置を
提供することを目的とする。
上記の目的は、本発明によれば高圧タービンならびに中
圧タービンをそれぞれバイパスする管路を備えてなる再
熱復水タービンにおいて、中圧タービンの背気側にあっ
て、タービン起動時のみ働くようにした、中圧タービン
への給気量に対しその背気量を半減させる手段を付加す
ることによって達成される。
圧タービンをそれぞれバイパスする管路を備えてなる再
熱復水タービンにおいて、中圧タービンの背気側にあっ
て、タービン起動時のみ働くようにした、中圧タービン
への給気量に対しその背気量を半減させる手段を付加す
ることによって達成される。
以下図面に基づいて本発明の詳細な説明する。
第1図は本発明の実施例による再熱復水タービンの系統
図である。なお第1図および後述する第2図において第
3図の従来例と同一部品には同じ符号を付している。第
1図においてボイラ1.蒸気発生器2.再熱器5.高圧
タービン3.中圧タービン6、低圧タービン8.復水器
99発電機10゜バイパス弁26.28等の構成1作用
は従来技術と同じなので説明を省略する0本実施例では
中圧タービン6の背気が低圧タービン8を介して復水器
9に至る管路であるクロスオーバ管25に開度調整自在
な弁11を設けている。 ところで再熱復水タービンの冷機状態から起動する時は
前述のように復水器を真空にし、低速度にて高圧蒸気加
減弁4と中圧蒸気加減弁゛7とをそれぞれ微開にして蒸
気によるウオーミングが行なわれるが、この時さらにバ
イパス弁11を中圧蒸気加減弁7の開度以下に設定する
。この結果、高圧タービンの内圧は前述のように高圧タ
ービンのバイパス弁26と中圧、低圧タービンのバイパ
ス弁28との開度調整により再熱ラインの圧力、すなわ
ち10atg程度に保持され、一方、中圧タービン7の
内圧は弁11の開度調整により前記10atg程度から
復水器の真空との間の圧力に調整できるので弁11の開
度調整によりウオーミングに適切な7 atg程度近く
の圧力にすることができる。 したがって従来技術の項で説明したように中圧タービン
のメタル表面は凝縮熱伝達により短時間で約170℃
(7atgの飽和温度)までウオーミングされ、従来の
ウオーミングがより短い時間で行なうことができる。 第2図は本発明の異なる実施例による中圧タービンのウ
オーミング装置を備えた再熱復水タービンの系統図であ
る。第2図においてクロスオーバ管25には開閉自在な
弁12を設け、さらに中圧タービンの背気を復水器に導
く管路30を設け、この管路30に開度調整自在な弁1
1を設けている。このような構成により再熱復水タービ
ンの冷機状態から起動時打なうウオーミングは弁12を
閉にし、弁11を前述のように開度調整して中圧タービ
ン内の圧力を高めることにより前述と同じ作用が得られ
る。
図である。なお第1図および後述する第2図において第
3図の従来例と同一部品には同じ符号を付している。第
1図においてボイラ1.蒸気発生器2.再熱器5.高圧
タービン3.中圧タービン6、低圧タービン8.復水器
99発電機10゜バイパス弁26.28等の構成1作用
は従来技術と同じなので説明を省略する0本実施例では
中圧タービン6の背気が低圧タービン8を介して復水器
9に至る管路であるクロスオーバ管25に開度調整自在
な弁11を設けている。 ところで再熱復水タービンの冷機状態から起動する時は
前述のように復水器を真空にし、低速度にて高圧蒸気加
減弁4と中圧蒸気加減弁゛7とをそれぞれ微開にして蒸
気によるウオーミングが行なわれるが、この時さらにバ
イパス弁11を中圧蒸気加減弁7の開度以下に設定する
。この結果、高圧タービンの内圧は前述のように高圧タ
ービンのバイパス弁26と中圧、低圧タービンのバイパ
ス弁28との開度調整により再熱ラインの圧力、すなわ
ち10atg程度に保持され、一方、中圧タービン7の
内圧は弁11の開度調整により前記10atg程度から
復水器の真空との間の圧力に調整できるので弁11の開
度調整によりウオーミングに適切な7 atg程度近く
の圧力にすることができる。 したがって従来技術の項で説明したように中圧タービン
のメタル表面は凝縮熱伝達により短時間で約170℃
(7atgの飽和温度)までウオーミングされ、従来の
ウオーミングがより短い時間で行なうことができる。 第2図は本発明の異なる実施例による中圧タービンのウ
オーミング装置を備えた再熱復水タービンの系統図であ
る。第2図においてクロスオーバ管25には開閉自在な
弁12を設け、さらに中圧タービンの背気を復水器に導
く管路30を設け、この管路30に開度調整自在な弁1
1を設けている。このような構成により再熱復水タービ
ンの冷機状態から起動時打なうウオーミングは弁12を
閉にし、弁11を前述のように開度調整して中圧タービ
ン内の圧力を高めることにより前述と同じ作用が得られ
る。
以上の説明から明らかなように、本発明によれば再熱復
水タービンの冷機状態からの起動時打なうウオーミング
のために中圧タービンに通流する蒸気の流量を制限する
ように調整自在な弁を、中圧タービンの排気側以降に設
けることにより、この弁開度を調整して中圧タービンを
ウオーミングするために流れる蒸気の圧力を高めること
ができるので、中圧タービンのメタル表面は凝縮伝達に
より短時間で高い圧力の飽和温度に昇温させることが可
能となり、ウオーミングを従来より短い時間で行なうこ
とができる。さらにウオーミング時間を短縮させた結果
ウオーミング時バイパス管路に逃がす蒸気の量も減少し
、起動時のエネルギー損失を少なくするという効果があ
る。
水タービンの冷機状態からの起動時打なうウオーミング
のために中圧タービンに通流する蒸気の流量を制限する
ように調整自在な弁を、中圧タービンの排気側以降に設
けることにより、この弁開度を調整して中圧タービンを
ウオーミングするために流れる蒸気の圧力を高めること
ができるので、中圧タービンのメタル表面は凝縮伝達に
より短時間で高い圧力の飽和温度に昇温させることが可
能となり、ウオーミングを従来より短い時間で行なうこ
とができる。さらにウオーミング時間を短縮させた結果
ウオーミング時バイパス管路に逃がす蒸気の量も減少し
、起動時のエネルギー損失を少なくするという効果があ
る。
第1図は本発明の実施例による中圧タービンウオーミン
グ装置を備えた再熱復水タービンの系統図、第2図は本
発明の異なる実施例による中圧タービンウオーミング装
置を備えた再熱復水タービンの系統図、第3図は再熱復
水タービンの系統図である。
グ装置を備えた再熱復水タービンの系統図、第2図は本
発明の異なる実施例による中圧タービンウオーミング装
置を備えた再熱復水タービンの系統図、第3図は再熱復
水タービンの系統図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)ボイラからの蒸気を高圧タービンに通し、その背気
を再熱器で加熱して中圧タービンに送り、その背気をク
ロスオーバ管を経て低圧タービンに供給した後、復水器
に導いて復水となるようにするとともに、前記高圧ター
ビンへの主蒸気管路から分岐し前記高圧タービンをバイ
パスして前記高圧タービンの背気管路にバイパス弁を介
して接続される管路と、前記再熱器からの再加熱蒸気を
中圧タービンと低圧タービンとをバイパスして前記復水
器にバイパス弁を介して接続される管路とを備えてなる
再熱復水タービンにおいて、中圧タービンの背気側にあ
って、タービン起動時のみに働くようにした中圧タービ
ンへの給気量に対し背気量を半減する手段を付加したこ
とを特徴とする再熱復水タービンの中圧タービンウォー
ミング装置。 2)特許請求の範囲第1項記載の中圧タービン背気量を
半減する手段とは、中圧タービンと低圧タービンとの間
を結ぶクロスオーバ管の途中に制御弁を介装してなるこ
とを特徴とする再熱復水タービンの中圧タービンウォー
ミング装置。 2)特許請求の範囲第1項記載の中圧タービン背気量を
半減する手段とは、中圧タービンと復水器との間を結ぶ
管路を制御弁を介装して設けるとともに前記クロスオー
バ管の途中に止め弁を介装してなることを特徴とする再
熱復水タービンの中圧タービンウォーミング装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP237286A JPS62159705A (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | 再熱復水タ−ビンの中圧タ−ビンウオ−ミング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP237286A JPS62159705A (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | 再熱復水タ−ビンの中圧タ−ビンウオ−ミング装置 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62159705A true JPS62159705A (ja) | 1987-07-15 |
Family
ID=11527416
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP237286A Pending JPS62159705A (ja) | 1986-01-09 | 1986-01-09 | 再熱復水タ−ビンの中圧タ−ビンウオ−ミング装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62159705A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5526219B2 (ja) * | 2010-02-26 | 2014-06-18 | 株式会社日立製作所 | 火力発電システム、およびその運転方法,火力発電システムの改造方法,火力発電システムに用いられる蒸気タービン設備,二酸化炭素分離回収装置,過熱低減器 |
KR20160147034A (ko) * | 2014-06-04 | 2016-12-21 | 지멘스 악티엔게젤샤프트 | 증기 터빈의 가열 또는 열 유지 방법 |
CN109162765A (zh) * | 2018-08-23 | 2019-01-08 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种超高压45mw一次中间再热高转速汽轮机 |
-
1986
- 1986-01-09 JP JP237286A patent/JPS62159705A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5526219B2 (ja) * | 2010-02-26 | 2014-06-18 | 株式会社日立製作所 | 火力発電システム、およびその運転方法,火力発電システムの改造方法,火力発電システムに用いられる蒸気タービン設備,二酸化炭素分離回収装置,過熱低減器 |
KR20160147034A (ko) * | 2014-06-04 | 2016-12-21 | 지멘스 악티엔게젤샤프트 | 증기 터빈의 가열 또는 열 유지 방법 |
JP2017522483A (ja) * | 2014-06-04 | 2017-08-10 | シーメンス アクティエンゲゼルシャフト | 蒸気タービンの暖機又は保温方法 |
US10100665B2 (en) | 2014-06-04 | 2018-10-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for heating up a steam turbine or for keeping a steam turbine hot |
CN109162765A (zh) * | 2018-08-23 | 2019-01-08 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种超高压45mw一次中间再热高转速汽轮机 |
CN109162765B (zh) * | 2018-08-23 | 2023-10-10 | 哈尔滨汽轮机厂有限责任公司 | 一种超高压45mw一次中间再热高转速汽轮机 |
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