JPS62135322A - Wet type molding equipment - Google Patents
Wet type molding equipmentInfo
- Publication number
- JPS62135322A JPS62135322A JP27656785A JP27656785A JPS62135322A JP S62135322 A JPS62135322 A JP S62135322A JP 27656785 A JP27656785 A JP 27656785A JP 27656785 A JP27656785 A JP 27656785A JP S62135322 A JPS62135322 A JP S62135322A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slurry
- molding
- pressure
- mold
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Press-Shaping Or Shaping Using Conveyers (AREA)
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、酸化物磁性粉末を含むスラリーがら酸化物永
久磁石の成形体を得るための湿式成形装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to a wet molding apparatus for obtaining a molded body of an oxide permanent magnet from a slurry containing oxide magnetic powder.
(従来の技術)
フェライト磁石等の酸化物永久磁石の製造方法の一つと
して、粒径1μm前後の酸化物磁性粉末を水等の溶媒に
分散させたスラリー(濃度50〜70%位)を、磁場中
で湿式成形し、得られた成形体を1100〜1200℃
の温度で焼結する、いわゆる湿式法が知られている。(
例えば特公昭55−6041号、同55−10364号
及び同59−8047号の各公報参照)この湿式法に使
用される成形装置の従来例を第4図により説明する。1
はダイス型であり、下部油圧シリンダー2により上下方
向に駆動される。(Prior art) As one method for manufacturing oxide permanent magnets such as ferrite magnets, a slurry (concentration of about 50 to 70%) in which oxide magnetic powder with a particle size of about 1 μm is dispersed in a solvent such as water, Wet molding in a magnetic field and the resulting molded product at 1100-1200°C
A so-called wet method is known in which sintering is performed at a temperature of . (
For example, see Japanese Patent Publications No. 55-6041, No. 55-10364, and No. 59-8047) A conventional example of a molding apparatus used in this wet method will be explained with reference to FIG. 1
is a die type, and is driven in the vertical direction by a lower hydraulic cylinder 2.
3は、基盤17上に固定された下パンチであり、Oリン
グ等のバッキング4を介してダイス型1内に挿入される
。9は、濾過体7を介してダイス型1の上面と接する上
パンチであり、上部油圧シリンダー11により上下方向
に駆動される。また上パンチ9の内部には排液孔8及び
それと連通ずる排液室10が形成される。5は、ダイス
型1、上パンチ9および下パンチ3で形成された成形キ
ャビティであり、ダイス型1の外周に設けられた磁場コ
イル6で取り囲まれている。この成形キャビティ5はス
ラリー供給管18を介してスラリー収容槽16に接続さ
れている。スラリー供給管18の途中には2個のバルブ
13.15が設けられ、両バルブの間において供給管1
8にスラリー圧送装置14が設けられている。3 is a lower punch fixed on a base 17, and is inserted into the die 1 via a backing 4 such as an O-ring. Reference numeral 9 denotes an upper punch that contacts the upper surface of the die mold 1 via the filter body 7, and is driven in the vertical direction by an upper hydraulic cylinder 11. Further, inside the upper punch 9, a drain hole 8 and a drain chamber 10 communicating therewith are formed. 5 is a molding cavity formed by the die 1, the upper punch 9 and the lower punch 3, and is surrounded by a magnetic field coil 6 provided on the outer periphery of the die 1. This molding cavity 5 is connected to a slurry storage tank 16 via a slurry supply pipe 18. Two valves 13.15 are provided in the middle of the slurry supply pipe 18, and between the two valves, the supply pipe 1
A slurry pumping device 14 is provided at 8.
上記構成による成形動作は次の通りである。まずバルブ
15を閉じ、バルブ13を開きかつスラリー圧送装置1
4を作動して、約20〜約50kg/ca”程度の圧力
で所定量スラリーを注入口12から成形キャビティ5内
に注入する。次いでバルブ13を閉じてから上パンチ9
と下パンチ3とを相対的に変位させて磁場を加えなから
圧密成形を行う。所定時間成形した後ダイス型1と上パ
ンチ9を移動させて成形体を取出す。このうな成形過程
におけるXで示す上パンチの上面を基準とした上パンチ
及びダイス型の変位とダイス型近傍S点におけるスラリ
ー圧力の変化を第5図に示す。同図において、動作開始
から22(30)の間ではダイス型1の上昇及び上パン
チ9の下降により所定容積の成形キャビティ5が形成さ
れ、22(30)から23(32)の間でスラリーが成
形キャビティ5内に注入され、23(32)から25(
34)の間でダイス型と上パンチ9が同時に下降して圧
密成形が行なわれる。この圧密成形過程の初期B(23
〜24間)に較べて、後期C(24〜25間)ではダイ
ス型1及び上パンチ9の下降速度を遅くしている。最終
加圧は、下油圧シリンダー2の浮動圧力を除々に圧抜き
し、両パンチ間で加圧を進行させることにより行なう。The molding operation with the above configuration is as follows. First, the valve 15 is closed, the valve 13 is opened, and the slurry pumping device 1
4 to inject a predetermined amount of slurry into the molding cavity 5 from the injection port 12 at a pressure of about 20 to about 50 kg/ca.Next, after closing the valve 13, the upper punch 9
Consolidation molding is performed without applying a magnetic field by relatively displacing the and lower punch 3. After molding for a predetermined time, the die 1 and upper punch 9 are moved to take out the molded product. FIG. 5 shows the displacement of the upper punch and die mold with reference to the upper surface of the upper punch indicated by X and the change in slurry pressure at point S near the die mold during such a forming process. In the figure, from the start of the operation to 22 (30), a molding cavity 5 with a predetermined volume is formed by the rise of the die 1 and the fall of the upper punch 9, and the slurry is formed between 22 (30) and 23 (32). Injected into the molding cavity 5, from 23 (32) to 25 (
34), the die mold and the upper punch 9 are simultaneously lowered to perform compression molding. Initial B (23
24), the lowering speed of the die 1 and the upper punch 9 is made slower in the latter period C (between 24 and 25). The final pressurization is carried out by gradually releasing the floating pressure of the lower hydraulic cylinder 2 and advancing the pressurization between both punches.
この最終加圧時には、下油圧シリンダー2の浮動圧力は
ダイス型等の自重を支えるに足る圧力まで圧抜される。During this final pressurization, the floating pressure of the lower hydraulic cylinder 2 is released to a pressure sufficient to support the weight of the die mold, etc.
(発明の解決しようとする問題点)
従来の成形装置では、成形能率をある程度無視して第5
図に示すように圧密成形の後期では初期よりも遅い速度
でダイス型および上パンチを下降せざるを得なかった。(Problems to be solved by the invention) In conventional molding equipment, the molding efficiency is ignored to some extent and the fifth
As shown in the figure, in the latter stages of compaction molding, the die and upper punch had to be lowered at a slower speed than in the early stages.
これは、スラリーの脱水性が十分でないことから、成形
後期において上記下降速度を早めると、脱水・固化しつ
つあるスラリーが逆流し、第5図に破線部Gで示すよう
な型近傍でのスラリー圧力の上昇を招き、その結果、こ
の逆流に起因する欠陥が成形体に発生するのを防ぐため
である。すなわち、従来の成形装置では、成形過程の初
期(23〜24)においては、下降速度を早めてスラリ
ーを成形キャビティ5から注入口を経てバルブ13側に
強制的に逆流せしめることにより、この部分のスラリー
圧力を高めておき、成形後期(24〜25)では上記よ
り遅い速度で下降させることにより、逆流に基づく欠陥
の発生を防いでいた。この場合、成形初期でのスラリー
の逆流により、注入口12近傍での局部的な密度の低下
は、その後の原料の流動により解消される。This is because the dehydration properties of the slurry are not sufficient, so if the above-mentioned descending speed is accelerated in the late stage of molding, the slurry that is being dehydrated and solidified will flow backwards, causing the slurry to form near the mold as shown by the broken line G in Figure 5. This is to prevent a rise in pressure and, as a result, defects in the molded product due to this backflow. That is, in the conventional molding apparatus, in the early stage of the molding process (23 to 24), the descending speed is increased to force the slurry to flow backwards from the molding cavity 5 through the injection port to the valve 13 side, thereby reducing this part of the molding process. The slurry pressure was kept high and lowered at a slower speed than the above in the latter stage of molding (24-25) to prevent defects due to backflow. In this case, the local decrease in density near the injection port 12 due to the backflow of the slurry at the initial stage of molding is eliminated by the subsequent flow of the raw material.
上述した通り従来の湿式成形装置□では、スラリーの逆
流に基づく欠陥を防ぐために、必然的に成形時間を長く
せざるを得なかった。また仮に、逆流を防止し得たとし
ても、スラリーの脱水性が改善されないと、排水孔を有
する上パンチ側とそれを持たない下パンチ側とで成形体
密度の不均衡による焼成後の製品の変形という問題が残
る。As mentioned above, in the conventional wet molding apparatus □, the molding time had to be lengthened in order to prevent defects due to backflow of slurry. Furthermore, even if backflow can be prevented, if the dewatering properties of the slurry are not improved, the product after firing will be affected due to an imbalance in the density of the compact between the upper punch side, which has drainage holes, and the lower punch side, which does not have drainage holes. The problem of deformation remains.
従って本発明の目的は、スラリーの脱水性を改善し、欠
陥を伴わずに高能率の成形を行なうことができる湿式成
形装置を提供することである。Therefore, an object of the present invention is to provide a wet molding apparatus that can improve the dewatering properties of slurry and perform molding with high efficiency without causing defects.
(問題点を解決するための手段)
本発明の湿式成形装置は、相対的に移動し少なくとも一
方に瀘過部材を設けた一対のパンチと該パンチ間を取り
囲む型側壁とにより形成する成形空間を有する金型装置
と、前記金型装置に酸化物磁性粉末を含むスラリーを高
圧で圧送する圧送装置と、前記圧送装置に設けられた前
記スラリーを加熱する加熱装置とを有することを特徴と
するものである。(Means for Solving the Problems) The wet molding apparatus of the present invention has a molding space formed by a pair of punches that move relatively and are provided with a filtering member on at least one of them, and a mold side wall surrounding the punches. A mold device comprising a mold device, a pumping device that pumps slurry containing oxide magnetic powder to the mold device at high pressure, and a heating device provided in the pumping device that heats the slurry. It is.
(作用)
本発明においては、スラリーが成形キャビティに注入さ
れる前に加温されるので、その粘度が低下して脱水性が
改善される。しかも加熱されたスラリーは、ダイス型近
傍での圧力が300kg/am”以上となるような高圧
で圧送されるため、成形キャビティ内のスラリーが加圧
される。その結果スラリーの脱水が促進され、スラリー
濃度が大となり。(Function) In the present invention, since the slurry is heated before being injected into the molding cavity, its viscosity is reduced and dewatering properties are improved. Moreover, the heated slurry is pumped at a high pressure of 300 kg/am" or more near the die mold, so the slurry inside the molding cavity is pressurized. As a result, the dehydration of the slurry is promoted. The slurry concentration becomes large.
予備成形が行なわれる。したがって、本発明においては
、逆流を伴わずに従来より高速で圧密成形を行なうこと
ができ、しかも、予備成形を経ているためストロークを
短くとれるので、成形サイクルタイムの大幅な短縮が可
能となる。Preforming is performed. Therefore, in the present invention, compression molding can be performed at a higher speed than conventional methods without backflow, and since preforming is performed, the stroke can be shortened, making it possible to significantly shorten the molding cycle time.
(実施例) 以下本発明の実施例を添付図面を参照して説明する。(Example) Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
第1図は本発明の湿式成形装置の一例を示す断面図であ
る。、1は、下部シリンダー2により上下方向に駆動さ
れるダイス型、3は基盤17上に固定され、バッキング
4を介してダイス型工内に挿入された下パンチ、8は排
液孔8及び排液室10を有し、濾過4体7を介してダイ
ス型1の上面と接し、上部油圧シリンダー11により上
下方向に駆動される上パンチである。5は、ダイス型1
、上バンチ8及び下パンチ3で形成された成形キャビテ
ィであり、ダイス型1の外周に設けられた磁場コイル6
で取り囲まれている6成形キヤビテイ5は、スラリー供
給管18を介してスラリー収容槽16に接続されている
。スラリー供給管18の途中には、バルブ13と15が
設けられ、両バルブの間には、スラリーを300kg/
am”以上の高圧で圧送するスラリー圧送装置14が設
けられ、更にスラリー圧送装置14の周囲にはスラリー
加熱装[19が設けられているにのように第1図の湿式
成形装置は、スラリー圧送装置14のスラリー圧送圧力
が高い点およびスラリー圧送装置14にスラリー加熱装
置19を設けた点で第4図に示す従来装置と著しく異な
っている。FIG. 1 is a sectional view showing an example of a wet molding apparatus of the present invention. , 1 is a die mold driven vertically by a lower cylinder 2, 3 is a lower punch fixed on a base 17 and inserted into the die mold via a backing 4, 8 is a drain hole 8 and a drain hole. This is an upper punch having a liquid chamber 10, in contact with the upper surface of the die mold 1 via the filter 4 body 7, and driven in the vertical direction by an upper hydraulic cylinder 11. 5 is die type 1
, a molding cavity formed by an upper bunch 8 and a lower punch 3, and a magnetic field coil 6 provided on the outer periphery of the die 1.
The six mold cavities 5 surrounded by are connected to a slurry storage tank 16 via a slurry supply pipe 18. Valves 13 and 15 are provided in the middle of the slurry supply pipe 18, and between the two valves, 300 kg/kg of slurry is supplied.
The wet molding apparatus shown in FIG. This device is significantly different from the conventional device shown in FIG. 4 in that the slurry pumping pressure of the device 14 is high and that the slurry pumping device 14 is provided with a slurry heating device 19.
1図の装置により1次のようにして湿式成形を行なうこ
とができる。Wet molding can be performed in the following manner using the apparatus shown in FIG.
まず、バルブ15を閉じ、バルブ13を開き、かつスラ
リー圧送装置14を作動させて、所定量のスラリーを成
形キャビティ5に向かって圧送する。この時スラリー加
熱装置19を作動させて、スラリーを20〜95℃の範
囲の温度に加熱する。加熱されたスラリーは注入口12
から成形キャビティ5内に注入され、注入開始後所定時
間(5〜10sec程度)注入が継続されて、脱水が行
なわれる。First, the valve 15 is closed, the valve 13 is opened, and the slurry pumping device 14 is operated to pump a predetermined amount of slurry toward the molding cavity 5. At this time, the slurry heating device 19 is activated to heat the slurry to a temperature in the range of 20 to 95°C. The heated slurry is injected into the inlet 12.
After the start of injection, the injection is continued for a predetermined period of time (approximately 5 to 10 seconds) to perform dehydration.
次にスラリーの圧送終了後、バルブ13を閉じ次いで上
バンチ9および下パンチ3を相対的に移動させることに
より、脱水・圧密成形を行なう。所定時間の成形が終了
した後上パンチ9と下パンチ3を相対的に移動させて成
形体を取出す。Next, after the slurry has been pumped, the valve 13 is closed and the upper bunch 9 and lower punch 3 are moved relative to each other to perform dewatering and compaction forming. After the molding has been completed for a predetermined period of time, the upper punch 9 and the lower punch 3 are moved relative to each other to take out the molded product.
このような成形過程における経過時間とX線を基準とし
た上パンチならびにダイス型の変位及びダイス型近傍の
A点におけるスラリー圧力との関係を第2図に示す、同
図において、動作開始〜22.22〜23.23〜25
はそれぞれ成形キャビティ形成期間、スラリー注入期間
、圧密成形期間を示す。Figure 2 shows the relationship between the elapsed time in the forming process, the displacement of the upper punch and die based on X-rays, and the slurry pressure at point A near the die. .22~23.23~25
indicate the molding cavity forming period, slurry injection period, and consolidation molding period, respectively.
本発明によれば、スラリーは、成形キャビティに注入さ
れる前に予め加熱されるので、粘度が低下して脱水性が
改善される。脱水性のための加熱温度としては20℃以
上あればよいが、95℃以下で十分であり、好ましい範
囲は50〜90℃である。また加熱されたスラリーは、
上述したように300kg/am2以上の圧力で成形キ
ャビティS内に注入されるため、スラリー注入期間22
〜23において、脱水が十分に行なわれて原料濃度が上
昇し、Dで示すように31〜32期間でのスラリー圧力
が上昇していることから明らかなように一種の予備成形
が行なわれる。この場合、スラリーの圧送圧力が高すぎ
るとスラリーが固化してしまうので、400kg/cm
”以下がよい。According to the present invention, the slurry is preheated before being injected into the molding cavity, thereby reducing its viscosity and improving its dewatering properties. The heating temperature for dehydration may be 20°C or higher, but 95°C or lower is sufficient, and the preferred range is 50 to 90°C. In addition, the heated slurry
As mentioned above, since the slurry is injected into the molding cavity S at a pressure of 300 kg/am2 or more, the slurry injection period 22
In periods 31 to 23, dehydration is sufficiently performed and the raw material concentration increases, and a kind of preforming is performed as shown by D, as is clear from the increase in slurry pressure in periods 31 to 32. In this case, if the slurry pumping pressure is too high, the slurry will solidify, so 400 kg/cm
”The following is better.
次いで圧密成形期間23〜25においては、上述したよ
うにスラリーの脱水性が向上しているので、23〜24
で示す成形初期において、スラリーの逆流を伴わずに高
速成形を行なうことができる。また圧密成形前に予備成
形を行なっているため、成形ストロークHを従来のそれ
より短くできる。したがって本発明によれば、成形サイ
クルタイムの大幅な短縮が可能となる。また本発明にお
いては。Next, in the consolidation molding period 23 to 25, since the dehydration properties of the slurry are improved as described above, the period 23 to 24 is
In the initial stage of molding shown in , high-speed molding can be performed without backflow of slurry. Furthermore, since preforming is performed before compression molding, the molding stroke H can be shorter than that of the conventional method. Therefore, according to the present invention, it is possible to significantly shorten the molding cycle time. Also in the present invention.
成形ストロークが短くなる。即ち、上パンチと下パンチ
とのギャップ長を短くできるので、磁場強度が向上し、
磁気特性を向上することが可能となる。The molding stroke becomes shorter. In other words, since the gap length between the upper punch and the lower punch can be shortened, the magnetic field strength is improved,
It becomes possible to improve magnetic properties.
(具体例)
平均粒径1.0μmのフェライト粒子(Sr0・6Fe
20.)を60重量%、ポリビニルアルコールを0゜1
重量%を水に分散させたスラリーを用いて、第1図及び
第4図に示す装置番ピより湿式成形を行なった。ここで
第1区の装置においては、スラリーを85℃に加熱し、
300kg/cm”の圧力で圧送し、500kg/am
2の圧力で成形を行い、−力筒4図の装置では、スラリ
ーの圧送圧力を40kg/am2、成形圧力を500k
g/cm”とした。(Specific example) Ferrite particles (Sr0.6Fe
20. ) 60% by weight, polyvinyl alcohol 0゜1
Wet molding was carried out using the apparatus shown in FIGS. 1 and 4 using a slurry in which % by weight was dispersed in water. Here, in the device of the first section, the slurry is heated to 85°C,
300kg/cm” pressure, 500kg/am
Molding is performed at a pressure of 2, and in the device shown in Figure 4, the slurry pumping pressure is 40 kg/am2, and the molding pressure is 500 k.
g/cm".
上記の条件で湿式成形を行なった場合の経過時間とスラ
リ一温度及びダイス型近傍Aにおけるスラリー圧力との
関係を第3図に示す。FIG. 3 shows the relationship between the elapsed time, the slurry temperature, and the slurry pressure in the vicinity of the die mold A when wet molding was performed under the above conditions.
第3図から、従来はスラリ一温度が成形サイクル全体を
通して20℃前後であるため、約60secの成形サイ
クルタイムを要していることがわかる。From FIG. 3, it can be seen that in the past, the slurry temperature was around 20° C. throughout the entire molding cycle, so a molding cycle time of about 60 seconds was required.
これに対して、本発明では、加熱されたスラリーが30
0kg/c+a2の圧力で圧送されるため、成形サイク
ルタイムを33secと従来の約55%に短縮できるこ
とがわかる。In contrast, in the present invention, the heated slurry
It can be seen that the molding cycle time can be shortened to 33 seconds, about 55% of the conventional time, because it is fed under a pressure of 0 kg/c+a2.
(発明の効果)
以上に述べた通り、本発明の装置は、成形キャビティに
注入される前のスラリーを加熱する手段と、スラリーを
高圧で圧送する手段とを備えているので、高能率の湿式
成形を行なうことができる。(Effects of the Invention) As described above, the apparatus of the present invention is equipped with a means for heating the slurry before it is injected into the molding cavity and a means for pumping the slurry under high pressure. Can be molded.
第1図は、本発明の一実施例による装置の縦断面図、第
2図は第1図の装置における経過時間とパンチの変位及
びスラリー圧力との関係を示す図、第3図は本発明およ
び従来における経過時間とスラリ一温度及びスラリー圧
力との関係を示す図、第4図は従来の装置の縦断面図、
第5図は第4図の装置における時間の経過と上パンチ、
下パンチの変位およびスラリー圧力との関係を示す図で
ある。
1:ダイス型、3:下パンチ、9:上パンチ。
14ニスラリ−圧送装置、19ニスラリ−加熱装置、第
3 図
糸蚤過J侍関rsec)FIG. 1 is a longitudinal sectional view of an apparatus according to an embodiment of the present invention, FIG. 2 is a diagram showing the relationship between elapsed time, punch displacement, and slurry pressure in the apparatus of FIG. 1, and FIG. 3 is a diagram of the present invention. FIG. 4 is a longitudinal cross-sectional view of the conventional device;
Figure 5 shows the passage of time and the upper punch in the device shown in Figure 4.
FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the displacement of the lower punch and the slurry pressure. 1: Dice type, 3: Lower punch, 9: Upper punch. 14 Nisslary pressure feeding device, 19 Nisslary heating device, Fig. 3
Claims (1)
一対のパンチと該パンチ間を取り囲む型側壁とにより形
成する成形空間を有する金型装置と、前記金型装置に酸
化物磁性粉末を含むスラリーを高圧で圧送する圧送装置
と、前記金型装置に設けられた前記スラリーを加熱する
加熱装置とを有することを特徴とする湿式成形装置。 2、スラリーを300kg/cm^2以上の圧力で圧送
する圧送装置を用いたことを特徴とする特許請求の範囲
第1項記載の湿式成形装置。[Scope of Claims] 1. A mold device having a molding space formed by a pair of punches that move relatively and each of which is provided with a filtering member and a mold side wall surrounding the punches, and the mold device A wet molding device comprising: a pumping device that pumps a slurry containing oxide magnetic powder under high pressure; and a heating device provided in the mold device that heats the slurry. 2. The wet molding apparatus according to claim 1, which uses a pressure feeding device that pumps the slurry at a pressure of 300 kg/cm^2 or more.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27656785A JPS62135322A (en) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | Wet type molding equipment |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27656785A JPS62135322A (en) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | Wet type molding equipment |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62135322A true JPS62135322A (en) | 1987-06-18 |
JPH0155967B2 JPH0155967B2 (en) | 1989-11-28 |
Family
ID=17571278
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27656785A Granted JPS62135322A (en) | 1985-12-09 | 1985-12-09 | Wet type molding equipment |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62135322A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7830582B2 (en) | 2003-07-31 | 2010-11-09 | Satoshi Morita | Electrochromic display |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58155909A (en) * | 1982-03-11 | 1983-09-16 | 日立金属株式会社 | Method of molding slurry |
-
1985
- 1985-12-09 JP JP27656785A patent/JPS62135322A/en active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58155909A (en) * | 1982-03-11 | 1983-09-16 | 日立金属株式会社 | Method of molding slurry |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7830582B2 (en) | 2003-07-31 | 2010-11-09 | Satoshi Morita | Electrochromic display |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0155967B2 (en) | 1989-11-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS62135323A (en) | Wet type molding equipment | |
SU436516A3 (en) | ||
JPS62135322A (en) | Wet type molding equipment | |
JPS62135321A (en) | Wet type molding equipment | |
US3989777A (en) | Method of making permanent magnets | |
RU2321474C1 (en) | Wet pressing method and apparatus for performing it | |
JPS62119905A (en) | Wet molding of thin magnet | |
US3457606A (en) | Injection moulding apparatus | |
JPS55100145A (en) | Compression molding of emulsion polymer powder of tetrafluoruethylene resin | |
JP3746330B2 (en) | Method for powder compression molding of cross-sectional bow-shaped magnetic material | |
JPH05309625A (en) | Mold for wet molding oxide magnetic material | |
JPH06318527A (en) | Wet-compacting method for oxide magnetic material | |
JPH07201617A (en) | Wet molding of hard magnetic oxide material | |
DE3047237C2 (en) | Process for the production of complex shaped compacts by means of hot isostatic pressing | |
JP2005079401A (en) | Manufacturing method of magnetic anisotropic sintering ferrite magnet | |
JPH0426959B2 (en) | ||
US4018857A (en) | Method and a device for the production of ceramic mouldings, and more especially of magnetized ferrite mouldings | |
JPS5837361B2 (en) | Vacuum powder molding method | |
JPS5915162B2 (en) | Wet high pressure pressure molding method | |
CN109545490A (en) | A kind of apparatus and method for improving sintered rare-earth permanent magnetic body dimensional uniformity | |
JP3417633B2 (en) | Extrusion molding method in a magnetic field and its molding machine | |
JPS5928446B2 (en) | Method of manufacturing articles from ceramic materials | |
CN214772874U (en) | Ceramic die-casting forming equipment | |
JPH05234738A (en) | Wet forming method for oxide magnetic material | |
JPH06325917A (en) | Wet molding of oxide magnetic material |