JPS62124253A - 再結晶状態で使用し得るリチウム含有アルミニウムベ−ス製品及びその製法 - Google Patents
再結晶状態で使用し得るリチウム含有アルミニウムベ−ス製品及びその製法Info
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- JPS62124253A JPS62124253A JP61148018A JP14801886A JPS62124253A JP S62124253 A JPS62124253 A JP S62124253A JP 61148018 A JP61148018 A JP 61148018A JP 14801886 A JP14801886 A JP 14801886A JP S62124253 A JPS62124253 A JP S62124253A
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- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、再結晶状態で使用し得るリチウム含有アルミ
ニウム合金製品とその製法とに係わる。
ニウム合金製品とその製法とに係わる。
冶金学者が直面している問題は、主に銅、マグネシウム
及び亜鉛の如き硬化元素を所要により添加し得且つ再結
晶状態で使用できるようなアルミニウムーリチウム合金
の製造条件を発見することにある。
及び亜鉛の如き硬化元素を所要により添加し得且つ再結
晶状態で使用できるようなアルミニウムーリチウム合金
の製造条件を発見することにある。
この分野の技術文献によれば、再結晶状態は使用特性、
特に延性にとって有害な状態であり（例えば、Ｍｅｔａ
ｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓ、Ａ、、 Ｖｏｌ、１
３人、 １９８２年１２月、 ｐ、 ２２５９〜２２６
９の３ｔａｒｋｅ及びＬｉｎの論文の表１（引張特性）
を参照されたい）、そのために下記の如き処置がとられ
ている。
特に延性にとって有害な状態であり（例えば、Ｍｅｔａ
ｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓ、Ａ、、 Ｖｏｌ、１
３人、 １９８２年１２月、 ｐ、 ２２５９〜２２６
９の３ｔａｒｋｅ及びＬｉｎの論文の表１（引張特性）
を参照されたい）、そのために下記の如き処置がとられ
ている。
−ＭｎＫ代えてＺｒをより強力な再結晶抑止剤として用
いる（１９７９年６月１４日付Ｎａｖａｌ Ａｉｒ Ｄ
ｅｖｅ−１ｏｐｍｅｎｔ （：：ｅｎｔｅｒ Ｃｏｎｔ
ｒａｃｔ ＡＮ ６２２６９−７６−Ｃ−０２７１ｆｏ
ｒ Ｎａｖａｌ Ａｉｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ （’ｏｒｒ
ｒｎａｎｄ。
いる（１９７９年６月１４日付Ｎａｖａｌ Ａｉｒ Ｄ
ｅｖｅ−１ｏｐｍｅｎｔ （：：ｅｎｔｅｒ Ｃｏｎｔ
ｒａｃｔ ＡＮ ６２２６９−７６−Ｃ−０２７１ｆｏ
ｒ Ｎａｖａｌ Ａｉｒ Ｓｙｓｔｅｍｓ （’ｏｒｒ
ｒｎａｎｄ。
最終レポートの５ａｎｄｅｒｓの記事４〜７ページ及び
４〜８ページ、又はＲ，、Ｃ，ＧＩＦＫＩＮ８編、Ｓｔ
ｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ＭｅｔｃＬｌｓ ａｎｄ Ａ１１
ｏｙｓ、 １９８２年。
４〜８ページ、又はＲ，、Ｃ，ＧＩＦＫＩＮ８編、Ｓｔ
ｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ＭｅｔｃＬｌｓ ａｎｄ Ａ１１
ｏｙｓ、 １９８２年。
Ｖｏｌ、 ３． ｐ、 １０２５−１０４４の５ｔａｒ
ｋｅの論文１０３７〜１０４２ページ及び第１２図を参
照されたい）。
ｋｅの論文１０３７〜１０４２ページ及び第１２図を参
照されたい）。
−再結晶を抑止するために特殊な焼入れ及び焼戻し処理
を行う（Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓ 、
Ａ、 Ｖｏｌ。
を行う（Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｔｒａｎｓ 、
Ａ、 Ｖｏｌ。
１３Ａ、１９８２年３月、 ｐ、 ４０１〜４１０ （
Ｄ Ｌｉｎ及びＣｈａｋｒａｂｏｔｔｙの論文４０２滅
−ジ参照）。
Ｄ Ｌｉｎ及びＣｈａｋｒａｂｏｔｔｙの論文４０２滅
−ジ参照）。
−非再結晶製品を開発する（ １９８３年モントレーで
のＡｚ−Ｌｉ会議の議事録Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ
Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ ＡＩＭＥ 、 ＰＥＦＳＬ他の
論文３７６ページの第１２図及び３８０ページの第１７
図参照）。
のＡｚ−Ｌｉ会議の議事録Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ
Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ ＡＩＭＥ 、 ＰＥＦＳＬ他の
論文３７６ページの第１２図及び３８０ページの第１７
図参照）。
本発明のアルミニウムペース合金は、１〜３．５重量慢
のリチウムと４重量−以下の銅と５重量係以下のマグネ
シウムと３重量慢以下の亜鉛とを含み、且つマンガン、
クロム及び／又はジルコニウムが添加されている。本発
明合金の特徴は、前記マンガン、クロム及び／又はジル
コニウムの含量（重量慢）がＺｒ＜０．１０％ ； Ｍ
ｎ＜０．８’４ ； （：：ｒ＜０．２０慢（但し％
Ｚｒ ／ ０．０３ ＋％Ｍｎ／ ０．３−＋４ Ｃｒ
／ ０．０７〉１）であり、且つ平均粒径２００μｍ
以下の再結晶構造を有することにある。好ましくは、Ｚ
ｒ ＜０．０８０，０９俤の場合はＣｒ＜０．１５％で
ある。
のリチウムと４重量−以下の銅と５重量係以下のマグネ
シウムと３重量慢以下の亜鉛とを含み、且つマンガン、
クロム及び／又はジルコニウムが添加されている。本発
明合金の特徴は、前記マンガン、クロム及び／又はジル
コニウムの含量（重量慢）がＺｒ＜０．１０％ ； Ｍ
ｎ＜０．８’４ ； （：：ｒ＜０．２０慢（但し％
Ｚｒ ／ ０．０３ ＋％Ｍｎ／ ０．３−＋４ Ｃｒ
／ ０．０７〉１）であり、且つ平均粒径２００μｍ
以下の再結晶構造を有することにある。好ましくは、Ｚ
ｒ ＜０．０８０，０９俤の場合はＣｒ＜０．１５％で
ある。
本発明合金の製法は、合金の分散質元素（Ｍｎ。
Ｚｒ、Ｃｒ）の含量をコントロールし、最終過小焼戻し
く＋ｗｎｄｅｒ−ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）を行うことから
なる。他の製造条件はこの種の製品、特に航空分野で使
用される構造硬化（ｓｔｒ□ｔｚｃｔ ｉ、ｃｒａｌ
ｈａｒｄｅｎｉｎｇ）合金に対して通常用いられる条件
と同じである。
く＋ｗｎｄｅｒ−ｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）を行うことから
なる。他の製造条件はこの種の製品、特に航空分野で使
用される構造硬化（ｓｔｒ□ｔｚｃｔ ｉ、ｃｒａｌ
ｈａｒｄｅｎｉｎｇ）合金に対して通常用いられる条件
と同じである。
分散質（Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ ）含量が前述の限界値
を越えると、通常の条件下で熱間又は冷間変態させ焼な
ましく又は溶体化処理）しても再結晶状態の合金が得ら
れない。
を越えると、通常の条件下で熱間又は冷間変態させ焼な
ましく又は溶体化処理）しても再結晶状態の合金が得ら
れない。
分散質含量が前記限界値より少ない場合には、合金は熱
間又は冷間変態及び焼なましく又は溶体化処理）後に再
結晶するが、得られる粒子は大きい（＞ ２００μｍ）
。
間又は冷間変態及び焼なましく又は溶体化処理）後に再
結晶するが、得られる粒子は大きい（＞ ２００μｍ）
。
この種の製品の通常の製造工程は下記のステップからな
る。
る。
ゆ
一インビット、プレート又はビレットの半連続鋳造法又
は粉末冶金法を用いて稠密化製品を形成し、 一必要であれば２００〜４００ Ｇの温度で応力除去処
理を行ない、 一必要であれば当該合金の固相線の下で通常５００〜５
５５Ｃの温度で均質化処理を行ない、（この処理では、
存在するかもしれない準安定相を除去するために温度を
予め低温に維持してもよ−） 一圧延、鍛造、ダイイング、押出し又は他の任意の方法
によって、５００Ｃ以下の温度、好まし−得られた製品
が中間製品であれば、使用する鍛圧法と合金の種類とに
応じて２００〜ｓｏｏ ｃの温度で１回以上の中間焼を
寥し処理を伴って更に冷間変態処理（冷間加工）を行な
い、 −熱間変態した製品又は冷間変態処理後得られた製品を
約５００〜５５０Ｃの温度で溶体化処理し、冷水（θ＜
３０Ｃ）で焼入れし、その後本発明の目的たる特定の条
件下で焼戻しを行なう。必要であれば焼入れと焼戻しの
間に常温圧延を行なってもよい。
は粉末冶金法を用いて稠密化製品を形成し、 一必要であれば２００〜４００ Ｇの温度で応力除去処
理を行ない、 一必要であれば当該合金の固相線の下で通常５００〜５
５５Ｃの温度で均質化処理を行ない、（この処理では、
存在するかもしれない準安定相を除去するために温度を
予め低温に維持してもよ−） 一圧延、鍛造、ダイイング、押出し又は他の任意の方法
によって、５００Ｃ以下の温度、好まし−得られた製品
が中間製品であれば、使用する鍛圧法と合金の種類とに
応じて２００〜ｓｏｏ ｃの温度で１回以上の中間焼を
寥し処理を伴って更に冷間変態処理（冷間加工）を行な
い、 −熱間変態した製品又は冷間変態処理後得られた製品を
約５００〜５５０Ｃの温度で溶体化処理し、冷水（θ＜
３０Ｃ）で焼入れし、その後本発明の目的たる特定の条
件下で焼戻しを行なう。必要であれば焼入れと焼戻しの
間に常温圧延を行なってもよい。
焼戻し又は溶体化処理した製品の平均粒径は、ＮＦＡ
０４−５０３に準じて交差法（ｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏ
ｎｓｍｅｔｈｏｄ）で測定すると２００ Ａｍ未満であ
る。
０４−５０３に準じて交差法（ｉｎｔｅｒｓｅｃｔｉｏ
ｎｓｍｅｔｈｏｄ）で測定すると２００ Ａｍ未満であ
る。
度（ＴＭ）以下の温度（Ｔ）範囲で行なう。
−等温焼戻し時に温度（Ｔ）を維持しておく時間ｔ（Ｔ
）を、この温度（Ｔ）で最大硬化をもたらす等温維持時
間ｔｍ（Ｔ）以下にする。
）を、この温度（Ｔ）で最大硬化をもたらす等温維持時
間ｔｍ（Ｔ）以下にする。
焼戻しの好ましい条件は下記の如く設定される。
Ｔ （Ｃ） ＜ ＴＭ（Ｃ）−１５
ｔ（Ｔ） ＜ ｔｍ（’ｌ’） ／ ２〔実施例〕
本発明は、添付図面にπづ〈以下の実施例の説明からよ
り良く理解されよう。
り良く理解されよう。
実施例 ｌ
この実施例は、Ｚｒ含量を本発明に従わずに（又は従っ
て）決定し且つ最終焼戻しを本発明の条件に従わずに（
又は従って）行なって得たＡｒ −Ｌ １−Ｃｕ−Ｍｇ
合金の薄いシートに係わる。
て）決定し且つ最終焼戻しを本発明の条件に従わずに（
又は従って）行なって得たＡｒ −Ｌ １−Ｃｕ−Ｍｇ
合金の薄いシートに係わる。
下記の組成（重量係）を有する２種類の合金を半連続鋳
造法によって、各々断面［８００Ｘ ３ｏｏｍ’。
造法によって、各々断面［８００Ｘ ３ｏｏｍ’。
重量１２００ ｋｇのプレートに成形した。
Ａ／Ｌｉ ：２．５−Ｃｕ：１．３０−Ｍｇ：０．９Ｏ
−Ｚｒ：０．１２−Ｆｅ０．０５−８ ｉ ： ０．０
４−残や：幻 Ｂ／Ｌｉ ： ２．５−Ｃｕ ： １．３５−Ｍｇ ：
０．９Ｏ−Ｚｒ ： ０．０５−Ｆｅ ：０．０５−
８ ｉ ： ｏ、ｏｓ−残り：ＡＪ これらのプレートを５３５Ｃで２４時間均質化処理し、
皮むき（ｓｃａｌｐｉｎｇ ） Ｋよって断面積を７７
０×２７０−にし、４７０Ｃで１２時間再加熱し、厚み
が４．５＋ｗになるまで４６０１：”から熱間圧延した
。
−Ｚｒ：０．１２−Ｆｅ０．０５−８ ｉ ： ０．０
４−残や：幻 Ｂ／Ｌｉ ： ２．５−Ｃｕ ： １．３５−Ｍｇ ：
０．９Ｏ−Ｚｒ ： ０．０５−Ｆｅ ：０．０５−
８ ｉ ： ｏ、ｏｓ−残り：ＡＪ これらのプレートを５３５Ｃで２４時間均質化処理し、
皮むき（ｓｃａｌｐｉｎｇ ） Ｋよって断面積を７７
０×２７０−にし、４７０Ｃで１２時間再加熱し、厚み
が４．５＋ｗになるまで４６０１：”から熱間圧延した
。
熱間圧延したままのストリップを４５０Ｃで１時間維持
（温度上昇及び降下は約２５Ｃ／時）しながら焼戻して
コイル状にし、冷間圧延によって厚みを３．２ａにし、
再び焼戻しく前述の如く）、再度冷間圧延にかけて２．
３ｆｉの厚さにした。
（温度上昇及び降下は約２５Ｃ／時）しながら焼戻して
コイル状にし、冷間圧延によって厚みを３．２ａにし、
再び焼戻しく前述の如く）、再度冷間圧延にかけて２．
３ｆｉの厚さにした。
このようにして得たシートを溶鉱炉（ｍｉｒ ｆｕｒ−
ｎａｄｃｅ ）内、５３３Ｃで２０分間溶体化処理し、
冷水（θ＜２０Ｃ）で焼入れし、扁平にして、す引（ｔ
ｒａｃｔｉｏｎ ）により２チ伸長させ、その後表１に
示す種々の条件下で焼戻し処理にかけた。
ｎａｄｃｅ ）内、５３３Ｃで２０分間溶体化処理し、
冷水（θ＜２０Ｃ）で焼入れし、扁平にして、す引（ｔ
ｒａｃｔｉｏｎ ）により２チ伸長させ、その後表１に
示す種々の条件下で焼戻し処理にかけた。
種々の方向の機械的引張特性と、折曲げ及び絞り加工（
エリクセン試験）の結果とを表１に示す。
エリクセン試験）の結果とを表１に示す。
第３図は、中央亀裂を有する幅１６０簡、厚み２．３諺
の合金Ｂ試験片を使用し、最大応力１３０ＭＰａ。
の合金Ｂ試験片を使用し、最大応力１３０ＭＰａ。
最小応力５０ＭＰａ、周波数３０Ｈ１で正弦波応力を加
えて生ずる疲労亀裂の長さの変化を示す。３つの異なる
条件で、即ちＡ ： ２１０ Ｃで１２時間、Ｂ ：
１９０ Ｃで２４時間、Ｃ：１５０ｔ：’で２４時間焼
戻し処理した場合についてテストした。この実施例は、
Ｚｒ含量を少なく ＬＡ Ｏ，０５％ ）且つ過小焼戻
し処理（１５０Ｃで２４時間）を行なった場合にのみ、
十分な延性を有する比較的等方性の再結晶製品が得られ
ることを示している（Ａ、１）１０１折曲げ範囲≧３ｅ
（ｅは厚み）、エリクセン撓み〉３■）。
えて生ずる疲労亀裂の長さの変化を示す。３つの異なる
条件で、即ちＡ ： ２１０ Ｃで１２時間、Ｂ ：
１９０ Ｃで２４時間、Ｃ：１５０ｔ：’で２４時間焼
戻し処理した場合についてテストした。この実施例は、
Ｚｒ含量を少なく ＬＡ Ｏ，０５％ ）且つ過小焼戻
し処理（１５０Ｃで２４時間）を行なった場合にのみ、
十分な延性を有する比較的等方性の再結晶製品が得られ
ることを示している（Ａ、１）１０１折曲げ範囲≧３ｅ
（ｅは厚み）、エリクセン撓み〉３■）。
（以下余白）
実施例 ２
この実施例は、ジルコニウム含量を大きくした係わる。
下記の組成（重ｉ１％）を有する２種類の合金を半連続
鋳造法によって各々ダ２００１１１１．重量１５０に９
のビレットの形態に成形した。
鋳造法によって各々ダ２００１１１１．重量１５０に９
のビレットの形態に成形した。
Ｃ／Ｌｉ：２．６Ｏ−Ｃｕ： １．３０−Ｍｇ： １．
０５−Ｚｒ：０．１３−Ｆｅ：０．０４−８ｉ：０．０
２−残り：ＡｔＤ／Ｌｉ ：２．６５−Ｃｕ：１．３５
−Ｍｇ：１．００− Ｚｒ： ０．０８−Ｆｅ： ０．
０４− Ｓｉ： ０．０３−残り：Ａｔこれら押出し用
ビレットを０１３８ｊＬＩＩまで皮むき処理し、４００
℃で押出し処理して＄５０／４０ａｍの管状ブランクに
し、４５０℃で１時間焼戻し、静止空気（ｓｔｉｌｌ
ａｉｒ）で冷却し、１００％冷間引抜きし１．５３５℃
で１時間３０分溶体化処理し、冷水焼入れし、１９０℃
で２４時間（本発明範囲外の焼戻しによる鋳造物Ｃ）、
又は１７０℃で２４時間（本発明の焼戻しによる鋳造物
Ｄ）焼戻し処理した。
０５−Ｚｒ：０．１３−Ｆｅ：０．０４−８ｉ：０．０
２−残り：ＡｔＤ／Ｌｉ ：２．６５−Ｃｕ：１．３５
−Ｍｇ：１．００− Ｚｒ： ０．０８−Ｆｅ： ０．
０４− Ｓｉ： ０．０３−残り：Ａｔこれら押出し用
ビレットを０１３８ｊＬＩＩまで皮むき処理し、４００
℃で押出し処理して＄５０／４０ａｍの管状ブランクに
し、４５０℃で１時間焼戻し、静止空気（ｓｔｉｌｌ
ａｉｒ）で冷却し、１００％冷間引抜きし１．５３５℃
で１時間３０分溶体化処理し、冷水焼入れし、１９０℃
で２４時間（本発明範囲外の焼戻しによる鋳造物Ｃ）、
又は１７０℃で２４時間（本発明の焼戻しによる鋳造物
Ｄ）焼戻し処理した。
このようにして得られた厚み３ｆｌの管のローリング方
向に関する機械的特性は次の通りである。
向に関する機械的特性は次の通りである。
次の組成（ｆｆｉｉｔ％）：
２．００％Ｌｉ −２，０５％Ｃｕ−１，４５％ Ｍｇ
−０，０８％Ｚｒ−０，０６％Ｆｅ −０，０３％Ｓｉ
−残υＭを有する合金を半連続鋳造法によって断面積ｓ
ｏｏｘ３００＆ｌ”、重ｆｔ１２００Ｘｐのプレート状
に成形し、これを５２５℃で２４時間均質化処理し、切
断し、皮むき処理により断面積を７７０Ｘ２７０１Ｊｌ
”にし、４７０℃で１２時間加熱し、３．８ｆｌまで（
４６０℃から）熱間圧延し、４５０℃（±２５℃／時の
温度上昇及び所？−）で１時間焼戻す（工程Ａ）か又は
４５０℃で１時間焼戻した後冷水焼入れしく工程Ｂ）、
１．６鵡まで冷間圧延し、５２８℃で２０分間溶体化処
理し、冷水焼入れし、扁平にし、引張応力を加えて２チ
伸長させ、１７０℃で１２時間焼戻し処理した。
−０，０８％Ｚｒ−０，０６％Ｆｅ −０，０３％Ｓｉ
−残υＭを有する合金を半連続鋳造法によって断面積ｓ
ｏｏｘ３００＆ｌ”、重ｆｔ１２００Ｘｐのプレート状
に成形し、これを５２５℃で２４時間均質化処理し、切
断し、皮むき処理により断面積を７７０Ｘ２７０１Ｊｌ
”にし、４７０℃で１２時間加熱し、３．８ｆｌまで（
４６０℃から）熱間圧延し、４５０℃（±２５℃／時の
温度上昇及び所？−）で１時間焼戻す（工程Ａ）か又は
４５０℃で１時間焼戻した後冷水焼入れしく工程Ｂ）、
１．６鵡まで冷間圧延し、５２８℃で２０分間溶体化処
理し、冷水焼入れし、扁平にし、引張応力を加えて２チ
伸長させ、１７０℃で１２時間焼戻し処理した。
長手方向及び横断方向の引張テストの結果を次表に示す
。
。
得られた構造は再結晶構造であり、結晶の大きさは工程
Ａの場合が４０μｍ１工程Ｂの場合が８０μｍであった
（第６図参照）。
Ａの場合が４０μｍ１工程Ｂの場合が８０μｍであった
（第６図参照）。
２．５％Ｌｉ −１，４５％Ｃｕ −１％Ｍｇ−０，０
５％Ｆｅ −０，０３％Ｓｉ −０，０５１Ｚｒ −０
，２０％ Ｍｎ（重量％）を含む合金を半連続鋳造法に
より３００×１００鵡２のプレート状に成形し、皮むき
処理によって２７０Ｘ７０ｍ”の断面積にし、４７０℃
で６時間加熱し、４６００〜３００℃で３．２ｆｌまで
圧延し、４５０℃で１時間焼戻しく静止空気冷却）、１
．６Ｂまで冷間圧延し、５３６℃で２０分間溶体化処理
し、冷水焼入れし、引張応力により２％伸長させ、１５
０℃で１２時間焼戻しだ。
５％Ｆｅ −０，０３％Ｓｉ −０，０５１Ｚｒ −０
，２０％ Ｍｎ（重量％）を含む合金を半連続鋳造法に
より３００×１００鵡２のプレート状に成形し、皮むき
処理によって２７０Ｘ７０ｍ”の断面積にし、４７０℃
で６時間加熱し、４６００〜３００℃で３．２ｆｌまで
圧延し、４５０℃で１時間焼戻しく静止空気冷却）、１
．６Ｂまで冷間圧延し、５３６℃で２０分間溶体化処理
し、冷水焼入れし、引張応力により２％伸長させ、１５
０℃で１２時間焼戻しだ。
長手方向（Ｌ）、横断方向（ＴＬ）、及び圧延方向に対
して６０°の方向の引張テストの結果を次表に示す。
して６０°の方向の引張テストの結果を次表に示す。
得られた構造は再結晶構造であり、粒径は約６０μｍで
あった（第７図参照）。
あった（第７図参照）。
第１図は非再結晶合金（実施例１の鋳造物Ａ）の微細構
造を示す写真、第２図は再結晶合金（実施例１の鋳造物
Ｂ）の微細構造を示す写真、第３図は再結晶合金を３つ
の異なる条件下で焼戻した場合のサイクル数に応じた疲
労亀裂の大きさの変化を示すグラフ、第４図は非再結晶
合金（実施例２の鋳造物Ｃ）の微細構造を示す写真、第
５図は再結晶合金（実施例２の鋳造物Ｄ）の微細構造を
示す写真、第６図は実施例３の工程Ａ及びＢに従って得
られた合金の微細構造を示す写真、第７図は実施例４の
金属シートの再結晶微細構造を示す写真、第８図は等温
焼戻し曲線とパラメータｔ（Ｔ）、ｔｒｎ（’１）、’
１．ＴＭの規定とを示すグラフである。
造を示す写真、第２図は再結晶合金（実施例１の鋳造物
Ｂ）の微細構造を示す写真、第３図は再結晶合金を３つ
の異なる条件下で焼戻した場合のサイクル数に応じた疲
労亀裂の大きさの変化を示すグラフ、第４図は非再結晶
合金（実施例２の鋳造物Ｃ）の微細構造を示す写真、第
５図は再結晶合金（実施例２の鋳造物Ｄ）の微細構造を
示す写真、第６図は実施例３の工程Ａ及びＢに従って得
られた合金の微細構造を示す写真、第７図は実施例４の
金属シートの再結晶微細構造を示す写真、第８図は等温
焼戻し曲線とパラメータｔ（Ｔ）、ｔｒｎ（’１）、’
１．ＴＭの規定とを示すグラフである。
Claims (6)
- （１）Ｌｉ１〜３．５重量％とＣｕ４重量％以下とＭｇ
５重量％以下とＺｎ３重量％以下とを含み、更にＭｎ、
Ｃｒ及び／又はＺｒが添加されたアルミニウムをベース
とする製品であつて、Ｚｒ含量が０．１０重量％以下、
Ｍｎ含量が０．８重量％以下、Ｃｒ含量が０．２重量％
以下（但し％Ｚｒ／０．０３＋％Ｍｎ／０．３＋％Ｃｒ
／０．０７＞１）であり且つ構造が２００μｍ以下の平
均粒径を有する再結晶構造であることを特徴とする製品
。 - （２）Ｚｒ≦０．０８％の場合は％Ｚｒ／０．４＋％Ｍ
ｎ／０．５＜１、 Ｚｒ＞０．０８％の場合は％Ｚｒ／０．０９＋％Ｍｎ／
３．６＜１、 Ｚｒ≦０．０９％の場合はＣｒ＜０．１５％であること
を特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の製品。 - （３）１〜３．５重量％のＬｉと４重量％以下のＣｕと
５重量％以下のＭｇと３重量％以下のＺｎとを含み、更
にＭｎ、Ｃｒ及び／又はＺｒが添加された特許請求の範
囲第１項又は第２項に記載のＡｌベース再結晶化合金の
製法であつて、鋳造と任意の稠密化と任意の応力除去処
理と任意の均質化処理と熱間加工と必要に応じ中間焼戻
し操作を伴う任意の冷間加工と溶体化処理と焼入れと任
意の常温圧延と焼戻しとを含み、Ｚｒ、Ｍｎ及びＣｒ含
量を下記の範囲 Ｚｒ≦０．１０重量％ Ｍｎ≦０．８重量％ Ｃｒ≦０．２０重量％ （但し％Ｚｒ／０．０３＋％Ｍｎ／０．３＋％Ｃｒ／０
．０７＞１） で選択し、且つ焼戻し処理を最大硬化を生起せしめる、
恒温焼戻し温度（Ｔ＿Ｍ）以下の温度（Ｔ）で行ない、
前記温度（Ｔ）での恒温維持時間ｔ（Ｔ）がこの温度（
Ｔ）で最大硬化をもたらす恒温維持時間ｔｍ（Ｔ）以下
であることを特徴とする製法。 - （４）Ｚｒ≦０．０８％の場合は％Ｚｒ／０．４＋Ｍｎ
／０．５＜１、Ｚｒ≧０．０８％の場合は％Ｚｒ／０．
０９＋Ｍｎ／３．６＜１、Ｚｒ≦０．０９％の場合はＣ
ｒ＜０．１５％であることを特徴とする特許請求の範囲
第３項に記載の製法。 - （５）焼戻し温度がＴ＿Ｍ−１５℃以下であることを特
徴とする特許請求の範囲第３項又は第４項に記載の製法
。 - （６）焼戻し時に温度Ｔを維持しておく期間ｔ（Ｔ）が
ｔｍ（Ｔ）／２以下であることを特徴とする特許請求の
範囲第３項〜第５項のいずれかに記載の製法。
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| FR8510031 | 1985-06-25 |
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Patent Citations (1)
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