JPS62122028A - Magnetron for microwave oven - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To realize a magnetron with a chock structure of a high radiation restriction effect against the higher harmonics more than the fourth, especially for the fifth higher harmonics, by arranging the inner diameter of a cylindrical metallic container sealed up airtight to the anode or the inner diameter of a cylindrical conductive body furnished inside the metallic container, and the width of the opening of a choke furnished at the inside area of the metallic container, at specific lengths respectively. CONSTITUTION:An inner side cylindrical conductive body 53, and an intermediate cylindrical conductive body 51 are arranged closely around an antenna lead 36 with the same axis, and the inner side cylindrical conductive body 53 is furnished projecting inward more than a metallic container 37 and an insulating tube 39 which are of relatively larger diameters. In other words, the inner diameter D1 of the inner side cylindrical body 53 is arranged to be the same level as or less than one half of the wave length of the fifth higher harmonic which is to be restricted. The both cylindrical conductive bodies 53 and 51 form a choke ring-form groove B against the fifth higher harmonic, and its opening width Gb is arranged to be less than 1/10 of the fifth harmonic wave length is to be restricted. Therefore, the outward radiation of the component of the fifth higher harmonic is securely restricted by the choke which consists of the ring-form groove B formed by the double cylindrical conductive bodies 53 and 51 surrounding relatively closely the antenna lead 36.

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明は電子レンジ用マグネトロンに係わり、とくにそ
の、Ｑ調波の幅ｕｊを抑制しうる！ｌ′４　之のマグネ
トロン・に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a magnetron for a microwave oven, and in particular, the width uj of the Q harmonic can be suppressed! l'4 Concerning the magnetron.

；発明の技ｖｉ的端ｖＡおよびその問題点〕電子レンジ
用マグネトロンでは、アノードの共ｔｌｉｔ空胴に例え
ば２４５０Ｍ　Ｈｚ帯の３周波が発生するが、この基本
波勢り以外にその整数倍の周波数をもついわゆる高調波
成分が同時に発生する。この、高Ｗ４波成分が、基本波
とともに電子レンジの加熱用キャピテイへ伝搬されると
、この高調波の波長が短くなるほど電子レンジでのｆｆ
１ｌ波シールドが困難となり、外部に漏洩しやすい。こ
の漏洩電波は、かなり微弱であってもＷ！、線障害をひ
き起す場合があり、漏洩の限宴値が法ｍｔｌｌｌされて
いる。; Technical end of the invention and its problems] In a microwave oven magnetron, for example, three frequencies in the 2450 MHz band are generated in the common tlit cavity of the anode. So-called harmonic components with , are generated at the same time. When this high W4 wave component is propagated to the heating cavity of the microwave oven together with the fundamental wave, the shorter the wavelength of this harmonic, the higher the ff in the microwave oven.
It becomes difficult to shield the 1L wave, and it is easy to leak to the outside. Even if this leakage radio wave is quite weak, W! , may cause line failure, and the limit value of leakage is extremely low.

とくに近来は、衛！通信が日常的に行なわれるようにな
り、とくにそのダウンリンク用周波数帯にマグネトロン
および電子レンジから！ｌ洩する電波の周波数が一致す
ると、受信障害をひき起してしまう、衛暖から送信され
る通信波を受信する設備が、電子レンジを使用する例え
ば一般家庭から距離的に充分離れている場合は、はとん
ど問題にならない。しかしテレビシコンＳ　、７■ｆｊ
ｉ′、Ｉ、り送て１．１、その受信アンテナが電子レン
ジの使用場所の万（２になることがむしろ多いので、と
くにこの’６Ｊ’Ｌ　Ｆｌ送への電波１ｉ５害を皆無に
ブる必要がある。６］甲放送のダウンリンク用に国際的
にυ１つ当てられた周波数帯はいくつかあるが、そのう
ち２４５０±５０Ｍ　Ｈ２帯の発振周波数の電子レンジ
用マグネトロンの高調波と合致するのは、１２ＧＨ２帯
である。これは電子レンジ用マグネトロンの基本ＨＥ周
波数の丁度５倍に相当する。この第５高調波の波長１．
ｉ、約２４．５ｍｍである。Especially recently, Mamoru! Communication has become commonplace, especially from magnetrons and microwave ovens in the downlink frequency band! If the frequencies of the leaking radio waves match, it will cause reception interference.If the equipment that receives the communication waves sent from the sanitary heater is far enough away from, for example, a general household that uses a microwave oven. is almost never a problem. However, TV Shicon S, 7■fj
i', I, transmit 1.1, and the receiving antenna is often located at the place where the microwave oven is used, so it is especially important to block the radio waves 1i5 to this '6J'L Fl transmission without any harm. 6] There are several frequency bands internationally assigned one υ for the downlink of broadcasting, but among them, the oscillation frequency of the 2450±50MHz H2 band matches the harmonics of the microwave oven magnetron. is the 12GH2 band.This corresponds to exactly five times the fundamental HE frequency of the microwave oven magnetron.The wavelength of this fifth harmonic is 1.
i, approximately 24.5 mm.

ところで、従来からマグネトロン自身で高調波の発生を
抑えるべく出力部に１，７４波艮杉チヨークを形成し、
任Ｂ特定の８講波成分の輻射を抑ルリすることは既に知
られている。その例は、実聞昭４９−８．０６４．８号
公報や、特公昭５６−２１２１５号公報、特公昭５４−
６８６２号公報、あるいは実公昭５４．−１．８’１２
３号公ｌ１ｆｉなどに：開示されている。By the way, conventionally, in order to suppress the generation of harmonics in the magnetron itself, a 1.74 wave chiyoke was formed at the output section.
It is already known that radiation of specific 8 wave components can be suppressed. Examples are Jitmon Publication No. 8.064.8 of 1983, Special Publication No. 21215 of 1982, and Special Publication of Publication No. 54-8.064.
Publication No. 6862, or Publication No. 1983. -1.8'12
No. 3 Publication 11fi etc.: Disclosed.

このようなマグネトロンはおよそ第２０図及び第２１図
に示す構造である。マグネトロン発娠部本１４１亜は、
アノードシリング３１、複数のアノードベイン３２、ポ
ールピース３３、カソード３４、出力アンテナ部３５を
備えている。出力アンテナ部３５は、アノードベイン３
２に１！気的に結合されたアンテナリード３６、円筒状
金属容器３７、内側金巳円日３８、セラミックスからな
る絶縁筒３９．金属排気管４０、出力キャップ４１を備
えている。アノードシリンダ３１の外周には、噌数枚の
ラジェータフィン４２が固定されている。Ｒ；６部本体
廷の両端部には、フェライトマグネット＾３．４４が置
かれ、これらマグネットは強磁性体ヨーク４５により囲
まれている。出力アンテナ部３５は、マグネット４３８
よびヨーク４５を口過して延長されている。シールドボ
ックス４６には、カソード入力端子へ７が％２”＋ｉら
れている。Such a magnetron has a structure approximately shown in FIGS. 20 and 21. The magnetron initiation part book 141 is
It includes an anode sill 31, a plurality of anode vanes 32, a pole piece 33, a cathode 34, and an output antenna section 35. The output antenna section 35 includes an anode vane 3
2 to 1! Antenna lead 36, which is air-coupled, a cylindrical metal container 37, an inner metal seal 38, and an insulating cylinder 39 made of ceramics. It is equipped with a metal exhaust pipe 40 and an output cap 41. Several radiator fins 42 are fixed to the outer periphery of the anode cylinder 31. R: Ferrite magnets ^3.44 are placed at both ends of the main body court of the sixth section, and these magnets are surrounded by a ferromagnetic yoke 45. The output antenna section 35 includes a magnet 438
and extends through the yoke 45. The shield box 46 has 7%2''+i connected to the cathode input terminal.

アンテナリード３６は、５’ｃ瑞が金属排気管４０に電
気的に結合されている。そしてアンテナリードの先端が
短絡された金ｆｆｉ排気管の内１１空間Ａの深さ１１を
例えば第２高調波波長の杓１／４に、また金に容器と内
側全底円筒とで形成する環状溝Ｂの′ｆＡさ！２を例え
ば第３高調波波艮の約１７４に相当する寸法にして、第
２、第３高：ＪＡ波に対するチョーク構造としたちので
ある。これらのチョークは、任意特定の高調波に灯して
電気的に１／４波艮となるように寸法設定するものであ
るが、従来−投には相対的に勢力の強い第２高調波ある
いは第３高調波に対して抑υ１効果を示すチョークを内
蔵させている。The antenna lead 36 is electrically coupled to the metal exhaust pipe 40 at the 5'c end. Then, the depth 11 of the inner 11 space A of the gold ffi exhaust pipe with the tip of the antenna lead short-circuited is, for example, 1/4 of the ladle of the second harmonic wavelength. Groove B'fA! For example, 2 is made to have a dimension corresponding to about 174 of the third harmonic wave, and a choke structure for the second and third harmonic waves is used. These chokes are sized to electrically produce a 1/4 wave wave when illuminated by an arbitrary specific harmonic; It has a built-in choke that exhibits a suppression υ1 effect on the third harmonic.

このような従来技術に塁いて、例えば環状溝８の深さ寸
法ＩＥ：第５高″Ｊ４波波長の杓１７４、すなわちおよ
そ６．１ｕｉに定めれば、このｌ！２ｉ′Ａ波の幅用を
充分抑ｖｌできものと考えられる。しかしながら、実際
そのような１法に設定しても、第５高調波の減衰はわず
かで、今日上述のような事情により現ｔｉＱすべき第５
高調波の輻射電力レベルをＩはるかに越え、満足できる
ものではなかった。その理由は、中に環状溝Ｂの深さを
１染の例えば第５１Ｏｉ調波波艮の杓１／４にム２定し
ても、この高調波はアンテナリードと全屈容器およびそ
の内側金属円筒との閤の空１ｍを容易に伝搬して外部に
輻ＱＪされるためであると着定される。Based on such conventional technology, for example, if the depth dimension of the annular groove 8 is determined to be 174 of the J4 wave wavelength, that is, approximately 6.1ui, the depth of the annular groove 8 is determined to be 174, that is, approximately 6.1ui, However, even if such a method is set, the attenuation of the fifth harmonic is slight, and due to the above-mentioned circumstances, the current
The radiated power level of harmonics far exceeded I, which was not satisfactory. The reason for this is that even if the depth of the annular groove B is set to 1/4 of the 51st Oi harmonic wave, for example, the harmonics will be absorbed by the antenna lead, the fully bent container, and its inner metal. It is determined that this is because it easily propagates through the gap of 1 m between the cylinder and is radiated to the outside.

この点に関連し、とくに広く家庭用の電子レンジに使用
されるマグネトロンは、Ｒ１５基本波周波数か前述の通
り約２４５０Ｍ　ＨＺで、そのマイクロ波山ノ〕電力は
５０・Ｏ〜ａｏｏ　ｗクラスが一般的である。In this regard, magnetrons, which are particularly widely used in home microwave ovens, have an R15 fundamental wave frequency, or as mentioned above, approximately 2450 MHz, and the microwave peak power is generally in the 50 O to AOO W class. It is.

このような定格のマグネトロンにおいて、出力部のＩｆ
ｉｉｆｌ筒およびその付近の寸法は、無負′ｖＪ条件で
紡作させてもここに生じる高周波電界により高周波放電
を発生しないような寸法にする必要がある。In a magnetron with such a rating, If of the output section
The dimensions of the iifl cylinder and its vicinity must be such that even if spinning is carried out under non-negative 'vJ conditions, high-frequency electric field generated therein will not cause high-frequency discharge.

経験的には絶＃ＩＮの内Ｍ径が約１４１１１以上、軸方
向長さが杓１２ｕ以上が必要である。これよりも小さい
と、絶縁筒を挟む金属部材相互閂、あるいは金属容器の
絶縁筒へのろう接部とその内側を通るアンテナリードと
の間でｉ同波ｔｌｌ電を起こす危険が多く、それにより
絶縁筒にクラックが発生しやくなる。このように絶縁Ｆ
Ｂおよび金属円筒は、あるｗＪＩＩ！以上の直径を必要
とするので、金属円筒とその内側を通るアンテナリード
との間の空間が大きくなる。従って、波長がきわめて短
い例えば第５高調波成分が、環状溝によるチョークの存
在にもかかわらず外部に輻射されてしまうものと推定さ
れる。From experience, it is necessary that the inner diameter of the absolute #IN is approximately 14111 mm or more, and the axial length is 12 u or more. If it is smaller than this, there is a high risk of causing the same wave Tll electric current between the metal parts that sandwich the insulating tube, or between the soldered part of the metal container to the insulating tube and the antenna lead that runs inside it. Cracks are more likely to occur in the insulation tube. Insulated F like this
B and the metal cylinder are wJII! Since a larger diameter is required, the space between the metal cylinder and the antenna lead passing inside it becomes larger. Therefore, it is estimated that, for example, the fifth harmonic component, which has an extremely short wavelength, is radiated to the outside despite the presence of the choke caused by the annular groove.

（発明の目的） 本発明は以上の事情に鑑み、第４次以上の高次高調波、
なかんずく第５高調波等に対して輻竪月Ｑ１１、Ｉｉ効
果の大きいチョーク横道をもつ電子レンジ用マグネトロ
ンを提供するものである。(Object of the invention) In view of the above-mentioned circumstances, the present invention has been developed to provide high-order harmonics of the fourth or higher order,
The object of the present invention is to provide a magnetron for a microwave oven that has a choke crossroad that has a large convergence Q11, Ii effect especially on the fifth harmonic and the like.

・（発明の概要） 本発明は、アノードに気密封着された筒状全屈容器また
はその内側にＳ２ｔブられた筒状導電体の内直径が抑止
しようとする高調波波長のおよそ１／２、又はそれ以下
に設定され、この金属容器の内側領域に第４高調波以上
の高次高調波に′ｇする少なくとも１つのチョークが設
けられ、このチョークの開口部・の幅が高調波波長の１
７１０以下に偶成されてなるマグネトロンである。・(Summary of the invention) The present invention is characterized in that the inner diameter of the cylindrical fully curved container hermetically sealed to the anode or the cylindrical conductor with S2t curved inside the container is approximately 1/2 of the harmonic wavelength to be suppressed. , or less, and at least one choke is provided in the inner region of the metal container to suppress higher harmonics higher than the fourth harmonic, and the width of the opening of this choke is equal to the harmonic wavelength. 1
It is a magnetron made up of 710 or less.

これによってこのマグネトロンから外部に輻射漏洩しよ
うとする第４次′Ｂ調波以上の高次高調波を鴎状金ＷＡ
容器の内側に配エコシたチョークにより確実に輻射抑制
することができる。なお、アンテナリードの先端すなわ
ち絶！！筒の上端側に第２および第３高調波に対するチ
ョークを形成して組合わせれば、それにより相対的に勢
力の強いこれら低次高調波および、微弱でも電波陣害を
生じゃすい高次！！ｉｖ４波を、ともに確実に輻射抑υ
１することができる。As a result, higher-order harmonics higher than the 4th 'B harmonic that are about to radiate and leak from this magnetron to the outside are
Radiation can be reliably suppressed by the choke placed inside the container. In addition, the tip of the antenna lead must be removed! ! By forming a choke for the second and third harmonics on the upper end of the cylinder and combining them, you can prevent these relatively strong low-order harmonics and the high-order harmonics, which are weak but can cause radio wave interference. ! Reliably suppresses radiation of both IV4 waves.
1 can be done.

（発明の実施例） 以下図面を参照してその実施例を説明する。なお同一部
分は同一符号であられす。(Embodiments of the invention) Examples thereof will be described below with reference to the drawings. Identical parts are designated by the same reference numerals.

第１図および第２図に示す実施例は次の格迄を′Ｎする
。同図において符号凹はマグネトロン発条部本体、３４
はそのカソード、３４ａ　、３４ｂは一対のエンドハツ
ト、３１はアノードシリンダ、３２は復数個の故銅状ア
ノードベイン、３２ａ　、　３２ｂはストラップリング
、３３は漏斗状ポールピース、３３ａはその一部にＷＫ
２されたアンテナリードロ通用透孔、３７は出力部の円
筒私金底容器、３７ａはそのアノードシリンダに気密接
合されたフランジ状部、３７ｂ・はその先端開口部、３
９は出力部のセラミック！！ＩＩ！円筒、４０は金ａ排
気管、４０ａはその気密封止切り部、３６は出力アンテ
ナリード、３６ａはその平坦に圧潰されてアノードベイ
ンの１つに接続されたアンテナリード下瑞部、３６ｂは
金属排気管に挟持されて電気的に馳部されたアンテナリ
ード先端部、４１は出力キャップ、４８は排気管外周と
絶縁筒の開口端部との間に気密接合された外側チョーク
粗金底筒、４３は円筒状フェライト永久磁石、４９は強
磁性体製シム板、４５は同じく強磁性体製ヨーク、５０
は導電体Ｉ５製リング状ガスケットをあられしている。In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the following cases are executed. In the figure, the recessed symbol indicates the main body of the magnetron spring, 34
is its cathode, 34a and 34b are a pair of end hats, 31 is an anode cylinder, 32 is a plurality of copper-like anode vanes, 32a and 32b are strap rings, 33 is a funnel-shaped pole piece, and 33a is a part of WK.
2, a through hole for the antenna lead drawer, 37 is a cylindrical private money bottom container of the output part, 37a is a flange-like part hermetically joined to the anode cylinder, 37b is its tip opening, 3
9 is the ceramic output part! ! II! A cylinder, 40 is a metal a exhaust pipe, 40a is a hermetically sealed cut portion thereof, 36 is an output antenna lead, 36a is a lower part of the antenna lead crushed flat and connected to one of the anode vanes, 36b is a metal 41 is an output cap; 48 is an outer choke coarse metal bottom tube that is hermetically sealed between the outer periphery of the exhaust pipe and the open end of the insulating tube; 43 is a cylindrical ferrite permanent magnet, 49 is a ferromagnetic shim plate, 45 is also a ferromagnetic yoke, 50
is a ring-shaped gasket made of conductor I5.

アンテナリード３６の先端部３６ｂに電気的に接続され
た金属排気管４０と、その内側アンテナリード３６との
間に形成される環状空ｆｆｆｉＡ１　、およびこの金属
排気管と外側チョーク用金属筒２２との闇に形成される
環状空間Ａ２は、主として第２高調波、および第３ｔｆ
４″Ａ波に対する１／４波長形チヨークを構成している
。An annular air fffiA1 formed between the metal exhaust pipe 40 electrically connected to the tip 36b of the antenna lead 36 and the inner antenna lead 36, and an annular air fffiA1 formed between the metal exhaust pipe and the outer choke metal cylinder 22. The annular space A2 formed in the dark mainly contains the second harmonic and the third tf
It constitutes a 1/4 wavelength type choke for 4''A waves.

さてそこで、アノードシリングの開口端部に気密接合さ
れた金属容器３７の先端開口部３７ｂの内側に、第５ｇ
調波に対するチョーク作用を示す所定深さの環状溝８が
形成されている。そのために。Now, a fifth g.
An annular groove 8 having a predetermined depth is formed to have a choke effect on harmonic waves. for that.

合属容７５３’７の先：状開口部３？ｂの内側に、中１
出口状樽１体５１が気密接合され、その上にガスケット
受用全屈リング５２が接合され、ざらにその上に内側閃
状導ＩＫ’５３の拡張フランジ部５３ａが気密ｊ田舎さ
れている。この拡張フランジ部５３ａは絶！！筒３９の
下端面にろう１）部３９ａで気密接合されている。The end of the joint capacity 753'7: shaped opening 3? inside b, middle 1
An outlet-shaped barrel 51 is hermetically sealed, a gasket-receiving fully bent ring 52 is joined thereto, and an expanded flange portion 53a of an inner flash guide IK'53 is hermetically sealed thereon. This expansion flange portion 53a is a must! ! It is hermetically joined to the lower end surface of the cylinder 39 by a solder part 1) 39a.

これら内側筒状導電体５３および中間筒状導電体５１は
、丸棒からなるアンテナリード３６のまわりに同軸的に
近接して配ｔされている。そして内側口状導電体５３は
、図示のように比較的径大な金属容器３７８よび絶縁筒
３９よりち内側に突出してＬ２１プられている。すなわ
ちこの内側筒状導電体５３の内直径寸法Ｄ１は、抑トす
すべき第５高調波波長の１７２　（−１２，５ｎ）と同
程度（±１０％）、又はそれ以下の寸法になっている。The inner cylindrical conductor 53 and the intermediate cylindrical conductor 51 are coaxially arranged close to each other around the antenna lead 36 made of a round bar. As shown in the figure, the inner opening-shaped conductor 53 protrudes inward from the metal container 378 and the insulating tube 39, which have a relatively large diameter, and is drawn L21. In other words, the inner diameter dimension D1 of the inner cylindrical conductor 53 is equal to (±10%) or smaller than 172 (-12,5n) of the fifth harmonic wavelength to be suppressed. .

なおこの導電体５３とアンテナリード３６とは、これら
の間に生じる高周波電界により放電が生じないために十
分な、間隔だけ離されている。Note that the conductor 53 and the antenna lead 36 are spaced apart from each other by a sufficient distance to prevent discharge from occurring due to the high frequency electric field generated between them.

また両筒状導電体５３．５１は、互いに１１隔近接して
あり、第５高調波に対するチョーク環状溝Ｂを形成して
いる。この１冥状満Ｂの深ｃ”Ｌｂは、電気的に第５高
調波波艮のａ３よそ１／４、すなわち第５高調波に対し
て高いインピーダンスを示してチョーク作用をもつ深さ
になっている。また、その溝開口Ｂｃ＋の半径方向寸法
すなわち開口幅Ｇｂは、抑制￥ＡＣａ？１Ｆ５５ｉ：Ｊ
［Ｈｔ）１／１０（−２，５！１１１１）以下、とくに
好ましくは１　／２０　（＝　１．２５ｕ　）以下の寸
法になっている。これによって第５高調波成分は、アン
テナリードのまわりを比較的近接してとりまく二重の筒
状導１体５３．５１による環状溝Ｂからなるチョークに
より、外部輻射が確実に抑ｍ１ｌｌされる。Further, both cylindrical conductors 53 and 51 are arranged 11 times apart from each other and form a choke annular groove B for the fifth harmonic. The depth c''Lb of this 1-dimensional state is approximately 1/4 a3 of the 5th harmonic wave electrically, that is, it is a depth that exhibits a high impedance to the 5th harmonic and has a choke effect. In addition, the radial dimension of the groove opening Bc+, that is, the opening width Gb, is suppressed by ¥ACa?1F55i:J
[Ht) 1/10 (-2,5!1111) or less, particularly preferably 1/20 (=1.25u) or less. As a result, external radiation of the fifth harmonic component is reliably suppressed by the choke formed by the annular groove B formed by the double cylindrical conductor 53, 51 relatively closely surrounding the antenna lead.

ここで、各部の寸法の一例を示す、なおこの電子レンジ
用マグネトロンは発振ｕ本波周波数が２４５０Ｍ　Ｈｚ
帯、出力が約ａｏｏｗクラスのものの例である。Here, an example of the dimensions of each part is shown.The oscillation U main wave frequency of this microwave oven magnetron is 2450MHz.
This is an example in which the band and output are approximately aoow class.

絶縁筒３９は、内直径が１３１−、軸方向長ざが１０１
１．７ン７ｆ　１，１−　Ｆ３６Ｌｔ、直径ＤＯが２．
５１１ノｖｉ４１の丸棒、 金属容器３７は、内直径が１９１１１、軸方向高さが１
２鴎量、 内側筒状１９電体５３は、肉厚が０．５ｍｍ、内直径Ｄ
１が９．５ｎｍ、軸方向長ざが６、Ｓｏ、中間固状６冶
体５１は、内直径Ｄ２が１２．０ｎｍ、軸方向長さが４
．５１鳳、 両筒状導電体により形成される環状溝Ｂの深さ１ｂが５
．８ｕ、その開口幅ｃｂが０．８・ｌである。The insulating cylinder 39 has an inner diameter of 131 mm and an axial length of 101 mm.
1.7n7f 1,1-F36Lt, diameter DO is 2.
The metal container 37, which is a round bar of 511 mm and 41 mm, has an inner diameter of 19111 mm and an axial height of 1 mm.
2. The inner cylindrical 19 electric body 53 has a wall thickness of 0.5 mm and an inner diameter D.
1 has an inner diameter D2 of 12.0 nm and an axial length of 4.
．． 51 Otori, the depth 1b of the annular groove B formed by both cylindrical conductors is 5
．． 8u, and its opening width cb is 0.8·l.

ところで本発明者らは、内側および中間口状導電体５３
．５１の長さを種々変えそれらによる環状溝の深さ１ｂ
を種々変えて第５２％：Ｊ！ｉ波の外部輻射電力レベル
を比較した。その結果を第３図に曲ｔｓＰで示す、また
同時に第２１図に示したような公知のｖ／４造で、金属
Ｗ器の内側環状溝すなわちその内直径寸法が第５高調波
波長の１７２よりも大きく（１４ｍｍ１．：設定）、シ
かも溝開口幅がこのｇｒＪＩ波波長の１／１０より大き
い（３、□ｍ１ｌＧＳ設定）のものの特性を点線曲１１
１Ｒで示し比較した。By the way, the present inventors have discovered that the inner and intermediate opening conductors 53
．． The depth of the annular groove is 1b by varying the length of 51.
52% with various changes: J! The external radiation power level of i-wave was compared. The results are shown by the curve tsP in Fig. 3, and at the same time, in a known V/4 structure as shown in Fig. 21, the inner annular groove of the metal W vessel, that is, the inner diameter dimension is 172 Dotted line curve 11 shows the characteristics of a groove opening width larger than 1/10 of this grJI wave wavelength (3, □m1lGS setting).
1R for comparison.

同図から明らかなように、本発明のマグネトロンによれ
ば環状ＩＫＢの深ざＬｂがおよそ５．８ａ−付近で第５
′ＩＳ調波成分を約−２０ｄ３に抑えることができた。As is clear from the figure, according to the magnetron of the present invention, the depth Lb of the annular IKB is approximately 5.8a-
'IS harmonic components could be suppressed to approximately -20d3.

これに対して比較例の特性Ｒは、溝深さがおよそ５．７
ｕ付近で−ｇ５ＩＱ低レベルを示すとはいえその程度は
満足できるものではない。On the other hand, the characteristic R of the comparative example has a groove depth of approximately 5.7
Although -g5IQ shows a low level near u, its degree is not satisfactory.

本充用により得られるこのような作用・効果は、アンテ
ナリードのまわりに輻隔抑制すべき高調波波長のおよそ
１／２、又はそれ以下に近接して設けられた内側筒状導
電体により、この筒状導電体とアンテナリードとの間の
空間がその高調波波長の１７２よりもさらに小ざい径寸
法になり且つそこに開口幅が１７１０波長以下の環状溝
からなる１７４波長形チヨークが形成されているためで
あると考えられる。つまりアンテナリードのまわりに高
次高調波の不要モードが発生しにくい筒状１ｍ体による
径小な同口空間が形成され、この筒状１Ｂ電体によりチ
ョーク環状溝が形成されているため、はとんどのモード
の高調波成分もこの高インピーダンスを示すチョークで
伝１１！２阻止され確実な輻射抑制効果が得られるもの
と考えられる。上述の寸法例によれば、金属容器３７の
内側領域に、直径の小さい内側筒状導電１本５３が二２
１プられ、これとアンチブリード３６との間に０径方向
の寸法が杓７　！Ｉｌｌ　（＝ＤＩ　−Ｄｏ　）の狭い
開口空間が構成される。そしてこの領域に第５高調波に
対するチョークが構成されている。そこで、アンテナリ
ードの直径ＤＯは２．５．ｍｓのままで、内側筒状導電
体５３の内直径寸法Ｄ１を種々変えて第５：ｆｌ調波の
９’１部輻射レベルを測定した。なお環状溝Ｂの深ざ寸
法１−ｂは５．８ｍｍのままである。その結果を第４図
に示す。この結果から、内直径寸法Ｄ１が１４１１未満
であれば、十分）昌足しうるチョーク効果を得ることが
できる。This action and effect obtained by this application is achieved by the inner cylindrical conductor provided around the antenna lead at a distance of approximately 1/2 or less of the harmonic wavelength to be suppressed. The space between the cylindrical conductor and the antenna lead has a diameter smaller than the harmonic wavelength of 172, and a 174-wavelength chiyoke consisting of an annular groove with an aperture width of 1710 wavelength or less is formed therein. This is thought to be due to the fact that In other words, a small diameter space is formed around the antenna lead by a cylindrical 1m body in which unnecessary modes of high-order harmonics are less likely to occur, and a choke annular groove is formed by this cylindrical 1B electric body. It is considered that harmonic components of most modes are blocked by the choke exhibiting high impedance, and a reliable radiation suppression effect can be obtained. According to the above-mentioned example of dimensions, one inner cylindrical conductor 53 with a small diameter is installed in the inner region of the metal container 37.
1, and the radial dimension between this and the anti-bleed 36 is 7! A narrow opening space of Ill (=DI-Do) is constructed. A choke for the fifth harmonic is configured in this region. Therefore, the diameter DO of the antenna lead is 2.5. ms, the inner diameter dimension D1 of the inner cylindrical conductor 53 was variously changed, and the 9'1 part radiation level of the 5th: fl harmonic was measured. Note that the depth dimension 1-b of the annular groove B remains 5.8 mm. The results are shown in FIG. From this result, if the inner diameter dimension D1 is less than 1411, a sufficient choke effect can be obtained.

つまり、内直径寸法Ｄ１は、チョークに対応する第５高
調波波長のおよそ１／２、又はそれ以下の寸法であれば
よいことが裏付けられている。In other words, it is confirmed that the inner diameter dimension D1 may be approximately 1/2 of the fifth harmonic wavelength corresponding to the choke, or less than that.

またチョークを構成する環状溝の開口幅Ｇｂを、その高
調波波長の１／１０以下にすることにより、さらに−ツ
するどい減衰効果を得ることができる。Further, by setting the opening width Gb of the annular groove constituting the choke to 1/10 or less of the harmonic wavelength, an even sharper attenuation effect can be obtained.

すなわち、第５図に示すように、開口幅Ｇｂがチョーク
に対応する第５ｔＸ講渡波長の約１／１０．より好まし
くは約１７２０以下（０を含まない）であれば、−鑑す
ぐれたチョーク効果が１ｑられる。That is, as shown in FIG. 5, the aperture width Gb is about 1/10 of the fifth tX wavelength corresponding to the choke. More preferably, if it is about 1720 or less (not including 0), - an outstanding choke effect will be obtained by 1q.

なお龜も！Ｉ）ｔｉｌ１作用の大きい漏深さ１ｂが、第
５二調波の空間波長の１／４　（−６，１ｍｍ）よりも
やや短い寸法となる理由は、その外周の環状ｉ′ＭＣと
の相互作用や、両筒状′４導電開口部でのフリンジング
効果なとの電気的な相互作用によるものと考えられる。Also, the barrel! I) The reason why the leakage depth 1b with a large til1 effect is slightly shorter than 1/4 (-6.1 mm) of the spatial wavelength of the 5th harmonic is due to the interaction with the annular i'MC on its outer periphery. This is thought to be due to the electrical interaction with the cylindrical conductive openings and the fringing effect at both cylindrical conductive openings.

このように環状溝の深さは、抑制すべき高調波の空間波
長の１／４に厳密に一致するとは限らないので、最も輻
射抑ｉｂＱ効梁が得られるように電気的におよそ１７４
波長の深さ寸法に設定する。In this way, the depth of the annular groove does not necessarily exactly correspond to 1/4 of the spatial wavelength of the harmonic to be suppressed, so the depth of the annular groove is electrically approximately 174 mm in order to obtain the most radiation-suppressed ibQ beam.
Set to wavelength depth dimension.

またこの実ｆｆ１％！によれば、内側筒状導電体が、絶
！！筒の下方端面の気密ろう接部よりも内方に突出して
いるので、このろう接部がアンテナリードとこれら導電
体との間の高周波電界から遮蔽され、不所望な高周波放
電、およびそれによるろう接部のクラックを起すおそれ
が少ない。This fruit is ff1% again! According to , the inner cylindrical conductor is absolutely perfect! ! Since the solder joint protrudes inwardly beyond the airtight solder joint on the lower end of the cylinder, the solder joint is shielded from high-frequency electric fields between the antenna lead and these conductors, preventing unwanted high-frequency discharges and the resulting solder joints. There is little risk of cracks occurring at the joints.

また本発明者らは、環状溝の深さをさらに深くし、８よ
そ７．１ｍｍの付近で第４高調波の輻射レベルを大幅に
抑えることができることも１ｉ１Ｈした。The present inventors also found that the fourth harmonic radiation level could be significantly suppressed by making the depth of the annular groove deeper and around 7.1 mm.

したがって、このようにして第４高調波以上の任】１″
に定の高次高調波を選択的に確実に抑制することが可能
であることがわかった。Therefore, in this way, the 4th harmonic and higher harmonics]1"
It was found that it is possible to selectively and reliably suppress certain high-order harmonics.

第６図に示す実Ｐｉ／Ａ例は、１１状満Ｂからなる高次
九−波用チヨークを構成する内側筒状導電体５３を。The actual Pi/A example shown in FIG. 6 has an inner cylindrical conductor 53 constituting a high-order nine-wave chiyoke consisting of 11 B's.

毛ｔｉ口３９の下端面に直１区気密ろう接したマグネト
ロンである。そして筒状金属容器３７の上端部を内側に
半断面Ｕ字状に折返して中ＩＤ筒状導電体５１として一
体形成し、折返し部の頂面に内側筒状導電体５３のｌ５
ｉ１面およびガスケット受用のリング５２を気完ろう接
して電気的に短絡しである。そして内側導電体５３の内
直径Ｄ１を第５高調波波長の杓１７２、又はそれ以下の
寸法にしている。例えば寸法Ｄ１を１３．６ｍｍ、　Ｄ
２を１５．８ｕ％Ｇｂ　ｆ：Ｏ８６ｍ−にしている。This is a magnetron that is hermetically soldered directly to the lower end surface of the hair opening 39. Then, the upper end of the cylindrical metal container 37 is folded inward into a half-section U-shape to integrally form a middle ID cylindrical conductor 51, and the l5 of the inner cylindrical conductor 53 is placed on the top surface of the folded part.
The i1 surface and the ring 52 for receiving the gasket are completely soldered together and electrically short-circuited. The inner diameter D1 of the inner conductor 53 is set to the diameter 172 of the fifth harmonic wavelength or smaller. For example, the dimension D1 is 13.6 mm, D
2 to 15.8u% Gb f:O86m-.

これによって、比較的少ない部品点数で高次高調波に対
するチョークをｔＬ属容器の内側領域にアンテナリード
をとりまいて構成することができる。As a result, a choke for high-order harmonics can be constructed with a relatively small number of parts by surrounding the antenna lead in the inner region of the tL container.

第７図に示す実施例は、全屈容器３７の上端部を内側に
折返して中間筒状１ｍ体５１とするとともに、それによ
る環状溝Ｃの講深ざｌｃを第４高調波のおよそ１／４に
相当する寸法にしである。この環状溝Ｃを形成する中間
ｉｓ導電体１の内直径０２は、第４高調波波長の約１７
２、又はそれ以下になっている。そして内ｔｓＥ状ＬＪ
休５体を中閲筒状力電体５１の内周に同軸状となるよう
に近接２冨し、それらによる第５高調波に月する環状溝
Ｂのチョークを形成している。なお、環状溝Ｃの開口幅
は第４ａｖＡ波波長の約１／ｉｏ以下、環状ｆｌ！Ｂの
開口幅Ｇｂは前述のように第５高講波波長の約１７１０
にしである。また内側筒状導電体５３の内直径は、第５
高調波波長のおよそ１／２に設定されている。In the embodiment shown in FIG. 7, the upper end of the fully bent container 37 is folded inward to form an intermediate 1 m cylindrical body 51, and the depth lc of the annular groove C is approximately 1/1/1 of the fourth harmonic. The dimensions correspond to 4. The inner diameter 02 of the intermediate IS conductor 1 forming this annular groove C is approximately 17
2 or less. And inner tsE-like LJ
Two five-piece coils are disposed coaxially and close to the inner periphery of the intermediate cylindrical force electric body 51, thereby forming a choke of an annular groove B that transmits the fifth harmonic. Note that the opening width of the annular groove C is approximately 1/io or less of the wavelength of the fourth avA wave, and the annular fl! As mentioned above, the aperture width Gb of B is about 1710 of the fifth high wavelength.
It's Nishide. The inner diameter of the inner cylindrical conductor 53 is the fifth
It is set to approximately 1/2 of the harmonic wavelength.

この実施例のマグネトロンによれば、比較的簡単なＩ１
４造で第５高調波を含む複数の高次高調波を確実に輻射
抑制することができる。According to the magnetron of this embodiment, the relatively simple I1
The four-story structure can reliably suppress radiation of multiple high-order harmonics including the fifth harmonic.

第８図に示す実施例は、中間筒状導電体５１を半断面ク
ランク状に曲げてその径大な端面をセラミック絶縁ｖ：
Ｉ３９に気密ろう接し、その内側に内側筒状導電体５３
を嵌合し、そのフランジ状部を中間導電体３１の肩部に
電気的に結合したものである。そし、て全屈容７；、　
３　’７１１その上）５部を内方に折曲げて中間力団体
５１の外周に気Ｖ：ＩＢ合しでいる。この場合も、内側
導電体５３の内直径を第５高調波波長のおよそ１７′２
、又はそれ以下の寸法にしている。In the embodiment shown in FIG. 8, an intermediate cylindrical conductor 51 is bent into a half crank shape, and its large diameter end face is insulated with ceramic.
I39 is hermetically soldered, and an inner cylindrical conductor 53 is placed inside it.
The flange-like portion thereof is electrically connected to the shoulder portion of the intermediate conductor 31. Then, full bending 7;,
3 '711 and above) 5 parts are bent inward and placed on the outer periphery of the intermediate force group 51 to join the air V:IB. In this case, the inner diameter of the inner conductor 53 is approximately 17'2 of the fifth harmonic wavelength.
, or smaller.

な８同図に１３第１図あるいは第６図に示した例の出力
キャップ４１の記載を省略しであるが、全屈Ｊ１気管を
７うように所定良さの出力キャップをとりつけることは
いうまでもない、これは以下の各実施例でも同様である
。Although the illustration of the output cap 41 of the example shown in FIG. 1 or FIG. This also applies to each of the following examples.

以上説明した各実施例は、第５高調波用の環状溝からな
るチョークの開口をアノード方向に向くように構成した
ものである。しかしこれに限らず、第９図に示すように
両筒状尋１体５１．５３による環状溝Ｂの開口Ｂ９を、
絶縁筒３９１１！に向くようにして、金Ｂ容器３７の内
側ｗＡ域に高次高調波に対するチョークを設けてもよい
。Each of the embodiments described above is configured such that the opening of the choke consisting of the annular groove for the fifth harmonic is directed toward the anode. However, the present invention is not limited to this, and as shown in FIG.
Insulation tube 3911! A choke for high-order harmonics may be provided in the inner wA region of the gold B container 37 so as to face the gold B container 37.

また高次高調波に対するチョークを構成する環状溝は、
第９図に示したように断面り字状に曲っていてもよく、
その場合はチョーク作用をする溝深さはし字状の空間寸
法で定まる電気的長さになる。したがってそれによれば
、アンアナ軸方向の筒υ；導１体艮ざを短くすることが
でき、コンパクト化できる。In addition, the annular groove that constitutes a choke against high-order harmonics is
As shown in Figure 9, it may be curved in cross-section.
In that case, the depth of the groove that acts as a choke is the electrical length determined by the space dimension of the box shape. Therefore, according to this, it is possible to shorten the length of the tube υ in the direction of the annular axis, and it is possible to make it more compact.

第１０図に示す実施例は、アノードに気密接合された金
属容器３７の一部を内側に曲げて（￥小部３７ｃを形成
し、この径小部の内側に内側筒状′４４部５３を電気的
にｆｌ続したものである。そしてこの内側導電体５３の
内直径を第５高調波波長の約１／２、又はそれ以下の寸
法にしている。そしてこのｆｒＩｌｌに第５高調波に対
するチョークとなる１ｍ状湾Ｂを設けである。この溝Ｂ
の各寸法は、上述の実施と同様である。これによれば、
−！１部品点数を少なくすることができる。In the embodiment shown in FIG. 10, a part of the metal container 37 hermetically sealed to the anode is bent inward (to form a small diameter part 37c, and an inner cylindrical part 53 is formed inside this small diameter part 37c). The inner diameter of the inner conductor 53 is set to approximately 1/2 of the wavelength of the fifth harmonic, or less.A choke for the fifth harmonic is connected to the frIll. A 1m-shaped bay B is provided.This groove B
The dimensions of are similar to the implementation described above. According to this,
-! The number of parts per piece can be reduced.

第１１図に示す実施例は、出力部全屈容器３７を絶１１
ｉ１ｉ３９とともに第５高調波波長のおよそ１／２に相
当する内直径寸法Ｄ３　　（＝約１３．６ｎｕｅ）に形
成し、この径小金巳容器部３７Ｃの内ｇ！ｌｌ領域に第
５高調波に対するチョーク環状ＩＢを形成する内側円筒
５３（内直径Ｄ１■１１．Ｏａｍ）を固定したものであ
る。In the embodiment shown in FIG.
Together with i1i39, it is formed to have an inner diameter dimension D3 (=about 13.6nue) corresponding to approximately 1/2 of the fifth harmonic wavelength, and the inner g! An inner cylinder 53 (inner diameter D1×11.0 am) forming a choke annular IB for the fifth harmonic is fixed in the ll region.

この実施例によれば、出力部のほぼ全体を、金属容器の
内Ｉ１ｇＡ域に設ける高調波チョークに対応する８次高
調波のおよそ１／２波長に相当する直（￥寸法に構成し
ているので、高次高調波の確実な輻射ｌＩ′１１馴効果
を得るとともに、金属容器部分の外周に配）する円筒状
永久磁石４３を比較的径小な寸法にすることができる。According to this embodiment, almost the entire output section is configured to have a direct dimension corresponding to approximately 1/2 wavelength of the 8th harmonic corresponding to the harmonic choke provided in the I1gA region within the metal container. Therefore, a reliable radiation lI'11 conditioning effect of high-order harmonics can be obtained, and the diameter of the cylindrical permanent magnet 43 disposed around the outer periphery of the metal container can be made relatively small.

したがってｔａ石の１気利用効率が高まり且つマグネト
ロン全体をコンパクトにできる。Therefore, the efficiency of using tungsten per quartz is increased and the entire magnetron can be made compact.

第１２図に示す実施例は、金属容器３１が内側に折曲げ
られて中間内０部５１を構成し、これによって外１１１
［ｉ状溝Ｂを形成している。ざらにこの金属容３は、折
曲部で折返されて絶縁筒３９の方向に延びる内側円筒部
５３が一体成形されている。このようにして内側円筒部
５３と、その外周に位置する中間円筒部５１ｔｊよび金
属リング５２の内側円＠部とで、内側環状溝Ｃが形成さ
れている。内外二重の環状溝Ｂ、Ｃは、それぞれ任意の
ｇ調波に対するチョーク作用を有する１例えば外側環状
′Ｉ４Ｂは、そのズさＬｂが第５高調波の伝送を抑制す
るおよそその１７４波艮に相当し、また内側環状ＩＣは
その深さｌｃが第４ｍ調波の伝送を抑１ｊするおよそそ
の１／４波長に相当する寸法に設定されている。In the embodiment shown in FIG.
[An i-shaped groove B is formed.] Roughly speaking, this metal container 3 is integrally molded with an inner cylindrical portion 53 that is folded back at a bending portion and extends in the direction of the insulating cylinder 39 . In this way, the inner annular groove C is formed by the inner cylindrical portion 53, the intermediate cylindrical portion 51tj located on the outer periphery of the inner cylindrical portion 53, and the inner circular @ portion of the metal ring 52. The inner and outer double annular grooves B and C each have a choke effect on an arbitrary g harmonic.For example, the outer annular groove 'I4B has a width Lb approximately equal to the 174th harmonic that suppresses the transmission of the fifth harmonic. Correspondingly, the inner annular IC has a depth lc set to a size corresponding to approximately 1/4 wavelength of the 4th m-th harmonic, which suppresses transmission 1j.

そして両国状溝Ｂ、Ｃの間口部は、管軸方向に勾して互
いに逆方向に向けられている。すなわち外ａｙ４状溝Ｂ
の開口部はアノードベイン方向に向けられ、また内側環
状溝Ｃの開口部はアンテナリードの先端方向に向けられ
ている。それによって、複数の１７４波長形チヨークの
開口部が同一面上に位置する場合に比べてチョーク相互
［工の干渉作用、フリンジングなどによる？Ｉｆｆｔａ
界の乱れ、あるいは高次モードの発生を抑制して各々の
チョーク作用を高めることができる。The frontage portions of the grooves B and C are oriented in opposite directions with respect to the tube axis direction. That is, the outer ay4-shaped groove B
The opening of the inner annular groove C is directed toward the anode vane, and the opening of the inner annular groove C is directed toward the tip of the antenna lead. As a result, compared to the case where the openings of a plurality of 174-wavelength chokes are located on the same plane, interference between chokes, fringing, etc. may occur. Ifta
It is possible to suppress the disturbance of the field or the generation of higher-order modes, thereby increasing the respective choke effects.

なお、内側円筒部５３の内径寸法Ｄ１は、それよリアノ
ードベイン側に位！！する環状１で抑ｔｉｎを予定して
いる高調波、すなわちこの実施例では第５高調波の、お
よそ１７２波長、又はそれ以下の寸法になっている。も
つとも、この内側円筒部とアンテナリードとは、それら
の間に生じる高周波電界により放電が生じないための十
分な間隔だ１プ離れている。また両肩状ｉＭＢ、Ｃの各
開口部の半！Ｙ方向寸法１なわら満開口幅は、抑υｊす
べき墓調波波長の１７１０以下、とくに好ましくは１／
２０以下になっている。これによって第４、第５ＤＷＡ
波成分は、アンテナリードのまわりを比較的近接してと
りまく二組の環状渦かうなるチョークにより４部幅割が
より一石確実に抑ｔｉｌｌされる。また２つのチョーク
を構成する金属容器３７が単一部品であるため、部品点
数が少なく、口産性にも冨み、またチョーク構体を比較
的畠噴度に製作できる。Note that the inner diameter dimension D1 of the inner cylindrical portion 53 is on the rear node vane side! ! The harmonic that is to be suppressed in the annular shape 1, that is, the fifth harmonic in this embodiment, has a size of approximately 172 wavelengths or less. However, the inner cylindrical portion and the antenna lead are spaced apart from each other by a sufficient distance to prevent discharge from occurring due to the high frequency electric field generated between them. Also, both shoulders iMB, half of each opening of C! The full aperture width with a dimension of 1 in the Y direction is 1710 or less, particularly preferably 1/of the grave harmonic wavelength to be suppressed υj.
It's below 20. As a result, the 4th and 5th DWA
The wave component is suppressed even more reliably by two sets of annular vortex chokes that surround the antenna lead relatively closely. Further, since the metal containers 37 constituting the two chokes are made of a single component, the number of parts is small, the production efficiency is high, and the choke structure can be manufactured with relatively high precision.

第１３図に示す実施例は、金属容器３７に一体形成され
た中圓円ｍｌＩ！Ｓｓｉの内周に、別個に用意された内
側金ｍ円筒５３の一喘部が接合されたものである。The embodiment shown in FIG. A pant portion of a separately prepared inner metal cylinder 53 is joined to the inner periphery of the Ssi.

この実施例は、各部品のプレス加工が容易であり、環状
渦Ｃの深さ寸法をその接合時に任意に設定しうる。In this embodiment, each part can be easily pressed, and the depth dimension of the annular vortex C can be arbitrarily set at the time of joining.

第１４図に示す実施例は、第１２図に示した構之の半断
面クランク状に一体形成した金属容器３７の第２の折曲
部の頂面に、半断面Ｕ字状に成形した有底全貌リング６
０の背面を接合したものである。この有底金属リング６
０は、その深さが第６高調波の伝速を抑υ１するおよそ
その１７′４波艮に相当プろ寸法の１賞状ｆ４Ｅを有し
ている。そしてこれら２つの環状溝Ｅと環状渦Ｃとは、
管軸方向（！２いに逆向きで、しかも半径方向に相互に
重なり合わないように同一直径で縦列に配置されている
。また外側環状溝Ｃは、金に容器３７と、中１：コ円筒
部５１および有底金属リング６０の外側円筒部６０ａと
で構成されている。なおこの場合、環状溝Ｃは第４高調
波に対するチョーク、環状渦８は第５ＩＳ調波に対する
チョークとなっている。２つの内側円ｉＥｌ　ｇ［Ｉ　
６０ｂおよび５３は、同一直径を有し、前述のようにア
ンテナリードを近接してとりまいている。この内側円筒
部の内直径寸法は、これら３つの環状渦のうちこの円ｒ
８部よりもアノードベイン方向に位２する環状溝Ｃ，Ｅ
の最も高い高調波に対するチョーク環状溝、すなわちこ
の実施例では環状溝Ｅが抑制を予定している第６高調波
のおよそ１／２、又はそれ以下の寸法にしである。The embodiment shown in FIG. 14 has a metal container 37 integrally formed with a half-section crank shape shown in FIG. Full bottom ring 6
The back side of 0 is joined. This bottomed metal ring 6
0 has a depth f4E whose depth is approximately equivalent to the 17'4 wave υ1 which suppresses the propagation speed of the sixth harmonic. These two annular grooves E and annular vortices C are
In the tube axis direction (!2), they are arranged in vertical rows with the same diameter so as not to overlap each other in the radial direction. It is composed of a cylindrical portion 51 and an outer cylindrical portion 60a of a bottomed metal ring 60.In this case, the annular groove C serves as a choke for the fourth harmonic, and the annular vortex 8 serves as a choke for the fifth IS harmonic. .Two inner circles iEl g[I
60b and 53 have the same diameter and closely surround the antenna leads as described above. The inner diameter dimension of this inner cylindrical part is this circle r among these three annular vortices.
Annular grooves C and E located 2 in the anode vane direction than the 8th part
The choke annular groove for the highest harmonic, ie, the annular groove E in this embodiment, has a size of approximately 1/2 or less of the sixth harmonic that is intended to be suppressed.

これによって、外形形状を何ら変更することなく、また
構造をあまり複重化することなく３つの高次高調波に対
する輻躬抑ｔｉｌ！チコークを内蔵させることができる
。また半断面Ｕ字状の有底全屈リング６０は、９１個に
成形する一体部品であるため、その深さ寸法を高精度に
定めることができ、とくにより高次の高調波に対するチ
ョークをこれにより偶成することができる。As a result, the three higher harmonics can be suppressed without changing the external shape or duplicating the structure. It is possible to have a built-in chikok. In addition, since the half-section U-shaped bottomed fully bent ring 60 is an integral part that is molded into 91 pieces, its depth can be determined with high precision. It can be made conjunctive by

第１５図に示す実施例は、金属容器３７の内側領域に、
第４高！Ａ波に対するチョーク環状溝Ｃ１第５８調波に
対するチョーク環状溝Ｂ、第６高調波に対するチョーク
環状溝Ｅを交互に且つ同軸的に偶成したちのである。す
なわち、ａＵ字状ヂコーク部材６１が金属容器３７の内
側に固定されて、各開口が互いに反灼方向に愉賀する２
つの環状渦Ｃ，Ｂが形成されている。このチョーク部材
６１の内側に別の叱り字状チョーク部材５２が固定され
、環状溝Ｅが形成されている。各環状溝の深さ寸法は、
それぞれ阻止しようとするｇ調波のおよそ１７２波艮に
相当するようになっている。そして最も内側のチョーク
部材６５の内側円筒部６５ａの内直径寸法Ｄ１は、第６
高調波波長のおよそ１／２、またはそれ以下で、且つア
ンテナリード３６との間で高周波放電を生じないだけの
寸法になっている。In the embodiment shown in FIG. 15, in the inner region of the metal container 37,
4th high! A choke annular groove C for the A wave, a choke annular groove B for the 58th harmonic, and a choke annular groove E for the 6th harmonic are formed alternately and coaxially. That is, the aU-shaped caulking member 61 is fixed inside the metal container 37, and each opening is arranged in a direction opposite to the other.
Two annular vortices C and B are formed. Another scribble-shaped choke member 52 is fixed inside this choke member 61, and an annular groove E is formed therein. The depth dimension of each annular groove is
Each of these corresponds to approximately 172 waves of the g harmonic to be blocked. The inner diameter dimension D1 of the inner cylindrical portion 65a of the innermost choke member 65 is the sixth
It is approximately 1/2 of the harmonic wavelength or less, and has a size that does not cause high frequency discharge between it and the antenna lead 36.

この実施例によれば、同様に第４乃至第６高調波成分の
外部輻射を抑υｊＴることができる。According to this embodiment, the external radiation of the fourth to sixth harmonic components can be similarly suppressed υjT.

第１６図に示す実施例は、金属容器３７の内側領域に、
チョーク部材を構成する４個の導電体円筒６３゜６４．
６５．６６を、互いに同軸状に固定したものである。そ
れらによるチョーク環状溝Ｃは、第４高調波に対し、ま
た１ｆｌＢは第５高調波に対し、ＭＥは第６高調波に対
し、溝Ｆは第７高調波に灯して、それぞれおよそ１／４
波長に相当する深さｊ法になっている。そして最も内側
の４電体円口６６の内直径Ｄ１は、第７高調波の波長の
およそ１／２に相当する９ｍｍになっている。これによ
って第４から第７＾講波までの広い範囲の高調波成分の
外部輻射を抑制することができる。なお各々の環状溝の
開口部幅は、各々が予定している高調波の１７１０波長
以下の寸法に設定されている。In the embodiment shown in FIG. 16, in the inner region of the metal container 37,
Four conductive cylinders 63°64. that constitute the choke member.
65 and 66 are fixed coaxially to each other. The choke annular groove C by them is for the 4th harmonic, 1flB for the 5th harmonic, ME for the 6th harmonic, and groove F for the 7th harmonic, each approximately 1/ 4
The depth j method corresponds to the wavelength. The inner diameter D1 of the innermost four-electrode circular aperture 66 is 9 mm, which corresponds to approximately 1/2 of the wavelength of the seventh harmonic. This makes it possible to suppress external radiation of harmonic components in a wide range from the 4th to the 7th harmonic wave. Note that the opening width of each annular groove is set to be equal to or less than 1710 wavelengths of each intended harmonic.

第１７図に示す実施例は、最外側のＬ字状環状溝Ｃを第
４高調波に灼する約１／４波長のチョーク満に、その内
側のｆＩＢを第５ａ調波に、溝Ｅを第６Ｑｉ調波に、：
萬Ｆを第７＾調波にそれぞれ対応させ、Ｕ字状の４１体
６１、および円筒６．８．５９を組合わせてチョーク部
材を偶成したちのである。In the embodiment shown in FIG. 17, the outermost L-shaped annular groove C is filled with a choke of about 1/4 wavelength that burns the fourth harmonic, and the groove E is filled with the inner fIB to burn the 5a harmonic. For the 6th Qi harmonic:
The choke member is made up of 41 U-shaped bodies 61 and cylinders 6, 8, and 59, each of which corresponds to the 7th harmonic.

第１８図に示ＶＸ施例は、金暖容器３１．６よびその、
内側に同軸状に固定した４飼の４電体円筒６３．６４．
６５．６６の各開口端を軸方向に沿ってぞれぞれずらし
て設けである。これにより複数の互いに異なる４次高調
波に対ヴるチョーク環状溝Ｃ１Ｂ、Ｅ、Ｆを構成してい
る。The VX embodiment shown in FIG.
Four electric cylinders with four rods coaxially fixed inside 63.64.
The opening ends of 65 and 66 are staggered along the axial direction. This constitutes choke annular grooves C1B, E, and F for a plurality of mutually different fourth-order harmonics.

第１９図に示す実施例は、第４、第５、第６高調波に対
するチョーク環状ｉ、ｖａｃ、Ｅ３．ＩＥを、それらの
開口が１８縁筒３９の方向に向くように全屈容器３７の
内ｆ１４ｇ′！域に設けたものである。Ｑ内側の導電体
円筒６６の内直径寸法Ｄ１は、第６高講波波長のあよそ
１／２になっている。The embodiment shown in FIG. 19 has choke rings i, vac, E3 . IE into the fully bent container 37 so that their openings face the direction of the 18-edge tube 39 f14g'! It was established in the area. The inner diameter dimension D1 of the conductor cylinder 66 on the Q inner side is approximately 1/2 of the sixth high frequency wavelength.

（発明の効果） 以上説明したように、この発明はアノードシリンダに気
密ｔＪ看され出力部側に延長された悶状全屈官器の内側
領域にアンテナリードをとりまいて設置プられた口状４
電体により形成されるｌ；状溝からなるチョーク橋体が
、第４高調波以上の高次高調波に１″！ｆるチョークで
あって、内径がその高調波波長のあよそ１／２．又はそ
れ以下の寸法を有し且つチョーク環状溝の開口部幅寸法
がその高調波波長の１７１０以下に構成されてなること
を特徴としている。(Effects of the Invention) As explained above, the present invention has a mouth-like structure that surrounds the antenna lead and is installed in the inner region of the anode cylinder that is airtight and extended to the output side. 4
The choke bridge body consisting of a l;-shaped groove formed by an electric body is a choke that resists higher harmonics higher than the fourth harmonic by 1"!f, and the inner diameter is approximately 1/2 of the wavelength of the harmonic. . or less, and the width of the opening of the choke annular groove is 1710 nm or less of the harmonic wavelength.

これによってこのマグネトロンからＳ８部に輻射漏洩し
ようとする第４次高調波以上の任患持定の高次ＩＸＩ調
波を筒状全日容器の内側領域に配設した環状溝からなる
少なくとも１つのチョーク桝体により確実に輻銅抑制す
ることができる工なお、アンテナリードの先喘部に第２
乃至第３高調波に対するチョークを形成して組合わせれ
ば、相対的に勢力の強いこれら低次高調波および、微弱
でも電波障害を生じやすい高次高調波を、ともに確実に
輻射抑ｉｌｌすることができる。As a result, at least one choke consisting of an annular groove arranged in the inner region of the cylindrical container prevents a certain number of high-order IXI harmonics above the 4th harmonic from leaking radiation from the magnetron to the S8 section. The antenna can be reliably suppressed by using a cage.
By forming and combining chokes for the third to third harmonics, it is possible to reliably suppress the radiation of both these relatively strong low-order harmonics and the high-order harmonics, which are weak but tend to cause radio interference. can.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図はこの発明の一実施例を示す要部縦断面図、第２
図は第１図の２−２における横断面図、第３図はこの発
明実施例と従来＃ｌＩ造のものの高調波抑シルベルを比
較して示した特性図、第４図および第５図は各々この発
明実施例の高調波抑ｉｌｌレベルを示した特性図、第６
図はこのＲ用の他の実施例を示す要部縦断面図、第７図
乃至第１９図は各々この発明のざらに他の実施例を示す
要部縦断面図、第２０図はマグネトロンの一般＃４迄を
示す銅面図、第２１図は従来ｔＩ４造を示す要部縦断面
図である。 四・・・Ｒ５部本体、３１・・・アノードシリンダ、３
２・・・アノードベイン、３３・・・ポールピース、３
５・・・出ノｊ部、３６・・・出力アンテナリード、３
７・・・円筒状金Ｂ容器、３９・・・絶縁筒、５１・・
・中間筒状導電体、５３・・・内側日状尋１体、Ｂ、Ｃ
，Ｅ、Ｆ・・・高調波用チョーク環状溝、Ｄｌ・・・筒
状導電体の内径寸法、 しす、ｌｃ・・・環状溝の深さ、Ｇｂ・・・溝開口幅。 代理人弁理士　１ｌｌｊ　　ＩＸ　　憲　佑同大ｌｖＩ
！ｌｔＩ夫 第　６　図 ＩＪ／７１ 第１１図 第１４　図 ・筑 第１７図 第１８図 迫 ９ｓ１９図Fig. 1 is a vertical cross-sectional view of main parts showing one embodiment of the present invention;
The figure is a cross-sectional view at 2-2 in Figure 1, Figure 3 is a characteristic diagram comparing the harmonic suppression sills of the embodiment of this invention and the conventional #1I construction, and Figures 4 and 5 are Characteristic diagrams showing the harmonic suppression ill levels of the embodiments of this invention, No. 6
The figure is a longitudinal cross-sectional view of a main part showing another embodiment for this R, FIGS. 7 to 19 are longitudinal cross-sectional views of a main part showing roughly other embodiments of the present invention, and FIG. A copper side view showing up to general #4, and Fig. 21 is a vertical sectional view of the main part showing the conventional tI4 construction. 4...R5 section main body, 31...Anode cylinder, 3
2... Anode vane, 33... Pole piece, 3
5... Output j part, 36... Output antenna lead, 3
7... Cylindrical gold B container, 39... Insulating cylinder, 51...
・Intermediate cylindrical conductor, 53...Inner cylindrical conductor 1 body, B, C
, E, F... Choke annular groove for harmonics, Dl... Inner diameter dimension of cylindrical conductor, S, lc... Depth of annular groove, Gb... Groove opening width. Representative Patent Attorney 1llj IX Ken Yudo University LvI
! ltI Husband No. 6 Fig. IJ/71 Fig. 11 Fig. 14 Fig. 17 Fig. 18 Fig. 9s 19

Claims (3)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）カソードと、このカソードのまわりに配置された
共振空胴を有する筒状アノードと、このアノードの一部
に気密封着された筒状金属容器と、この金属容器に直接
又は他の接合部材を介して気密接合された出力部絶縁筒
と、一端部が上記アノードの共振空胴に電気的に結合さ
れ前記金属容器の内側空間を通して延長された出力アン
テナリードと、上記金属容器の内側領域に筒状導電体に
より上記アンテナリードをとりまいて任意高調波波長の
約１／４の深さの環状溝からなるチョークが形成されて
なる電子レンジ用マグネトロンにおいて、 上記金属容器の内側領域に設けられるチョークは、第４
高調波以上の高次高調波に対して輻射抑制作用を示すチ
ョークであって、内径がその高調波波長のおよそ１／２
、又はそれ以下の寸法を有する内側筒状導電体を有して
構成され、且つこの環状溝からなるチョークは該環状溝
の開口部またはその近傍の半径方向の幅が、その高調波
波長の１／１０以下に形成されてなる電子レンジ用マグ
ネトロン。(1) A cathode, a cylindrical anode having a resonant cavity disposed around the cathode, a cylindrical metal container hermetically sealed to a portion of the anode, and a cylindrical metal container that is directly or otherwise bonded to the metal container. an output insulating cylinder hermetically sealed via a member; an output antenna lead having one end electrically coupled to the resonant cavity of the anode and extending through the inner space of the metal container; and an inner region of the metal container. A magnetron for a microwave oven, in which a choke consisting of an annular groove having a depth of about 1/4 of an arbitrary harmonic wavelength is formed surrounding the antenna lead using a cylindrical conductor, is provided in an inner region of the metal container. The chalk that is used is the 4th
A choke that exhibits a radiation suppression effect on higher-order harmonics, the inner diameter of which is approximately 1/2 of the harmonic wavelength.
, or smaller, and a choke consisting of an annular groove has a width in the radial direction at or near the opening of the annular groove equal to 1 of the harmonic wavelength of the annular groove. /10 or less magnetron for microwave ovens. （２）環状溝からなるチョークは、金属容器よりも径小
な複数の筒状導電体が同軸的に配置されてなるとともに
両導電体の一方端が開口され他端が電気的に短絡され、
且つ前記金属容器の内側に該容器に電気的に結合されて
配設されてなる特許請求の範囲第１項記載の電子レンジ
用マグネトロン。(2) A choke consisting of an annular groove is made up of a plurality of cylindrical conductors smaller in diameter than the metal container arranged coaxially, one end of both conductors is open and the other end is electrically short-circuited,
The magnetron for a microwave oven according to claim 1, wherein the magnetron is disposed inside the metal container and electrically connected to the container. （３）内側筒状導電体は、その内径が絶縁筒の内径より
も小さく、該絶縁筒のアノード側端面の気密接合部より
も内方に突出して配設されてなる特許請求の範囲第２項
記載の電子レンジ用マグネトロン。(3) The inner cylindrical conductor has an inner diameter smaller than the inner diameter of the insulating tube, and is disposed so as to protrude inward from the airtight joint on the anode side end surface of the insulating tube. Magnetron for microwave oven as described in section.