JPS6210351A - Filling steel pipe concrete column structure having distribution plate and long hole arranging part - Google Patents
Filling steel pipe concrete column structure having distribution plate and long hole arranging partInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、建築構造物の柱に用いらnる充填鋼管コン
クリート柱構造(二関する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Field of Application] The present invention relates to a filled steel pipe concrete column structure used as a column of a building structure.
従来一般の充填鋼管コンクリート柱は、鋼管の中f二車
fニコンクリートを打設した構造となっている。この構
造は、鋼管の中(ニコンクリートを充填したものである
ため全体として鋼管とコンクリートは一体構造となって
いる。ところで、従来このような充填鋼管コンクl)−
トの柱(二梁を接合するl:は、柱に剛性を保持するた
めの補助部材としてスチフナリングをm接し、このスチ
フナリングに梁を接合するよう(二している。Conventional filled steel pipe concrete columns have a structure in which concrete is poured into the middle of a steel pipe. This structure consists of a steel pipe filled with concrete, so the steel pipe and concrete are an integral structure.
For the column (1) that connects two beams, a stiffener ring is attached to the column (m) as an auxiliary member to maintain rigidity, and the beam is connected to this stiffener ring (2).
〔発明が解決しようとする問題点コ
ところが、上記従来の充填鋼管コンクリートの柱構造と
しては、単に鋼管の外周面部分に梁が溶接されており、
ま念、鋼管とコンクリートの応力伝達は付着耐力に依存
して接合さ几ている。したがって梁の剪断力は、梁と鋼
管の溶接部から鋼管に軸方回の応力として伝達され、鋼
管に伝達さnた軸方向の応力はその一部が鋼管とコンク
リートの付着面からコンクリートの軸力としてコンクリ
ート(二も伝達される。また、梁のモーメントは梁と鋼
管の溶接部から鋼管i二その市内剪断応力として伝達さ
ル、鋼管に伝達さnた面内剪断応力はその一部が鋼管と
コンクリート付着面ηλらコンクリ−4g−その剪断応
力として伝達される。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the above-mentioned conventional filled steel pipe concrete column structure, a beam is simply welded to the outer peripheral surface of the steel pipe.
Remember, the stress transmission between steel pipes and concrete depends on the adhesive strength of the joint. Therefore, the shearing force of the beam is transmitted from the weld between the beam and the steel pipe to the steel pipe as an axial stress, and part of the axial stress transmitted to the steel pipe is transferred from the attachment surface of the steel pipe and concrete to the axis of the concrete. Also, the moment of the beam is transmitted from the weld between the beam and the steel pipe as the internal shear stress of the steel pipe, and the in-plane shear stress transmitted to the steel pipe is a part of it. is transmitted as shear stress between the steel pipe and the concrete adhesion surface ηλ and the concrete 4g.
このように、従来の充填鋼管コンクリートの柱構造では
梁から柱への力の伝達経路が釘余曲折してシフ、内部の
コンクリートi:は鋼管とコンクリートの付層面から伝
達さnてシフ、その伝達力は鋼管とコンクリートの接着
面の付着耐力(:依存して匹る。In this way, in the conventional filled steel pipe concrete column structure, the force transmission path from the beam to the column shifts through the twists and turns of the nail, and the internal concrete is transmitted from the layered surface of the steel pipe and concrete. The transmitted force depends on the adhesion strength of the bonding surface between the steel pipe and concrete.
したがって、柱の鋼管は軸方向の応力と、山内剪断応力
と、コンクリートからの円周方向の応力とを受けること
(:なり、は−ゼスの降伏条件からm性状態となり扁い
。Therefore, the steel pipes of the columns are subjected to axial stress, internal shear stress, and circumferential stress from the concrete.
したがって、充填鋼管コンクリートの往は、鋼管(=よ
る=ンファイント°効果でコンクリートの圧縮耐力が上
昇することが軸方向の応力と面内剪断応力が非常に小さ
い場合と比較して十分期待できなくなってしまい、設計
上の安全率を過大な値とせざる得な(なり、柱OW!r
li+積が必要以上ζ;大きなものとなったり、鋼管の
肉厚が必要以上に厚くなつ九りするという欠点があった
。Therefore, in the case of filled steel pipe concrete, it is no longer expected that the compressive strength of concrete will increase due to the steel pipe effect, compared to when the axial stress and in-plane shear stress are very small. Therefore, we have no choice but to set the design safety factor to an excessive value (Nari, pillar OW!r
There are disadvantages in that the li + product ζ becomes larger than necessary, and the wall thickness of the steel pipe becomes thicker than necessary.
ところで、最近、都市部において、超高層ビルディング
の建設が急増している。我国i二あっては、建築物を高
層化するために地震対策上、柱構造を柔構造としなけn
ばならない。しかし、従来の充填鋼管コンクリートの柱
構造は、上述したように剛構造の柱構造であるため、上
記柔構造の超高層ビルディグには好ましくなめ。Incidentally, recently, construction of super high-rise buildings has been rapidly increasing in urban areas. In our country, in order to build high-rise buildings, column structures must be made of flexible structures for earthquake countermeasures.
Must be. However, the conventional filled steel pipe concrete column structure is a rigid column structure as described above, so it is not suitable for the construction of skyscrapers with flexible structures.
この発明は、上記事情に鑑みてなざnたものであり、柱
と梁の接合構造に応力の機械的な伝達経路を導入し柱の
コンクリート断面の平面保持を確保することにより、梁
から柱のコンクリート部分への力の伝達を円滑かつ直接
的かつ明確にし、さら(−鋼管の周方向に延在する複数
の長穴の変形によって、柱の鋼管部分に付加される軸方
向の応力を軽減し、ミーゼスの降伏条件式中の軸方向応
力をほとんど零として鋼管Cユよってもたらされるコ゛
/ファイ゛ンド効果を高めることを目的としている。This invention was developed in view of the above circumstances, and by introducing a mechanical stress transmission path into the column-to-beam joint structure and ensuring the flatness of the column's concrete cross section, The transmission of force to the concrete part of the column is smooth, direct, and clear, and the axial stress applied to the steel pipe part of the column is reduced by the deformation of multiple oblong holes extending in the circumferential direction of the steel pipe. However, the purpose is to reduce the axial stress in the Mises yield condition equation to almost zero to enhance the coercion/firing effect brought about by the steel pipe C unit.
この発明は、充填鋼管コンクリート柱構造であって、柱
と梁が接合される部分で、上記柱の鋼管の同側C;、こ
の鋼管(;充填ざnたコンクリートC;内Aされ、かつ
両端部が鋼管の内壁に接合される1枚もしくは複数枚の
ウェブを設け、このウェブ(二上記コンクIJ −)
C内含さn1上記鋼管の軸線とほぼ直交する平面に沿っ
て1枚もしくは複数枚の支圧板を取付け、さらに、上記
柱の鋼管の一部分に、この鋼管の周方向に複数列延在す
る複数の長穴を配設した長穴配設部を設は九本のである
。This invention relates to a filled steel pipe concrete column structure, in which the column and the beam are joined, on the same side of the steel pipe of the column; Provide one or more webs whose parts are joined to the inner wall of the steel pipe, and this web (conc IJ-)
C included n1 One or more bearing plates are installed along a plane substantially perpendicular to the axis of the steel pipe, and a plurality of bearing plates extending in multiple rows in the circumferential direction of the steel pipe are attached to a portion of the steel pipe of the column. There are nine slotted holes in the slot.
この発明では、鋼管と6、M管に充填されるコンクリー
トとの間に分離材(アスファルト、グリス、パラフィン
等の塗布、又はプラスチック被膜等)を設けて鋼管とコ
ンクリートとをアンボンドの状態とした夕、あるいは鋼
管に充填されるコンクリートをファイバーコンクリート
としたり、コンクリートの中E:鉄筋を配設したシ、プ
レストレスを導入したりてる等によt)部材耐力をさら
(−強化することも可能である。In this invention, a separation material (asphalt, grease, paraffin coating, or plastic coating, etc.) is provided between the steel pipe and the concrete filled in the M pipe, and the steel pipe and concrete are left in an unbonded state. Alternatively, it is also possible to further strengthen the member strength by using fiber concrete as the concrete filled in the steel pipe, placing reinforcing bars in the concrete, introducing prestress, etc. be.
〔1!施例〕
以下、この発明を第1図ないし第19図を参照して説明
する。第1図、第2図はこの発明の第1の実崩例を示T
図であり、第3図、第4図はこの発明の第2の実施例を
示す図である。第5図、第6図はこの発明の第3の実施
例を、K7図、第8図はこの発明の第4の実施例を、第
9図、第1θ図はこの発明の第5の実施例を、第11図
、第12図はこの発明の第6の実施例を、第13図、第
14図はこの発明の第7の実施例を、第15図、第16
図はこの発明の第8の実施例を、第17図、第18図は
この発明の第9の実施例を、示す図である。こnらの実
権例はいずれも支圧板と長穴配設部とを有する充填鋼管
コンクリート柱構造・を示すものである。第19図は、
この発明が実際の建築物(二側用されているところを示
す図である。[1! Embodiments] The present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 19. Figures 1 and 2 show a first example of actual collapse of this invention.
FIG. 3 and FIG. 4 are diagrams showing a second embodiment of the present invention. Figures 5 and 6 show the third embodiment of the invention, Figures K7 and 8 show the fourth embodiment of the invention, and Figures 9 and 1θ show the fifth embodiment of the invention. For example, FIGS. 11 and 12 show the sixth embodiment of the invention, FIGS. 13 and 14 show the seventh embodiment of the invention, and FIGS. 15 and 16 show the sixth embodiment of the invention.
The figure shows an eighth embodiment of the invention, and FIGS. 17 and 18 show a ninth embodiment of the invention. These practical examples all show a filled steel pipe concrete column structure having a bearing plate and an elongated hole arrangement part. Figure 19 shows
It is a diagram showing the present invention being applied to an actual building (two sides).
まず、第1図、第2図について説明すると、こnらの図
において符号Aは支圧板と長穴配設部とを有する充填鋼
管コンクリート柱である。支圧板と長穴配設部と?有す
る充填鋼管コンクリート柱(以下「柱」と略称する)A
は、型枠を兼ね、梁との接合部に位置する鋼管1シよび
鋼管lの両側端部に溶接さnた鋼管1a、laと鋼管l
の内部にあジ互い(:直交するウェブ2a、2t)、2
Cと、ウェブ2a、2b、2Cの下端部に取付けらnた
支圧板3と、ウェブ2a、2h、2cと支圧板3とを内
含し鋼管1.1a内に充填言nたコンクリート4とから
なっている。ウェブ21)、2(!はウェブ2aと直交
するように溶接されており、そnらの両端!!lは鋼管
!の内壁に溶接されている。First, referring to FIGS. 1 and 2, reference numeral A in these figures indicates a filled steel pipe concrete column having a bearing plate and an elongated hole arrangement portion. Bearing plate and long hole installation part? Filled steel pipe concrete column (hereinafter referred to as “column”) A
are steel pipes 1a, 1a and 1, which also serve as formwork and are welded to both ends of steel pipe 1 and steel pipe 1, which are located at the joint with the beam.
Inside each other (: orthogonal webs 2a, 2t), 2
C, a bearing plate 3 attached to the lower ends of the webs 2a, 2b, 2C, and a concrete 4 filled in the steel pipe 1.1a, including the webs 2a, 2h, 2c and the bearing plate 3. It consists of The webs 21) and 2(! are welded perpendicularly to the web 2a, and both ends of them are welded to the inner wall of the steel pipe!.
ウェブ2a、2b、2cの下端部には柱Aの軸線とほぼ
直交する平面に沿って円板状の支圧板3が溶m1−gれ
ている。また、柱Aの鋼管1a部分には、柱Aの階層中
間IJll(モーメントの反曲点)(−長穴配役部IB
が設けらnている。長穴配設部IBCは、柱Aの直径と
略同寸法の間に周方向に複数列延在する複数個の長穴1
b、lb、・・・が、千鳥格子状2:形成されている。At the lower ends of the webs 2a, 2b, and 2c, a disc-shaped bearing plate 3 is disposed along a plane substantially orthogonal to the axis of the column A. In addition, in the steel pipe 1a portion of column A, the middle IJll (moment recursion point) of column A
is provided. The elongated hole arrangement portion IBC includes a plurality of elongated holes 1 extending in multiple rows in the circumferential direction between approximately the same dimensions as the diameter of the pillar A.
b, lb, . . . are formed in a houndstooth pattern 2:.
長穴1b、lb・・・の形状は、楕円形および長方形等
であnばよい。The shape of the elongated holes 1b, lb... may be oval, rectangular, or the like.
さらに、鋼管1.Iaの内側面全体感:は、鋼管1.1
aとコンクリート4との分離材(アスファルト、グIJ
ス、パラフィン等の塗布、又はプラスチック被膜等)4
aが設けらnている。柱Aの外周面部分には梁B、C,
D、Eが同一水平面上で互いに直交するように溶接さn
ている。梁B、C。Furthermore, steel pipe 1. Overall impression of the inner surface of Ia: Steel pipe 1.1
Separating material between a and concrete 4 (asphalt, concrete 4)
coating, paraffin, etc., or plastic coating, etc.) 4
a is provided. Beams B, C,
Welded so that D and E are perpendicular to each other on the same horizontal plane.
ing. Beams B and C.
D、Eには、垂直(:配置さnた長尺板のウェブBl、
CI、DI、Elが設けられており、ウェブBl、DI
は鋼管菖を介してウェブ2aと連結さnており、ウェブ
C1,Elは鋼管1を介してウェブ2b、2aと連結さ
nた構成とされている。In D and E, a web of long plates arranged vertically (Bl,
CI, DI, El are provided, and web Bl, DI
is connected to the web 2a via the steel pipe iris, and the webs C1 and El are connected to the webs 2b and 2a via the steel pipe 1.
この構成(;おいて、梁B、Dの主にウェブBl、DI
C作用する剪断力は鋼管1を介して鋼管1内のウェブ2
aへ伝達される。In this configuration (;, beams B and D mainly have webs Bl and DI
The shearing force that acts on C is the web 2 in the steel pipe 1 through the steel pipe 1.
transmitted to a.
ウェブ2aへ伝達さnた剪断力は支圧板3を伝ってそn
らを内含するコンクリート4へその軸力として伝達され
る。The shearing force transmitted to the web 2a is transmitted through the bearing plate 3.
The axial force is transmitted to the concrete 4, which contains the axial force.
このように、梁B、Dの剪断力は、鋼管1t−介してウ
ェブBl、DIと連結さnたウェブ2aから支圧板3を
伝って、すなわち機械的な伝達経路ヲ伝って直接的にコ
ンクリート4(二伝わる。同様に、梁C,にの主にウェ
ブC1,Elc作用する剪断力は鋼管1t−介してウェ
ブ2b、2cへ伝達さnlさらに支圧板3からコンクI
]−)4へその軸力として直接的に伝わる。このように
、鋼管1は梁B−Eからの剪断力を余り受けることがな
(なる。また、鋼管1.Iaが梁からの搾り升受けた場
合でも、鋼管1.1aとコンクリート4との間には分離
材4aが設けらnているため、鋼管1゜1aとコンクリ
ート4とはアンボンドの状態となっており、そnらは互
いに軸方向の相対移動が可能である。さらに、鋼管1a
は、コンクリート4が軸方向に歪んでも、柱Aのモーメ
ントの反曲点に形成された複数の長穴1b、lb・・・
が変形することによってコンクリート4の軸方向の歪C
;追従して軸方向に縮むことになるため鋼管1.Iaの
軸方向の応力が消滅し、ば−ゼスの降伏条件を適用する
と、コンクリート4の横歪により鋼管1゜1a(二発生
Tる内局方向の応力に対する耐力が増大し、コンクリ−
)4g=与よるコンファインド効果を高めることができ
る。したがって、この柱Aの柱構造は従来のものに比べ
はるかに高い圧縮耐力が確実に保証ブnること(二なり
、設計上の安全率を適切ζ:設定することができる。ま
た、柱Aの断面積は、柱と梁の接合部の断面で決まるこ
とが多いことから、結果的f二柱Aの断面積を小づ(す
ることが可能である。または、鋼管1,1aの肉厚を薄
くTることか可能となる。また、鋼管1aは、梁B〜E
からの応力集中の影響を受けないため鋼管1に対し、さ
らに肉厚の薄いものとすることができる。In this way, the shearing force of the beams B and D is transmitted from the web 2a, which is connected to the webs Bl and DI via the steel pipe 1t, to the bearing plate 3, that is, through the mechanical transmission path, and is directly transferred to the concrete. Similarly, the shear force acting mainly on the webs C1 and Elc on the beams C and Elc is transmitted to the webs 2b and 2c through the steel pipes 1t and further from the bearing plate 3 to the concrete I
]-) directly transmitted to 4 as its axial force. In this way, the steel pipe 1 does not receive much shearing force from the beam B-E.Also, even if the steel pipe 1.Ia receives a squeeze from the beam, the steel pipe 1.1a and the concrete 4 Since the separating material 4a is provided between them, the steel pipe 1.1a and the concrete 4 are in an unbonded state, and they can move relative to each other in the axial direction.
Even if the concrete 4 is distorted in the axial direction, the plurality of elongated holes 1b, lb...
The axial strain C of the concrete 4 due to the deformation of
;Since the steel pipe will follow and shrink in the axial direction, 1. When the stress in the axial direction of Ia disappears and the Bases yield condition is applied, the transverse strain of the concrete 4 increases the strength of the steel pipe 1゜1a (2) against the stress in the internal direction, and the concrete
) 4g=can enhance the given confining effect. Therefore, the column structure of Column A can reliably guarantee a much higher compressive strength than the conventional one (2), and an appropriate design safety factor can be set. Since the cross-sectional area of is often determined by the cross-section of the joint between the column and the beam, it is possible to reduce the cross-sectional area of the two columns A. Alternatively, the wall thickness of the steel pipes 1 and 1a can be reduced. It is possible to make the steel pipe 1a thinner than the beams B to E.
Since it is not affected by stress concentration from the steel pipe 1, it can be made thinner than the steel pipe 1.
次に、第3図、第4図(二示T第2の実施例について説
明する。第3図、第4図において第1図、第2図に示す
wxlの実施例の構成要素と同一の要素l二ついては同
一符号を付しである。(以下篇3〜IE9の実施例につ
いても、@1、第2の実施例の構成要素と同一の要素に
ついては同一符号を付丁ことにする)これらの図におい
て符号A1は柱である。柱A1は型枠ケ兼ねた鋼管1.
laと、鋼管1.1aの内部(:あり互いに直交するウ
ェブ2 a * 2 bI 2Cと、ウェブ2a、2b
、2Cの下端部C取付けらnた支圧板8’ l 3 b
I 3 ’ 13dと、ウェブ2a、2b、2cと、支
圧板3a。Next, the second embodiment of FIGS. 3 and 4 (shown in FIG. 2) will be explained. In FIGS. Two elements are given the same reference numerals. (In the following embodiments of Parts 3 to IE9, the same reference numerals are given to the same elements as those of @1 and the second embodiment.) In these figures, the symbol A1 is a column.The column A1 is a steel pipe 1. which also serves as a formwork.
la, the inside of the steel pipe 1.1a (: webs 2a*2bI 2C, webs 2a, 2b that are perpendicular to each other)
, bearing plate 8' l 3 b attached to the lower end C of 2C
I 3 ' 13d, webs 2a, 2b, 2c, and bearing plate 3a.
3b、3c、3aとを内含し鋼管I、・1&内に充填さ
n九コンクリート4とか・らなっている。ウェブ2b、
2cはウェブ2aに直交するよう(−溶接さnており、
それらの両端部は鋼管lの内壁Cユ溶接ブれている。ウ
ェブ2a、2b、20の端部の下面には、柱A1の軸線
とほぼ直交する平面に沿って円板状の支圧板3a、3b
、3c、3dが溶接されている。また、柱A1の鋼管1
a部分には、柱AIC)階層中間部(モーメントの反曲
点〕に長穴配設NIBが設けられている。長穴配役部I
Bには、柱Aユの直径と略同寸法の区間に周方向(:複
数列延在Tる複数個の長穴1b、Ib、・・・が千鳥格
子状に形成されている。長穴1b、lb、・・・の形状
は、楕円形および長方形等であればよい。3b, 3c, and 3a, and is filled with steel pipes I, 1, and 9 concrete 4. web 2b,
2c is perpendicular to the web 2a (-welded),
Both ends are welded to the inner wall C of the steel pipe I. On the lower surfaces of the ends of the webs 2a, 2b, 20, disc-shaped bearing pressure plates 3a, 3b are provided along a plane substantially orthogonal to the axis of the column A1.
, 3c, and 3d are welded. In addition, steel pipe 1 of column A1
In part a, an elongated hole NIB is provided at the middle part of the column AIC (moment recursion point).Elongated hole placement part I
In B, a plurality of elongated holes 1b, Ib, . The shapes of the holes 1b, lb, . . . may be oval, rectangular, or the like.
ざらに、鋼管1.laの内側面全体(:は、鋼管1゜1
aとコンクリート4との分離材(アスファルト、グリス
、パラフィン等の塗布、又はプラスチック被膜等)4a
が設けらnている。柱Alの外周面部分には梁B、C,
D、Eが同一平面上で互いに直交するよう(:溶接さn
ている。梁B、C,D。Roughly, steel pipe 1. The entire inner surface of la (: is steel pipe 1゜1
Separation material between a and concrete 4 (coating with asphalt, grease, paraffin, etc., or plastic coating, etc.) 4a
is provided. Beams B, C,
D and E are perpendicular to each other on the same plane (:welded n
ing. Beams B, C, D.
H:は垂直に配置さnたウェブBl、CI、DI。H: vertically arranged webs Bl, CI, DI.
Elが設けらnており、ウェブBl、DIは鋼管1を介
してウェブ2aと連結さnており、ウェブC1,Elは
鋼管lを介してウェブ2 b 、’2 (!と連結ざn
た構成とされている。Webs Bl and DI are connected to web 2a through steel pipe 1, and webs C1 and El are connected to webs 2b and '2 (!) through steel pipe 1.
It is said that the structure is as follows.
この構成において、梁B、DC作用する剪断力は第1の
実施例の場合と同様に鋼管1を介してウェブ2a、2b
、2cへ伝達され、さらI:支圧板3a、3b、3c、
3dを伝ってコンクリート4へその軸力として伝達され
る。ま九梁B、DC作用するモーメントは、ウェブ2a
と鋼管2にその面内剪断応力として伝達される。ウェブ
2a(=伝達さnた面内剪断応力は、支圧板3a、3c
とi二よって平面保持ζnて、コンクリート4へその剪
断応力として伝達される。このようg:梁B、Dに作用
する剪断力は、鋼管1を介してウェブBl。In this configuration, the shearing force acting on the beam B and the DC is transmitted through the steel pipe 1 to the webs 2a and 2b, as in the first embodiment.
, 2c, further I: bearing plates 3a, 3b, 3c,
3d and is transmitted to the concrete 4 as the axial force. The moment acting on the nine beams B and DC is the web 2a
and is transmitted to the steel pipe 2 as in-plane shear stress. The web 2a (=transmitted in-plane shear stress is the bearing plate 3a, 3c
Therefore, the plane is maintained ζn, and the shear stress is transmitted to the concrete 4. In this way, the shearing force acting on the beams B and D is applied to the web Bl through the steel pipe 1.
DIと連結されたウェブ2aから支圧板3a。From the web 2a connected to the DI to the bearing plate 3a.
3b、3a、34を伝って、丁なわち機械的な伝達経路
により直接的(−コンクリート4に伝わる。3b, 3a, 34, and directly (-transmitted to the concrete 4) by a mechanical transmission path.
また、梁B、D−−作用するモーメントは、大部分がウ
ェブ2aOITn内剪断応力として伝わり、さら・・C
;支圧板3a、3cの機械的抵抗によって平面保持され
て、コンクリート4へその剪断応力として伝わる。同様
に梁C、E(二作用する剪断力は鋼管1を介してウェブ
C1、Elと連結さ几たウェブ2b、2cから支圧板a
a、ab、aa、aaを伝って直接的にコンク+7−ト
4Cその軸力として伝わり、を九梁C,Eに作用するモ
ーメントは、大部分がウェブ2b、2aの面内剪断応力
として伝わり、さらC;支圧板3b、3tlの機械的抵
抗によって平面保持で几で、コンクリート4へその剪断
応力として伝達される。Also, most of the moment acting on the beams B and D is transmitted as shear stress within the web 2aOITn, and...C
; It is held flat by the mechanical resistance of the bearing plates 3a and 3c, and is transmitted to the concrete 4 as shear stress. Similarly, beams C and E (the shearing force acting on the two webs 2b and 2c, which are connected to the webs C1 and El through the steel pipe 1) are applied to the bearing plate a.
The moment acting on the beams C and E is transmitted directly through a, ab, aa, and aa as the axial force of the concrete 4C, and most of the moment acting on the nine beams C and E is transmitted as in-plane shear stress of the webs 2b and 2a. , Further C: The stress is maintained flat by the mechanical resistance of the bearing plates 3b and 3tl, and is transmitted to the concrete 4 as shear stress.
このよ痙;、鋼管1,1aは梁B−Eからの剪断力を余
り受けることがなくなる。また、鋼管1゜1a梁からの
剪断力を受けた場合でも、鋼管l。Due to this spasm, the steel pipes 1 and 1a are no longer subjected to much shearing force from the beam B-E. Furthermore, even when the steel pipe 1°1a receives shearing force from the beam, the steel pipe l.
laとコンクリート4との間に、は分離材4aが設けら
nているため、鋼管1.laとコンクリート4とはアン
ボンド状態となっており、それらは互い(:軸方向の相
対移動が可能である。ざらに、鋼管1 aは、コンクリ
ート4が軸方向I:歪んでも、柱、AIのモーメントの
反曲点シー形成された複数の長穴1b、lbが変形する
こと≦二よって、コンクリ−ト4の軸方向の歪に追従し
て軸方向(二縮むこと(−なるため鋼管1.1aの軸方
向の応力が消滅する。ま九、−管1は梁B−Eからのモ
ーメントを大部分コンクリート4へ伝達するため、面内
剪断応力が減少する。したがってば−ゼスの降伏4件ヲ
適用すると、コンクリート4の横歪により鋼管1 c発
生する円周方向の応力i二対する耐力が増大し、コンク
リート4(二与えるコンファインド効果を高めることが
できる。したがって1.この柱Alの柱構造は、従来の
もの(−比べはるかl:高い圧縮耐力が確実シー保証1
’Lることになり、設計上の安全率を適切I:設定する
ことができる。また、柱Alの断面積は柱と梁の接仕部
の断面で決まることが多いことから結果的に柱A1の断
tbm’i小さくすることが可能である。また鋼管f、
Iaの肉厚を薄くすることが可能である。Since a separating material 4a is provided between the steel pipe 1 and the concrete 4, the steel pipe 1. la and concrete 4 are in an unbonded state, and they can move relative to each other in the axial direction. Since the plurality of elongated holes 1b, lb formed with moment recursion points are deformed≦2, the steel pipe 1. The stress in the axial direction of 1a disappears.9. - Pipe 1 transmits most of the moment from beam B-E to concrete 4, so the in-plane shear stress decreases.Therefore, -4 cases of yielding of When applied, the bearing capacity against the circumferential stress i2 generated by the steel pipe 1c due to the transverse strain of the concrete 4 increases, and the confining effect given to the concrete 4(2) can be enhanced. The structure is much higher than that of the conventional one (- far l: high compressive strength guarantees a reliable seal 1)
Therefore, the design safety factor can be set appropriately. Further, since the cross-sectional area of the column Al is often determined by the cross-section of the joint between the column and the beam, it is possible to reduce the cross-section tbm'i of the column A1 as a result. Also steel pipe f,
It is possible to reduce the thickness of Ia.
ま几、鋼管1aは、梁B−Eからの応力集中の影響を受
けないため鋼管1に対し、さらに肉厚の薄いものとする
ことができる。Since the steel pipe 1a is not affected by the stress concentration from the beam B-E, it can be made thinner than the steel pipe 1.
さら直:、この柱と梁の接合構造は、ウェブや支圧板の
面積や位置を変えることによって、梁の剪断力やモーメ
ントの負荷断面を自由に調節することができる。Straight: This column-to-beam joint structure allows you to freely adjust the shear force and moment load cross section of the beam by changing the area and position of the web and bearing plate.
次に第5図、第6図(二示す第3の実施例シ二ついて説
明する。こnらの図≦二おいて符号A2fl鉄筋コンク
リートを有する柱である。柱A2は柱Aの中に円周方向
に沿って鉄筋5.5・・・を配筋したものである。この
ような柱A2の柱構造l二おいては、上述した!III
図、第2図に示す篤1の実施例と同様の作用、効果を有
すると共に、柱A2fl柱Al二比べて部材耐力の大き
なものとすることができる。Next, the third embodiment shown in Figs. Reinforcing bars 5.5... are arranged along the circumferential direction.In such a column structure l2 of column A2, the above-mentioned !III
It has the same functions and effects as the embodiment of Atsushi 1 shown in FIGS.
−次に、篤7図、第8図C;示す第4の実施例ζ:つい
て説明する。こnらの図C;おいて符号A3は鉄筋コン
フリートラ有する柱である。柱A3は柱AIの中f二円
周方向に沿って鉄筋5,5.−・・を配筋したものであ
る。このような柱A3の柱構造C;おいては、上述した
箕3図、tlc4図に示T第2の実施例と同様の作用、
効果を有すると大口、柱A3は柱A1に比べて部材耐力
の大きなものとすることができる。-Next, the fourth embodiment ζ shown in Fig. 7 and Fig. 8C will be explained. In these drawings C, reference numeral A3 is a column having a reinforced concrete truss. Column A3 has reinforcing bars 5, 5. -... is reinforced. In this case, the pillar structure C of the pillar A3 has the same effect as the second embodiment shown in the above-mentioned Figure 3 and Figure 4.
If this effect is achieved, the pillar A3 can have a larger member strength than the pillar A1.
次に、第9図、第10図に示す第5の実施例について説
明する。こ几らの図(二おいて符号A4はプレストレス
トコンクリートを内在させた柱である。往A4は、柱A
の中5二周方向に沿ってシース管6,6.・・・を配置
し、シース管6.6.・・・の中t;pc鋼材を通し、
コンクリート4が硬化した後のPC鋼材にテンションを
与えたものである。し九がって、建築物が地震を受けて
転倒モーメントが生じて柱A4に引張応力が作用しても
、実際に発生する引張応力はプレストレスト分だけ差引
いた値となる。すなわち、この柱A4の柱構造ζ;おい
ては、上述し九第1の実施例と同様の作用、効果を有す
ると共に、柱A4は柱Aに比べ部材耐力の大きなものと
することができる。Next, a fifth embodiment shown in FIGS. 9 and 10 will be described. In the diagram of Koori et al. (2), the symbol A4 is a column with prestressed concrete embedded in it.
The sheath tubes 6, 6. ..., and sheath tube 6.6. ...Through the medium T;PC steel material,
Tension is applied to the PC steel material after concrete 4 has hardened. Therefore, even if the building is subjected to an earthquake and an overturning moment is generated and a tensile stress is applied to the column A4, the actual tensile stress generated will be the value obtained by subtracting the prestress amount. That is, the column structure ζ of the column A4 has the same functions and effects as those of the ninth embodiment described above, and the column A4 can have a greater member strength than the column A.
次・に、第11図、第12図に示す第6の実施例(二つ
いて説明する。これらの図C;シいて符号A5はプレス
トレストコンクリートを内在させた柱テある。この柱A
5は柱A1の中(二層方向に沿ってシース管6.6.・
・・を配置し、シース管6.6゜・・・の中にPCm材
を通し、コンクリート4が硬化した後のPC鋼材にテン
ションを与えたものである。Next, the sixth embodiment shown in Fig. 11 and Fig. 12 (two will be explained).
5 is inside the pillar A1 (sheath pipe 6.6.. along the two-layer direction).
... is placed, and the PCm material is passed through the sheath pipe 6.6°..., and tension is applied to the PC steel material after the concrete 4 has hardened.
した力上って柱A5は柱A4と同様の作用、効果を有す
る。t2、この柱A5の柱構造i二おいては、上述した
第2の実施例と同様の作用、効果を有すると共(:、柱
A5fl柱AI≦二比べ部材耐力の大きなものとするこ
とができる。The column A5 has the same function and effect as the column A4. t2, the column structure i2 of the column A5 has the same function and effect as the second embodiment described above, and has a large member proof strength compared to the column A5fl column AI≦2. can.
次l:、第13図、K14図に示す第7の実施例f二つ
いて説明する。こ1らの図C;おいて符号A6は柱であ
る。柱A6は、第1図、第2図に示す第1の実施例ζ;
おける柱Aと同様の構成とさnている。柱A 6 Cは
、鋼管lの外周面に接合部材10が溶接(:より設置さ
れている。接合部材10は、平行l:配置さnた2枚の
矩形の7ランジlla。Next, two examples of the seventh embodiment shown in FIGS. 13 and 14 will be explained. In these figures C, the symbol A6 is a pillar. The pillar A6 is the first embodiment ζ shown in FIGS. 1 and 2;
The structure is similar to that of pillar A. The column A 6 C has a joint member 10 welded to the outer circumferential surface of a steel pipe.
iibと、7ランジlla、llbの間【ユ介在するリ
ブ12a、12b、12c、124,12a。The ribs 12a, 12b, 12c, 124, 12a interposed between the iib and the 7 langes lla and llb.
12f、12g、12hとからなっており、フランジ部
11a、llbの中央部(ユは柱A6の貫通孔13が形
成さnている。接合部材10のウェブj2f、12g1
鋼管1を介して柱A6のウェブ2aど連結さnており、
ウェブ12b、12cは鋼管1を介してウェブ21)、
2Cと連結さnている。ざらに、接合部材10は梁15
a 、 I 5 ’ *15c、15a、 1se、
15f、15g、15hと接合さnて(^る。梁+5a
〜15hは平行に配置された7ランジ16!L、+61
)、16(+、164゜160.16f 、16g、1
6hと、 17a。12f, 12g, and 12h, and the central part of the flange portions 11a and llb (Y is formed with the through hole 13 of the column A6. The web j2f of the joining member 10, 12g1
The web 2a of the column A6 is connected via the steel pipe 1,
The webs 12b and 12c are connected via the steel pipe 1 to the web 21),
It is connected to 2C. Roughly speaking, the joining member 10 is a beam 15
a, I 5' *15c, 15a, 1se,
Joined with 15f, 15g, 15h (^ru. Beam +5a
~15h is 7 lunges 16 arranged in parallel! L, +61
), 16(+, 164°160.16f, 16g, 1
6h and 17a.
17b、17c、17d、17e、17f、17g。17b, 17c, 17d, 17e, 17f, 17g.
17hと、そnらの間に非直に配置さnたウェブ18a
、 18b、 18c、 18d、 菖 8e
、18f。17h and a web 18a disposed non-directly between them.
, 18b, 18c, 18d, irises 8e
, 18f.
18g、18hとからなる。梁15a、15bのウェブ
l 13a 、 18 bd、接合部材10のウェブ1
28と連結さ几ており、ウェブ18C,18(Lはウェ
ブt2hと連結さnており、ウェブtse。It consists of 18g and 18h. Webs l 13a and 18 bd of beams 15a and 15b, web 1 of joining member 10
The webs 18C and 18 (L are connected to the web t2h, and the web tse is connected to the web t2h.
18fはウェブ12aと連結さnており、ウェブ18g
、18hはウェブ124と連結された構成とさnている
。18f is connected to the web 12a, and the web 18g
, 18h are connected to the web 124.
以上の構成(二おいて、梁15a、15bの主にウェブ
18a、18b(二作用する剪断力はウェブ12eに伝
わジ、ウェブtzeζ;伝わった剪断力はウェブ12b
c伝わり、ウェブ12b(:伝わつた剪断力は鋼管1に
介してウェブ2b、2cl−伝達される。鋼管21)、
2C1二伝達ざnた剪断力はウェブ2b、201に内含
するコンクリート4に伝達される。このように、梁+5
a、15bの剪断力はコンクリート4の軸力として直接
的(:コンクリート4(二伝達することができる。同様
6−梁15c、15ac作用Tる剪断力はウェブ18C
0tsa:oaらウェブ12hへ伝わり、ウェブ12h
からウェブ12゛Cを伝わり、ざらに鋼管iを介してウ
ェブ2b、2cへ伝ワク、コンクI+ −ト4へ軸力と
して作用Tる。梁15e、15rc作用する剪断力はウ
ェブlee 、1$fからウェブ12a【:伝わり、ウ
ェブ12a2)xらウェブ12gを伝わり、さら(二鋼
管lを介してウェブ2aへ伝わり、ウェブ2at内含す
るコンクリート4へ軸力として伝わる一15g、15h
(二作用する剪断力はウェブT8g、18)lからウェ
ブ12dへ伝わり、ウェブ12dからウェブ12fを伝
わり、さらに鋼管2t−介してウェブ2aへ伝わり、コ
ンクリート4へ軸力として作用する。In the above configuration (2), the beams 15a, 15b mainly have webs 18a, 18b (the shearing force acting on the beams 15a, 15b is transmitted to the web 12e and the web tzeζ; the transmitted shearing force is transmitted to the web 12b).
c is transmitted to the web 12b (: The transmitted shear force is transmitted to the webs 2b, 2cl- through the steel pipe 1. Steel pipe 21),
The 2C1 two transmitted shear forces are transmitted to the concrete 4 contained in the webs 2b, 201. In this way, beam +5
The shear force of a, 15b can be directly transmitted as the axial force of the concrete 4 (: concrete 4 (2).Similarly, the shear force acting on the beams 15c, 15ac is the axial force of the web 18C
0tsa: OA and others are transmitted to web 12h, web 12h
It is transmitted from the web 12'C to the webs 2b and 2c via the steel pipe i, and acts on the concrete I+-t 4 as an axial force T. The shearing force acting on the beams 15e and 15rc is transmitted from the webs lee and 1$f to the web 12a[: web 12a2) x to the web 12g, and further (transmitted to the web 2a via the two steel pipes l, including the web 2at). -15g, 15h transmitted as axial force to concrete 4
(The two acting shearing forces are transmitted from the web T8g, 18)l to the web 12d, from the web 12d to the web 12f, and further transmitted to the web 2a via the steel pipe 2t, and act on the concrete 4 as an axial force.
このよ5(:、梁の剪断力が直接的にコンクIJ−ト4
の軸力としてコンクリート4へ伝達言nるため、鋼管1
.1aは梁からの剪断力を余り受けることがなくなる。This way 5 (:, the shear force of the beam is directly applied to the concrete IJ-4
In order to transfer the axial force to the concrete 4, the steel pipe 1
.. 1a no longer receives much shearing force from the beam.
また、鋼管1.1aが梁からの剪断力を受けた場合でも
、鋼管1.Iaとコンクリート4との間(=は、分離材
4aが設けらnているため、鋼管1.laとコンクリー
ト4とはアンボンド状態となっており、そnらは互いに
軸方向の相対移動が可能である。さら(:、鋼管1aは
、コンクリート4が軸方向に歪んでも、柱A6のモーメ
ントの反曲点(:形成さnた複数の長穴1b。Moreover, even if the steel pipe 1.1a receives a shearing force from the beam, the steel pipe 1.1a Between Ia and concrete 4 (= means that a separating material 4a is provided, so steel pipe 1.la and concrete 4 are in an unbonded state, and they can move relative to each other in the axial direction.) Furthermore, even if the concrete 4 is distorted in the axial direction, the steel pipe 1a has a plurality of elongated holes 1b formed at the moment of recursion point of the column A6.
lb、−・・が変形すること(二よって、コンクリート
4の軸方向の歪t:追従して軸方向に縮むこと(二なる
。すなわち、ミーゼスの降伏条件を適用すると鋼911
、 l aはコンクリート4の横歪によジ発生する円
周方向の応力に対する耐力に余裕が出てくることになる
。したがって、柱A6は従来のものと比べはるか(:高
い圧縮耐力が確実C;保証されること【二なり、その断
面積を小さくすることが可能となる。また、梁15a、
15t)、菖5c、15a。lb, -... is deformed (2) Therefore, the axial strain t of the concrete 4 follows and shrinks in the axial direction (2).In other words, applying the Mises yield condition, the steel 911
, la provides a margin in the proof strength against the stress in the circumferential direction generated by the transverse strain of the concrete 4. Therefore, the column A6 is guaranteed to have a much higher compressive strength than the conventional one, and its cross-sectional area can be reduced.
15t), irises 5c, 15a.
15a、15f、35g、15hは、そnぞAm合部菖
0を介して柱A6(:連結さnているため梁15a〜1
5hから鋼管1までのウェブの長さが長(なり、その会
友わみ量が太き(なり、先に示した第1の実施例(=比
べてより柔々柱と梁の接合構造を実現することができる
。15a, 15f, 35g, and 15h are connected to the pillar A6 (:n) through the joint part 0 of the beams 15a to 15h.
The length of the web from 5h to steel pipe 1 is longer (and the amount of deflection is thicker), realizing a more flexible column-to-beam joint structure than in the first embodiment shown earlier. can do.
次C;、第15図、第16図に示す第8の実施例f二つ
いて説明する。これらの図(二おいて符号A7は鉄筋コ
ンクリートを有する柱である。柱A7は第5図、第6図
g:示す第3の実施例における柱A2と同様の構成とさ
れている。し九がって、この柱A7と梁15a=15h
との接合構造にかいては、上述した第13図、第14図
の第7の実施例と同様の作用、効果を有すると共C;、
柱A7は柱A6に比べ部材耐力の大きなものと下ること
ができる。Next, two eighth embodiments f shown in FIGS. 15 and 16 will be explained. In these figures (2), the symbol A7 is a column made of reinforced concrete. The column A7 has the same structure as the column A2 in the third embodiment shown in Figures 5 and 6. So, this column A7 and beam 15a = 15h
Regarding the joining structure, it has the same function and effect as the seventh embodiment shown in FIGS.
The column A7 has a higher member strength than the column A6 and can be lowered.
次を二、’IK 17 図、第18図C示T[9の実6
例につ込て説明する。こnらの図(二おいて、符号A8
はプレストレストコンクリートを内在させ次柱である。Next, 'IK 17 Figure 18 C shown T[9 fruit 6
Let me explain with an example. These figures (2, number A8
is the next pillar that contains prestressed concrete.
柱A8は第9図、第1θ図に示す第5の実施例における
柱A4と同様の構成とさnている。The pillar A8 has the same structure as the pillar A4 in the fifth embodiment shown in FIGS. 9 and 1θ.
したがって、この柱A8と梁15a〜+5hとO接合構
造≦二おいては、上述した第13図、第14図の鷹7の
実施例と同様の作用、効果を有すると共f:、柱A8は
柱A6(二比べ部材耐力の大きなものと下ることができ
る。Therefore, when the O-joint structure ≦2 between the column A8 and the beams 15a to +5h, the same operation and effect as in the embodiment of the hawk 7 shown in FIGS. 13 and 14 described above are obtained. can be lowered to pillar A6 (which has a higher member strength than the other two).
さら(こ、同様(二第3図、第4図、および纂7図、@
8図および第11図、第12図に示す柱A1、柱A3、
柱A5と梁15a〜15hの接合構造が考えらnる。こ
nらの柱と梁の接合構造においては、上述した*13図
、等14図のl!7の実施例と同様の作用、効果を有す
ると共(二、各柱Al。Sara(ko, same (2nd figure 3, 4th figure, and 7th figure, @
Column A1, column A3 shown in Fig. 8, Fig. 11, and Fig. 12,
A joint structure between the column A5 and the beams 15a to 15h is considered. In the joint structure of these columns and beams, the above-mentioned l! It has the same function and effect as Example 7 (2. Each pillar Al.
A3.A5の持つ作用、効果?有することができる。A3. What are the effects and effects of A5? can have
ここで、8g19図(;おいて、支圧板と長穴配設部を
有Tる充填鋼管コンクリート柱かく実際の建築物の中で
使用されている状態を示す。図C′−おいて、第1図、
@2図に示す構成要素と同一要素l;ついては同一符号
を付しである。符号20は、柱Aと梁Bとの接合部であ
る。梁B 、B1・・・の間の柱A、A・・・(:は、
その中間部分(建築物が地震等を受けて転倒モーメント
を生じたとき、柱Aに作用するモーメントの反曲点)(
:、長穴配役部IB。Here, Fig. 8g19 shows the state in which a filled steel pipe concrete column with a bearing plate and a slotted hole is used in an actual building. Figure 1,
@2 Elements l that are the same as those shown in FIG. 2 are given the same reference numerals. Reference numeral 20 indicates the joint between the column A and the beam B. Columns A, A... between beams B, B1... (:ha,
The middle part (the point of reversal of the moment acting on column A when a building receives an earthquake and generates an overturning moment) (
:, Nagaana Casting Department IB.
IB、・・・が投けられている。長穴配設部IBj二は
、複数の長穴1b、fb、・・・が千鳥格子状に形成さ
nている。IB... is being thrown. The elongated hole arrangement portion IBj2 has a plurality of elongated holes 1b, fb, . . . formed in a houndstooth pattern.
上述した実権例でも述べ念ように、この充填鋼管コンク
リート柱の柱構造の目的は、梁B、B。As mentioned in the actual example above, the purpose of the column structure of this filled steel pipe concrete column is beams B and B.
・・・から柱A、A、・・・のコンクリート部分への力
の伝達?円滑C1直接的かつ明確に行い、梁B、B。Transmission of force from ... to the concrete parts of columns A, A, ...? Smooth C1 directly and clearly, beams B, B.
・・・の剪断力をできるだけ多(柱A、A、・・・のコ
ンクリート4にその軸力として伝えること(:ある。To transmit as much of the shearing force as possible to the concrete 4 of columns A, A,... as its axial force.
すなわち、柱A、A・・・の外側の鋼管1,1.・・・
、Ia、Ia・・・(二は、できるだけ軸方向の応力や
剪断♂労合付加させず、コンクリート4力島らのリング
テンションによって発生Tる円周方向の応力のみを付加
させるようζ;シ、鋼管l、1.・・・la。That is, the steel pipes 1, 1 . ...
, Ia, Ia... (Secondly, the ζ; , steel pipe l, 1...la.
la、・・・がコンクリート4に与えるコンファインド
効果を高めるようこすることである。しかし、実際問題
として梁B、B、・・・の剪断力が柱A、A。la, . . . are rubbed so as to enhance the confining effect given to the concrete 4. However, as a practical matter, the shear force of beams B, B, etc. is the same as that of columns A, A.
・・・の鋼管1.1.・・・Ia、Ia・・・(ユ全(
伝達さルないということは、この発明の構成上越り得な
いことである。ここで、柱Aは鋼管1,1.・・・。...steel pipe 1.1. ...Ia, Ia... (Yuzen(
Due to the structure of the present invention, it is impossible not to transmit the information. Here, column A is steel pipe 1, 1. ....
la、Xa、・・・とコンクリート4との間に分離材4
aが設けら几ているため、そnらはアンボンド。A separating material 4 is placed between la, Xa, ... and the concrete 4.
Since A is not set up, Sora and others are unbonded.
の状態となっており、また、鋼管1a、Ia、・・・に
は長穴、lb、lb、・・・が形成ざnている。そのた
め、梁B、B、・・・から柱A、A、・・・の鋼管1゜
1、・・・、Ia、la・・・≦二、ある一定以上の強
さの軸方向の応力が付加されると、鋼管1.1.・・・
。In addition, long holes lb, lb, . . . are formed in the steel pipes 1a, Ia, . Therefore, from beams B, B, ... to columns A, A, ..., the steel pipes 1゜1, ..., Ia, la ...≦2, an axial stress of a certain strength or more is applied. When added, steel pipe 1.1. ...
.
la、la、・・・はコンクリート4と相対移動を起し
て鋼管1 a 、 l aI・・・に形成さnたスリッ
トlb、lb、・・・を変形させることにより、上記軸
方向の応力を消滅させる。したがって、この支圧板と長
穴配設部と倉有する充填鋼管コンクリート柱構造(−お
いては、梁B、B、・・・からの軸方向の応力を柱A、
A、・・・のコンクリート部分へほとんど云違ざぜるこ
とができ、鋼管1.1.・・・、Ia。la, la,... cause relative movement with the concrete 4 and deform the slits lb, lb,... formed in the steel pipes 1 a, l aI..., thereby reducing the stress in the axial direction. make it disappear. Therefore, in the case of a filled steel pipe concrete column structure (-), which has bearing plates, elongated holes, and a bearing plate, the stress in the axial direction from beams B, B, etc. is transferred to column A,
It is almost possible to touch the concrete part of A,..., and the steel pipe 1.1. ..., Ia.
la、・・・はコンクリート4の横歪(−より、鋼管I
。la, ... is the transverse strain of concrete 4 (from -, steel pipe I
.
1、・・・l I aI laj・・・(二発生下る円
周方向の応力(二対下る耐力が増大し、コンクリート4
に与えるコンファインド効果を高めることができる。1,...l I aI laj...(2) The downward stress in the circumferential direction (2 pairs downward yield strength increases, and the concrete 4
It is possible to enhance the confining effect given to
上述した各実施例における支圧板と長穴配設部とを有T
る充填鋼管フンクリート柱構仏は、柱の断面積を小で(
Tることができることから柔構造の柱として使用可能で
ある。ここで、柔構造の代表として超高1−ビルディン
グがある。超高層ビルディングは、地震等により建物が
振動した場合、建物はしなることによって振動を吸収し
、建物が崩壊するめを防いでいる。このような、超高層
ビルディングにおいては、従来の充填鋼管コンクリート
の柱構造は、柱断面が矢きくなり、剛構造となってしま
い、好ましくない。しかして、この実施例(−おける支
圧板と長穴配設部と?有する充填鋼管コンクリート柱構
造は、超高1t1ビルディングf:適用して好適である
。The bearing plate and the elongated hole arrangement part in each of the above-mentioned embodiments are
Filled steel pipe Funkrete pillar structure has a small cross-sectional area (
Since it can be bent, it can be used as a pillar for flexible structures. Here, a super high 1-building is a typical flexible structure. When a super high-rise building vibrates due to an earthquake, etc., the building flexes to absorb the vibration and prevent the building from collapsing. In such high-rise buildings, the conventional column structure made of filled steel pipe concrete is undesirable because the column cross section becomes sharp and the structure becomes rigid. Therefore, the filled steel pipe concrete column structure having the bearing plate and the elongated hole arrangement part in this embodiment is suitable for application to an ultra-high 1t1 building.
なお、充填用のコン、クリートとしては通常のコンクリ
ートのはρ島、軽量コンクリート、ファイバーコンクリ
ート等構造用として採用することの出来る充填材は全べ
て適用出来る。As for concrete and cleat for filling, all the filling materials that can be used for structures such as ordinary concrete, lightweight concrete, fiber concrete, etc. can be used.
上述したように、この発明は鋼管と梁とが接続ざ几る部
分で上記鋼管の内側にこの鋼管に充填さnたコンクリー
トに内含され、かつ両端部が鋼管の内壁に接合ζ几る1
枚もしくは複数枚のウェブを設け、このウェブの所寞の
場所(二上記鋼管の軸線とは埋直交する平面に沿って1
枚もしくは複数枚の支圧板を取付け、さらC1上記柱の
鋼管の一部分(二この鋼管の周方向に複数列延在する複
数の長穴を配設した長穴配設部を設けたものであるので
、柱のコンクリート断面の平面保持が確保さn1梁の剪
断力の大部分を柱のコンクリート断面に、円滑かつ直接
的かつ明確に伝達ζせ、ざらに、梁〃為ら鋼管に直接的
に伝達さnた応力は、鋼管の周方向に延在する複数の長
穴の変形によって吸収し、柱の鋼管部分に付加ざぜる軸
方向の応力を軽減し、ξ−ゼスの降伏条件を適用すると
鋼管の周方向にかかる応力の耐力を増大させ、鋼管によ
ってもたらされるコンファインド効果によってコンクリ
ートの圧縮耐力が上昇Tることを十分に期待することが
可能となり、柱の断面積を小さくしたり、鋼管の肉厚を
薄(Lfp:、りすることができる。As described above, the present invention is directed to the construction of concrete that is contained in the concrete filled inside the steel pipe at the part where the steel pipe and the beam are connected, and that both ends are joined to the inner wall of the steel pipe.
A web or a plurality of webs are provided, and the desired location of this web (two
C1 or a plurality of bearing plates are installed, and a part of the steel pipe of the column C1 (2) is provided with an elongated hole arrangement section in which a plurality of elongated holes extending in multiple rows in the circumferential direction of the steel pipe are arranged. Therefore, the flatness of the concrete cross section of the column is ensured. Most of the shear force of the beam is smoothly, directly and clearly transmitted to the concrete cross section of the column, and the beam is directly transferred from the beam to the steel pipe. The transmitted stress is absorbed by the deformation of multiple long holes extending in the circumferential direction of the steel pipe, reducing the axial stress applied to the steel pipe section of the column, and applying the ξ-zes yield condition. It is possible to fully expect that the compressive strength of concrete will increase due to the confining effect brought about by increasing the stress bearing capacity in the circumferential direction of the steel pipe, and it is possible to reduce the cross-sectional area of the column, The wall thickness can be reduced (Lfp).
第1図ないし@18図は、この発明の実施例を示す図で
ある。第1図、第2図はこの発明の第Iの実施例を示す
図であり、第1図はこの発明の要部の一部断面図、填2
図は第1図の断面図、tIXa図、@4図はこの発明の
第2の実施例を示す図であり、第3図はこの発明の要部
の一部断面■、第4図は第3図の断面図、第5図、第6
図はこの発明の第3の実施例を示す図であり、第5図は
この発明の1!部の一部断面図、第6図は第5図の断面
図、第7図、第8図はこの発明の鷹4の実ぬ例を];示
す図であり、鷹7図はこの発明の要部の一部断面図、第
8図は第7図の断面図、!9図、!!10図はこの発明
の第5の実施例を示す図であり、第9図はこの発明の要
部の一部断面図、第1O図は第9図の断面図、第11包
、第12図はこの発明の第6の実施例を示す図であり、
第11図はこの発明の要部の一部断面図、纂12図は第
1I図の断面図であり、g+3図、第14図はこの発明
の第7の51!施例を示す図であり、 !13図はこの
発明の要部の一部断面図、贋14図は篇13図の断面図
であり、第15図、第16図はこの発明の第8の実施例
を示す図であり、第15図はこの発明の要部の一部断面
図、第16図は第15図の断面図であり、a!+ 7図
、第18図はこの発明の第9の実施例を示す図であり、
1E17図はこの発明の要部の一部断面図、第18図は
第17図の新面図であり、第19図はこの発明が実際の
建築物に使用さnているところケ示す正面図である。
A、AI、A2.A3.A4.A5.A6.A7゜A8
・・・・・・支圧板と長穴配設部とを有する充填m管コ
ンク’I−1: 、1.la・・・・・・iMW、IB
・・団・長穴配設部、1b・・・・・・長穴、2a、2
b、20・・・・・・ウェブ、3.3a、3b、3c、
3d−・団・支圧板、4 a ・−・−・分離材、B、
C,D、g、15a。
15b、15c、+5d、15e、15f。
15g、15h・・・・・・梁、5・・・・・・鉄筋、
6・旧・・シース管。Figures 1 to 18 are diagrams showing embodiments of the present invention. 1 and 2 are diagrams showing a first embodiment of the present invention, and FIG. 1 is a partial sectional view of the main part of the present invention, and
The figures are a sectional view of Fig. 1, a tIXa diagram, and @4 a diagram showing a second embodiment of the present invention. Cross-sectional view of Figure 3, Figure 5, Figure 6
The figure shows the third embodiment of this invention, and FIG. 5 shows the first embodiment of this invention! FIG. 6 is a cross-sectional view of FIG. 5, FIGS. 7 and 8 are views showing actual examples of Hawk 4 of this invention, and FIG. A partial sectional view of the main parts, Figure 8 is a sectional view of Figure 7,! Figure 9! ! FIG. 10 is a diagram showing a fifth embodiment of the present invention, FIG. 9 is a partial sectional view of the main part of the invention, FIG. 10 is a sectional view of FIG. 9, package 11, and FIG. is a diagram showing a sixth embodiment of this invention,
FIG. 11 is a partial sectional view of the main part of this invention, FIG. 12 is a sectional view of FIG. 1I, and FIGS. g+3 and 14 are 51! It is a figure showing an example, and! Figure 13 is a partial sectional view of the main part of this invention, Figure 14 is a sectional view of Figure 13, and Figures 15 and 16 are diagrams showing the eighth embodiment of this invention. FIG. 15 is a partial sectional view of the main part of this invention, and FIG. 16 is a sectional view of FIG. 15. + Figure 7 and Figure 18 are diagrams showing a ninth embodiment of the present invention,
Figure 1E17 is a partial sectional view of the main part of this invention, Figure 18 is a new view of Figure 17, and Figure 19 is a front view showing this invention being used in an actual building. It is. A, AI, A2. A3. A4. A5. A6. A7゜A8
. . . Filled m-tube conc'I-1 having a bearing plate and a long hole arrangement part: , 1. la...iMW, IB
...Group/elongated hole arrangement part, 1b...Elongated hole, 2a, 2
b, 20...web, 3.3a, 3b, 3c,
3d-・group・bearing plate, 4a・・・・・separation material, B,
C, D, g, 15a. 15b, 15c, +5d, 15e, 15f. 15g, 15h... Beam, 5... Rebar,
6. Old... Sheath tube.
Claims (5)
接合される部分で、上記柱の鋼管の内側に、この鋼管に
充填されたコンクリートに内含され、かつ両端部が鋼管
の内壁に接合される1枚もしくは複数枚のウェブを設け
、このウェブの所定の場所に上記コンクリートに内含さ
れ、上記鋼管の軸線とほぼ直交する平面に沿つて1枚も
しくは複数枚の支圧板を取付け、さらに、上記柱の鋼管
の一部分に、この鋼管の周方向に複数列延在する複数の
長穴を配設した長穴配設部を設けたことを特徴とする支
圧板と長穴配設部とを有する充填鋼管コンクリート柱構
造。(1) In a filled steel pipe concrete column structure, the part where the column and the beam are joined, which is contained inside the steel pipe of the column, contained in the concrete filled in this steel pipe, and whose both ends are attached to the inner wall of the steel pipe. Providing one or more webs to be joined, installing one or more bearing plates included in the concrete at a predetermined location of the web along a plane substantially perpendicular to the axis of the steel pipe, Furthermore, a bearing plate and an elongated hole arrangement part characterized in that a part of the steel pipe of the column is provided with an elongated hole arrangement part in which a plurality of elongated holes extending in plural rows in the circumferential direction of the steel pipe are arranged. Filled steel pipe concrete column structure with.
間に分離材を設けたことを特徴とする特許請求の範囲第
一項記載の支圧板と長穴配設部とを有する充填鋼管コン
クリート柱構造。(2) Filled steel pipe concrete having a bearing plate and an elongated hole installation portion according to claim 1, characterized in that a separation material is provided between the steel pipe and the concrete filled in the steel pipe. Column structure.
コンクリートであることを特徴とする特許請求の範囲第
一項記載の支圧板と長穴配設部とを有する充填鋼管コン
クリート柱構造。(3) A filled steel pipe concrete column structure having a bearing plate and an elongated hole arrangement portion according to claim 1, wherein the concrete filled in the steel pipe is fiber concrete.
強材が配設されていることを特徴とする特許請求の範囲
第一項記載の支圧板と長穴配設部とを有する充填鋼管コ
ンクリート柱構造。(4) Filled steel pipe concrete having a bearing plate and an elongated hole arrangement portion according to claim 1, wherein the concrete filled in the steel pipe is provided with reinforcing materials such as reinforcing bars. Column structure.
スを導入したことを特徴とする特許請求の範囲第一項記
載の支圧板と長穴配設部とを有する充填鋼管コンクリー
ト柱構造。(5) A filled steel pipe concrete column structure having a bearing plate and an elongated hole arrangement portion according to claim 1, wherein prestress is introduced into the concrete filled in the steel pipe.
Priority Applications (9)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14638685A JPS6210351A (en) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Filling steel pipe concrete column structure having distribution plate and long hole arranging part |
CA000503158A CA1259808A (en) | 1985-03-05 | 1986-03-03 | Concrete filled steel tube column and method of constructing same |
CN86101986A CN1008461B (en) | 1985-03-05 | 1986-03-03 | Concrete filled steel tube column and method of constructing same |
KR1019860001515A KR940009459B1 (en) | 1985-03-05 | 1986-03-04 | Concrete filled steel tube column and method of constructing same |
US06/835,954 US4722156A (en) | 1985-03-05 | 1986-03-04 | Concrete filled steel tube column and method of constructing same |
DE8686301552T DE3681944D1 (en) | 1985-03-05 | 1986-03-05 | SUPPORT FROM A TUBE FILLED WITH CONCRETE AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF. |
EP86301552A EP0195552B1 (en) | 1985-03-05 | 1986-03-05 | Concrete filled steel tube column and method of constructing same |
US07/503,147 US5012622A (en) | 1985-03-05 | 1990-03-30 | Structural filler filled steel tube column |
SG703/92A SG70392G (en) | 1985-03-05 | 1992-07-06 | Concrete filled steel tube column and method of constructing same |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14638685A JPS6210351A (en) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | Filling steel pipe concrete column structure having distribution plate and long hole arranging part |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6210351A true JPS6210351A (en) | 1987-01-19 |
JPH053492B2 JPH053492B2 (en) | 1993-01-14 |
Family
ID=15406527
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14638685A Granted JPS6210351A (en) | 1985-03-05 | 1985-07-03 | Filling steel pipe concrete column structure having distribution plate and long hole arranging part |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6210351A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0280729A (en) * | 1988-09-14 | 1990-03-20 | Daiwa House Ind Co Ltd | Junction structure of steel-pipe concrete pole and beam |
-
1985
- 1985-07-03 JP JP14638685A patent/JPS6210351A/en active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0280729A (en) * | 1988-09-14 | 1990-03-20 | Daiwa House Ind Co Ltd | Junction structure of steel-pipe concrete pole and beam |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH053492B2 (en) | 1993-01-14 |
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