JPS62102841A - 竪型ミル - Google Patents
竪型ミルInfo
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- JPS62102841A JPS62102841A JP23942385A JP23942385A JPS62102841A JP S62102841 A JPS62102841 A JP S62102841A JP 23942385 A JP23942385 A JP 23942385A JP 23942385 A JP23942385 A JP 23942385A JP S62102841 A JPS62102841 A JP S62102841A
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- JP
- Japan
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- coal
- mill
- vertical mill
- partition
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、粉砕物を気体でと部に移送して分級し、微粉
を取り出す竪型ミルに係り、特に製品の微粉化の向上と
粒度分布を適正にするに好適な竪型ミルに関するもので
ある。
を取り出す竪型ミルに係り、特に製品の微粉化の向上と
粒度分布を適正にするに好適な竪型ミルに関するもので
ある。
〈従来の技術及びその問題点〉
竪型ミルは、例えば石炭焚ボイラに主用されている。石
炭焚ボイラは、近年の燃料事情、即ち重油から石炭への
転換により、そのボイラ全体に占める割合が増加してい
る。以下、石炭焚ボイラシステムにおける竪型ミルにつ
いて説明する。
炭焚ボイラは、近年の燃料事情、即ち重油から石炭への
転換により、そのボイラ全体に占める割合が増加してい
る。以下、石炭焚ボイラシステムにおける竪型ミルにつ
いて説明する。
第5図は竪型ミルを備えた石炭焚ボイラシステムの系統
図である。図で、1は燃焼用空気を供給する押込通風機
、2は一次空気を加圧して送出する一次空気用押込通風
機、3は空気をボイラ排ガスを利用して予熱する空気予
熱器である。4は竪型ミルであり、そのケーシング下方
からは加圧された一次空気が導入される。5は石炭Bを
投入するバンカ、6はバンカ5からミル4に石炭を供給
する給炭機である。7はボイラ、7aはボイラ7に備え
られたバーナである。
図である。図で、1は燃焼用空気を供給する押込通風機
、2は一次空気を加圧して送出する一次空気用押込通風
機、3は空気をボイラ排ガスを利用して予熱する空気予
熱器である。4は竪型ミルであり、そのケーシング下方
からは加圧された一次空気が導入される。5は石炭Bを
投入するバンカ、6はバンカ5からミル4に石炭を供給
する給炭機である。7はボイラ、7aはボイラ7に備え
られたバーナである。
ミル4内で粉砕された石炭はバーナ7aに供給され、空
気予熱器3から直接送られる二次空気と一緒になってボ
イラ7内で燃焼させられる。
気予熱器3から直接送られる二次空気と一緒になってボ
イラ7内で燃焼させられる。
8はボイラ7からの燃焼排ガス中のダストを除去する集
塵機、9は排ガス中のNOxを除去する脱硝装置である
。10はボイラ7内で発生した前記排ガスを吸引する誘
引通風機、11は排ガス中の硫黄酸化物を除去する脱硫
装置である。このようなボイラシステムにおける前記竪
型ミル4の構造を図面により説明する。
塵機、9は排ガス中のNOxを除去する脱硝装置である
。10はボイラ7内で発生した前記排ガスを吸引する誘
引通風機、11は排ガス中の硫黄酸化物を除去する脱硫
装置である。このようなボイラシステムにおける前記竪
型ミル4の構造を図面により説明する。
第6図は従来の竪型ミルの構成の概略図である。図で1
2は竪型ミルのケーシング、13はケーシング12の下
部に設けられた一次空気入口、14は給炭機6からの石
炭Bが送られる給炭管、15は給炭管14により供給さ
れた石炭Bが載置される粉砕テーブル、16は粉砕テー
ブル15に連結されこれを回転させるギヤボックスであ
る。17は粉砕テーブルに固定された下部リング、18
は下部リング17上に支持された多数のボール、19は
ボール18を上から押える上部リング、20は高圧N等
により上部リングを加圧するシリンダである。21はケ
ーシング12に固定され、多数のスリットを有するスリ
ット板、22はスリット板21の端部と下部リング17
との間に形成されるスロートであり、22aはスロート
上部空間を示す。23はケーシング12の上部に備えら
れた回動可変のできる固定翼、24は分級器、25は分
級器24の下端の7ラツパ、26は粉砕された石炭微粒
子をバーナ7aに供給する送炭管である。
2は竪型ミルのケーシング、13はケーシング12の下
部に設けられた一次空気入口、14は給炭機6からの石
炭Bが送られる給炭管、15は給炭管14により供給さ
れた石炭Bが載置される粉砕テーブル、16は粉砕テー
ブル15に連結されこれを回転させるギヤボックスであ
る。17は粉砕テーブルに固定された下部リング、18
は下部リング17上に支持された多数のボール、19は
ボール18を上から押える上部リング、20は高圧N等
により上部リングを加圧するシリンダである。21はケ
ーシング12に固定され、多数のスリットを有するスリ
ット板、22はスリット板21の端部と下部リング17
との間に形成されるスロートであり、22aはスロート
上部空間を示す。23はケーシング12の上部に備えら
れた回動可変のできる固定翼、24は分級器、25は分
級器24の下端の7ラツパ、26は粉砕された石炭微粒
子をバーナ7aに供給する送炭管である。
粉砕テーブル15はギヤボックス16と連動して30〜
40r−p−mで回転している。又、同時にボールも下
部リング17上を回転しながら移動している。このボー
ル18は、高圧N2により加圧された上部リング19に
より上から押えられているので、回転中に一定の軌道か
ら外れることはない。前記粉砕テーブル15に供給され
た給炭管14からの石炭B (5〜20mm程度の粒径
)は遠心力によって下部リング17とボール18との隙
間を通過し、その際粉砕される。一方、300℃前後に
加熱された一次空気Aは一次空気人口13からスリット
板z1のスリットおよびスロート22を経てスロート上
部22aへ供給されている。このためボール18で粉砕
された石炭粒子はこの一次空気により上方へ搬送される
。搬送された石炭粒子のうち比較的細かい粒子は固定翼
23を経て分級器2.′4内へ送られる。又、粗い粒子
は、空気流速の低下に伴ない、気流から分離されて上部
リング19を越え、再び粉砕テーブル15上へ戻される
(−次分級)。分級器24内へ送られた石炭粒子のうち
比較的粗い石炭は、自重により分級器24内を落下し、
フラッパ25から再び粉砕テーブル15上に戻される(
二次分級)。
40r−p−mで回転している。又、同時にボールも下
部リング17上を回転しながら移動している。このボー
ル18は、高圧N2により加圧された上部リング19に
より上から押えられているので、回転中に一定の軌道か
ら外れることはない。前記粉砕テーブル15に供給され
た給炭管14からの石炭B (5〜20mm程度の粒径
)は遠心力によって下部リング17とボール18との隙
間を通過し、その際粉砕される。一方、300℃前後に
加熱された一次空気Aは一次空気人口13からスリット
板z1のスリットおよびスロート22を経てスロート上
部22aへ供給されている。このためボール18で粉砕
された石炭粒子はこの一次空気により上方へ搬送される
。搬送された石炭粒子のうち比較的細かい粒子は固定翼
23を経て分級器2.′4内へ送られる。又、粗い粒子
は、空気流速の低下に伴ない、気流から分離されて上部
リング19を越え、再び粉砕テーブル15上へ戻される
(−次分級)。分級器24内へ送られた石炭粒子のうち
比較的粗い石炭は、自重により分級器24内を落下し、
フラッパ25から再び粉砕テーブル15上に戻される(
二次分級)。
第7図は第6図に示す竪型のミルの一部概略図である。
図で、第6図に示す部分と同一部分には同一符号を付し
て説明を省略する。LPは粉砕された石炭粒子のうち粗
い粒子を示し、SPは比較的細かい粒子を示す。又、矢
印Cはスリット板21のスリットおよびスロート22か
ら導入された一次空気の流れを示し、矢印りは粗粒子L
Pの移動方向、矢印Eは細粒子SPの移動方向を示す。
て説明を省略する。LPは粉砕された石炭粒子のうち粗
い粒子を示し、SPは比較的細かい粒子を示す。又、矢
印Cはスリット板21のスリットおよびスロート22か
ら導入された一次空気の流れを示し、矢印りは粗粒子L
Pの移動方向、矢印Eは細粒子SPの移動方向を示す。
この第7図により、前述の一次分級の様相が明らかであ
る。
る。
分級器24から送炭管26へ送り出される石炭の粒度は
、固定翼z3の角度を調節することにより200メツシ
ユパス(粒径74μm以下)70%程度の粒度に調整さ
れ、送炭管26(第6図)を経てバーナ7aへ供給され
る。
、固定翼z3の角度を調節することにより200メツシ
ユパス(粒径74μm以下)70%程度の粒度に調整さ
れ、送炭管26(第6図)を経てバーナ7aへ供給され
る。
さて、従来から石炭焚ボイラで使用されていた石炭は、
燃料比(石炭中の固定炭素と揮発分の比)が1程度の燃
焼性の良い石炭であった。
燃料比(石炭中の固定炭素と揮発分の比)が1程度の燃
焼性の良い石炭であった。
そして、このような石炭の粒度(バーナ7aへ送られる
石炭の粒度)は、前述のように200メンシュパス70
%程度であり、この程度の粒度において、石炭はボイラ
7内で十分に燃焼され、集塵機8で捕集される石炭灰中
の未燃分は5%以下に抑えられていた。しかしながら、
近年、石炭焚ボイラ等において、低NOx燃焼によるN
Oxの低減の要求とともに燃料比が2以上の難燃性の石
炭の使用が増大しつつある。このような難燃性の石炭の
場合には、バーナ7a等を改良しても、低NOx燃焼で
灰中未燃分を5%以下に抑えるのは困難である。
石炭の粒度)は、前述のように200メンシュパス70
%程度であり、この程度の粒度において、石炭はボイラ
7内で十分に燃焼され、集塵機8で捕集される石炭灰中
の未燃分は5%以下に抑えられていた。しかしながら、
近年、石炭焚ボイラ等において、低NOx燃焼によるN
Oxの低減の要求とともに燃料比が2以上の難燃性の石
炭の使用が増大しつつある。このような難燃性の石炭の
場合には、バーナ7a等を改良しても、低NOx燃焼で
灰中未燃分を5%以下に抑えるのは困難である。
ところで、このような難燃性石炭の未燃分の解決策とし
て、ミルの出口の石炭粒度を200メンシュパス90%
以上に細かくして灰中未燃分を低下させる方法がある。
て、ミルの出口の石炭粒度を200メンシュパス90%
以上に細かくして灰中未燃分を低下させる方法がある。
その1例を第8図のグラフにより示す。第8図は燃料比
2.1の石炭を用い、ボイラの運用条件(火炉出口の0
□濃度の百分率で表わす)に対してこれを燃焼した場合
の灰中未燃分を示すグラフであり、曲線G1は石炭粒度
が200メンシュパス70%のもの、曲線G2は石炭粒
度が200メツシュバス90%のものを示す。今、通常
のボイラ運用条件である火炉出口o2濃度4%の場合に
ついてみると、石炭粒度200メツシユパス70%のも
のは灰中未燃分が7.5%と多いのに対して、石炭粒度
200メツシユパス90%のものは灰中未燃分が4.1
%となり、通常の5%以下に抑えることができる0 このように、難燃性石炭の灰中未燃分を低下させるには
、石炭粒度を200メツシュバス90%゛以上に細かく
すればよいことが判る。しかしながら第6図に示したサ
イクロン型の分級器を有する竪型ミルでは、分級器性能
に限界があり粉砕容量を下げても200メツシュバス9
0%以上の粒度を得ることは困難である。したがって2
00メツシュパス90%以上の粒度を得るためには、第
9図に示したような回転羽根型分級機を備えた竪型ミル
が考えられる。
2.1の石炭を用い、ボイラの運用条件(火炉出口の0
□濃度の百分率で表わす)に対してこれを燃焼した場合
の灰中未燃分を示すグラフであり、曲線G1は石炭粒度
が200メンシュパス70%のもの、曲線G2は石炭粒
度が200メツシュバス90%のものを示す。今、通常
のボイラ運用条件である火炉出口o2濃度4%の場合に
ついてみると、石炭粒度200メツシユパス70%のも
のは灰中未燃分が7.5%と多いのに対して、石炭粒度
200メツシユパス90%のものは灰中未燃分が4.1
%となり、通常の5%以下に抑えることができる0 このように、難燃性石炭の灰中未燃分を低下させるには
、石炭粒度を200メツシュバス90%゛以上に細かく
すればよいことが判る。しかしながら第6図に示したサ
イクロン型の分級器を有する竪型ミルでは、分級器性能
に限界があり粉砕容量を下げても200メツシュバス9
0%以上の粒度を得ることは困難である。したがって2
00メツシュパス90%以上の粒度を得るためには、第
9図に示したような回転羽根型分級機を備えた竪型ミル
が考えられる。
このような竪型ミルでは、上昇気流とともに分級機人口
2?aへ移送された粉砕物は、放射状に配置された20
枚程度の回転羽根28によって粗粒ははじき飛ばされ、
遠心力の小さい微粒が気流とともに分級機29内へ入り
、送炭管26より系外へ排出される。しかしながらはじ
き飛ばされた粗粒の一部はミルのケーシング12に沿っ
て下降し、再びスロート上部22aへ戻されるため、ス
ロート上部22aに形成される粒子層の密度が高くなり
、−次空気用押込通風機2の通気抵抗が増大し、通風機
2の動力が増加する不具合を生じる。本来、分級機27
で分離された粗粒は、′粉砕テーブル15の中央部30
付近に戻されて、再粉砕されなければならないが、前述
したように粗粒がスロート上部22aに戻され、再び分
級機入口27aに搬送することをくり返し、粉砕される
機会が減少するため、ミルの機能が低下する。
2?aへ移送された粉砕物は、放射状に配置された20
枚程度の回転羽根28によって粗粒ははじき飛ばされ、
遠心力の小さい微粒が気流とともに分級機29内へ入り
、送炭管26より系外へ排出される。しかしながらはじ
き飛ばされた粗粒の一部はミルのケーシング12に沿っ
て下降し、再びスロート上部22aへ戻されるため、ス
ロート上部22aに形成される粒子層の密度が高くなり
、−次空気用押込通風機2の通気抵抗が増大し、通風機
2の動力が増加する不具合を生じる。本来、分級機27
で分離された粗粒は、′粉砕テーブル15の中央部30
付近に戻されて、再粉砕されなければならないが、前述
したように粗粒がスロート上部22aに戻され、再び分
級機入口27aに搬送することをくり返し、粉砕される
機会が減少するため、ミルの機能が低下する。
また分級機入口の負荷(粒子流量)が増えるため、所定
の粒度を得ようとすると、分級機27の回転数を増やさ
なければならず、このため分級機の動力が増大するばか
りでなく、ミルに振動を発生させるなどの不具合を生じ
る。
の粒度を得ようとすると、分級機27の回転数を増やさ
なければならず、このため分級機の動力が増大するばか
りでなく、ミルに振動を発生させるなどの不具合を生じ
る。
〈発明の目的〉
本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであ
り、その目的は、上記した従来技術の欠点をなくシ、通
風機の動力及び分級機の動力を増加させることなく、製
品の粒度を向上させることができる竪型ミルを提供する
にある。
り、その目的は、上記した従来技術の欠点をなくシ、通
風機の動力及び分級機の動力を増加させることなく、製
品の粒度を向上させることができる竪型ミルを提供する
にある。
〈手段の概要〉
要するに本発明は、ミルのケーシング頂部の取出口に回
転羽根型分級機を設置し、分級機の外側に隔壁を設け、
更に隔壁の下部に空間部を設け、その空間部をルーバ構
造としたものである0 〈実施例1〉 第1図は本発明の一実施例に係る竪型ミルの一部の構成
を示す概略図である。図で第6図。
転羽根型分級機を設置し、分級機の外側に隔壁を設け、
更に隔壁の下部に空間部を設け、その空間部をルーバ構
造としたものである0 〈実施例1〉 第1図は本発明の一実施例に係る竪型ミルの一部の構成
を示す概略図である。図で第6図。
第7図及び第9図に示す部分と同一部分には同一符号を
付して説明を省略する。31は回転型分級機27の外側
の四方を取り囲むようにして設けられた隔壁である。
付して説明を省略する。31は回転型分級機27の外側
の四方を取り囲むようにして設けられた隔壁である。
この隔壁31には一部空間を設け、その空間には複数の
仕切板32を配置しである。各仕切板32は、ミルの中
心下方に向けて水平方向に対してある角度傾斜して設け
られている。〜6仕切板32により石炭粒子の通路が形
成されている。なお第7図と同様に、矢印Cは一次空気
の流れ、矢印りは粗粒子LPの移動方向、矢印Eは中相
粒子の移動方向、矢印Fは細粒子spの移動方向、矢印
Gは微粒子FPの移動方向を示す。
仕切板32を配置しである。各仕切板32は、ミルの中
心下方に向けて水平方向に対してある角度傾斜して設け
られている。〜6仕切板32により石炭粒子の通路が形
成されている。なお第7図と同様に、矢印Cは一次空気
の流れ、矢印りは粗粒子LPの移動方向、矢印Eは中相
粒子の移動方向、矢印Fは細粒子spの移動方向、矢印
Gは微粒子FPの移動方向を示す。
給炭管14から送られた石炭Bはボール18と下部リン
グ17との隙間を通過する際に粉砕されてスロート上部
22a(第6図、第7図参照)へ送られ、又、スロート
22.スリット板21より導入された一次空気Cもスロ
ート上部22aへ送られる。粉砕された石炭はスロート
上部22aにおいて一次空気により吹上げられ、ケーシ
ング12沿いに上昇した後、空気流速の低下に伴ない粗
粒子L P (Large 5ize Partic
le )は気流から分離されて上部リング19を越え、
再び粉砕テーブル15上へ戻される。一方、中相粒子M
P。
グ17との隙間を通過する際に粉砕されてスロート上部
22a(第6図、第7図参照)へ送られ、又、スロート
22.スリット板21より導入された一次空気Cもスロ
ート上部22aへ送られる。粉砕された石炭はスロート
上部22aにおいて一次空気により吹上げられ、ケーシ
ング12沿いに上昇した後、空気流速の低下に伴ない粗
粒子L P (Large 5ize Partic
le )は気流から分離されて上部リング19を越え、
再び粉砕テーブル15上へ戻される。一方、中相粒子M
P。
細粒子sp及び微粒子FPは複数の仕切板32により形
成されたルーバ構造部の通路を一次空気とともに通過す
る。この仕切板32による通路を通過した時、中相粒子
MPは矢印Eに示すように慣性力により下方へ落下し、
7ラツパ25を経て再び粉砕テーブル15上に戻される
。一方、細粒子sp及び微粒子Fpf;を慣性力が小さ
いために、仕切板3zにより形成された通路の出口で矢
印Cに示すように方向転換する一次空気により矢印F及
びGに示すように北方へ移送されて分級器の入口27a
へ運ばれる。分級機27では回転羽根2已によって細粒
子spははじき飛ばされ、微粒子FPのみが一次空気に
よって系外へ運ばれて更に分級される。
成されたルーバ構造部の通路を一次空気とともに通過す
る。この仕切板32による通路を通過した時、中相粒子
MPは矢印Eに示すように慣性力により下方へ落下し、
7ラツパ25を経て再び粉砕テーブル15上に戻される
。一方、細粒子sp及び微粒子Fpf;を慣性力が小さ
いために、仕切板3zにより形成された通路の出口で矢
印Cに示すように方向転換する一次空気により矢印F及
びGに示すように北方へ移送されて分級器の入口27a
へ運ばれる。分級機27では回転羽根2已によって細粒
子spははじき飛ばされ、微粒子FPのみが一次空気に
よって系外へ運ばれて更に分級される。
第2図は第1図のI−I断面を示すが、回転羽根によっ
てはじき飛ばされた細粒子spは、隔壁32に沿って下
降し、隔壁31の下部に設けられた7ラツパ25より、
中相粒子MPとともに粉砕テーブル上へ戻され、再び粉
砕部で粉砕される。
てはじき飛ばされた細粒子spは、隔壁32に沿って下
降し、隔壁31の下部に設けられた7ラツパ25より、
中相粒子MPとともに粉砕テーブル上へ戻され、再び粉
砕部で粉砕される。
このように従来のミルでは分級機27へ運ばれていた中
相粒子MPは、仕切板32による通路を通過することに
より慣性力によって粉砕部へ戻され、細粒子spと微粒
子FPのみが分級機の入口27aへ運ばれるので、分級
機27の負荷を大幅に軽減することができ、更にこの負
荷軽減により分級機z7の性能を大幅に向上できる。し
たがってミル出口の送炭管26からバーナ7aへ供給さ
れる微粉炭は容易に200メツシュバス90%以との粒
度を達成できる。
相粒子MPは、仕切板32による通路を通過することに
より慣性力によって粉砕部へ戻され、細粒子spと微粒
子FPのみが分級機の入口27aへ運ばれるので、分級
機27の負荷を大幅に軽減することができ、更にこの負
荷軽減により分級機z7の性能を大幅に向上できる。し
たがってミル出口の送炭管26からバーナ7aへ供給さ
れる微粉炭は容易に200メツシュバス90%以との粒
度を達成できる。
このように本実施例では、分級機27の外側に隔壁を設
けて、更に隔壁の空間部に傾斜した複数の仕切板を設け
て第1の分級器としたので、第2の分級機27への負荷
を軽減でき、分級機27で分離された粒子は、すべてミ
ルのケーシングに沿って下降することなく、粉砕テーブ
ルを経て粉砕部へ戻されるので、ミルの粉砕機能を低下
することなくミルの製品粒度を向上することができる。
けて、更に隔壁の空間部に傾斜した複数の仕切板を設け
て第1の分級器としたので、第2の分級機27への負荷
を軽減でき、分級機27で分離された粒子は、すべてミ
ルのケーシングに沿って下降することなく、粉砕テーブ
ルを経て粉砕部へ戻されるので、ミルの粉砕機能を低下
することなくミルの製品粒度を向上することができる。
そして、これを難燃性石炭の燃焼に用いた場合、その灰
中の未燃分を5%以下に抑えることができる。
中の未燃分を5%以下に抑えることができる。
〈実施例2〉
第3図に本発明の他の実施例に係る竪型ミルの構造を示
す。空気と石炭(中粗粒子MP、細粒子sp、微粒子y
p)との混合物は、空気に同一方向の旋回流を与えるよ
うに配置されがっ分級器24内への一次空気の流入角度
を変更できる複数枚の可変式固定翼23の間を通過して
、第1の分級器24内へ流入する。第3図に示した竪型
ミルの■−■断面を第4図に示す。第1の分級器24で
は、遠心力の大きな中相粒子MPは、分級器24の内壁
に沿って旋回しながら下降し、分級器上部の粒子の排出
口であるフラッパ25より粉砕テーブル15上へ戻され
、粉砕部で再び粉砕される。また、遠心力の小さい細粒
子sp及、び微粒子FPは、−次空気とともに第2の分
級機の入口27aへ運ばれる。ここで細粒子spは回転
羽根z8によって第2の分級機27の外側へはじき飛ば
され、第1の分級器24の内壁に沿って下降し、中相粒
子MPとともに7ラツパ25を経て粉砕部へ戻される。
す。空気と石炭(中粗粒子MP、細粒子sp、微粒子y
p)との混合物は、空気に同一方向の旋回流を与えるよ
うに配置されがっ分級器24内への一次空気の流入角度
を変更できる複数枚の可変式固定翼23の間を通過して
、第1の分級器24内へ流入する。第3図に示した竪型
ミルの■−■断面を第4図に示す。第1の分級器24で
は、遠心力の大きな中相粒子MPは、分級器24の内壁
に沿って旋回しながら下降し、分級器上部の粒子の排出
口であるフラッパ25より粉砕テーブル15上へ戻され
、粉砕部で再び粉砕される。また、遠心力の小さい細粒
子sp及、び微粒子FPは、−次空気とともに第2の分
級機の入口27aへ運ばれる。ここで細粒子spは回転
羽根z8によって第2の分級機27の外側へはじき飛ば
され、第1の分級器24の内壁に沿って下降し、中相粒
子MPとともに7ラツパ25を経て粉砕部へ戻される。
一方、微粒子FPは一次空気とともに回転羽根28の間
を通過して送炭管26より県外へ送られる。
を通過して送炭管26より県外へ送られる。
第1の分級器24の内部には、固定翼23を通過して流
入した石炭と空気の流れを整流するためにミルの頂部よ
り内筒33を設けている。この内筒33は固定翼の高さ
以北の長さでミル内につき出し、内筒下端には円環状の
板34を取りつけて第2の分級機の回転羽根27の先端
から分級機内へ製品の粒度を低下させるような粗粒が飛
び込むのを防止する構造となっている。
入した石炭と空気の流れを整流するためにミルの頂部よ
り内筒33を設けている。この内筒33は固定翼の高さ
以北の長さでミル内につき出し、内筒下端には円環状の
板34を取りつけて第2の分級機の回転羽根27の先端
から分級機内へ製品の粒度を低下させるような粗粒が飛
び込むのを防止する構造となっている。
また、第2の分級機の回転羽根28の回転方向は、第1
の分級器内へ流入した石炭と空気の混合物の流れ方向を
同一になるようにし、第1の分級器24の性能を向上す
るように工夫されている。したがって第2の分級機の負
荷を大幅に軽減することができ、第9図に示した従来の
ミルの分級機よりもその性能を大幅に向上することがで
きる。
の分級器内へ流入した石炭と空気の混合物の流れ方向を
同一になるようにし、第1の分級器24の性能を向上す
るように工夫されている。したがって第2の分級機の負
荷を大幅に軽減することができ、第9図に示した従来の
ミルの分級機よりもその性能を大幅に向上することがで
きる。
〈発明の効果〉
以上述べたように本発明を実施することにより、第1の
分級器で中相粒子MPを分離するので、第2の分級機の
負荷が大幅に低減し、第2の分級機の性能を大幅に向上
することができる。
分級器で中相粒子MPを分離するので、第2の分級機の
負荷が大幅に低減し、第2の分級機の性能を大幅に向上
することができる。
したがって従来の竪型ミルでは達成できなかった製品の
粒度を容易に提供することができる。
粒度を容易に提供することができる。
また、第1の分級器及び第2の分級機で分離された粒子
は、すべて7ラツパより粉砕テーブル上へ戻され、粉砕
部で再粉砕されるので、−次空気用押込通風機の通風抵
抗を下げられるので、通風機の動力を低減できる。
は、すべて7ラツパより粉砕テーブル上へ戻され、粉砕
部で再粉砕されるので、−次空気用押込通風機の通風抵
抗を下げられるので、通風機の動力を低減できる。
更に第1の分級器の固定翼23又は仕切板32の角度及
び第2の分級機の回転数を調節することにより、製品の
粒度を大幅に調節することができる。
び第2の分級機の回転数を調節することにより、製品の
粒度を大幅に調節することができる。
第1図は本発明の実施例Gこ係る竪型ミルの構成を示す
縦断面図、第2図は第1図に示した竪型ミルのI−I断
面を示す図、第3図は本発明の他の実施例に係る竪型ミ
ルの構成を示す縦断面図、第4図は第3図に示した竪型
ミルのII−II断面を示す図面、第5図は石炭焚ボイ
ラシステムの系統図、第6図はサイクロン型分級器を用
いた従来の竪型ミルの構成を示す縦断面図、第7図は第
6図に示す竪型ミルの一部を示す部分断面図、第8図は
灰中未燃分の特性を示す線図、第9図は回転羽根型分級
機を用いた従来の竪型ミルの構成を示す縦断面図である
。 14 ・・・・・・給炭管 22 ・・・・・・スロート 22a・・・・・・スロート上部 23 ・・・・・・固定翼 24 ・・・・・・分級器 28 ・・・・・回転羽根 31 ・・・・・・隔壁 32 ・・・・・・仕切板 33 ・・・・・・内筒 A ・・・・・・空気(−次空気) B ・・・・・・石炭 第1図 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図 第7図
縦断面図、第2図は第1図に示した竪型ミルのI−I断
面を示す図、第3図は本発明の他の実施例に係る竪型ミ
ルの構成を示す縦断面図、第4図は第3図に示した竪型
ミルのII−II断面を示す図面、第5図は石炭焚ボイ
ラシステムの系統図、第6図はサイクロン型分級器を用
いた従来の竪型ミルの構成を示す縦断面図、第7図は第
6図に示す竪型ミルの一部を示す部分断面図、第8図は
灰中未燃分の特性を示す線図、第9図は回転羽根型分級
機を用いた従来の竪型ミルの構成を示す縦断面図である
。 14 ・・・・・・給炭管 22 ・・・・・・スロート 22a・・・・・・スロート上部 23 ・・・・・・固定翼 24 ・・・・・・分級器 28 ・・・・・回転羽根 31 ・・・・・・隔壁 32 ・・・・・・仕切板 33 ・・・・・・内筒 A ・・・・・・空気(−次空気) B ・・・・・・石炭 第1図 第2図 第3図 第4図 第5図 第6図 第7図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、ミルケーシング内下部に粉砕部及び気体導入部を備
え、この粉砕部で粉砕された粉砕物を前記気体導入部よ
り導入された上昇気体によりミル上方へ移送し、移送さ
れた粉砕物を分級する分級装置をミルケーシング上部に
備え、ミルケーシング頂部の取出口より分級された微粉
を取り出すようにした竪型ミルにおいて、上記ミルケー
シング頂部の取出口に回転羽根を軸に取り付けた回転駆
動装置を設け、更に該回転羽根の外側に隔壁を設け、そ
の隔壁の下部に空間部を設け、この空間部にはミルの中
心下方に向けて傾斜した仕切板を設けたルーバ構造部を
設けたことを特徴とする竪型ミル。 2、ミルケーシング頂部に内筒を設け、その内筒下部に
、回転駆動軸に取り付けた回転羽根を設置し、更に回転
羽根の外側に隔壁を設けこの隔壁の上に可変の固定翼を
内筒の外側 円周上に配置したことを特徴とする特許請求の範囲第1
項記載の竪型ミル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23942385A JPS62102841A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 竪型ミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23942385A JPS62102841A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 竪型ミル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62102841A true JPS62102841A (ja) | 1987-05-13 |
Family
ID=17044551
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23942385A Pending JPS62102841A (ja) | 1985-10-28 | 1985-10-28 | 竪型ミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62102841A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05245404A (ja) * | 1992-03-06 | 1993-09-24 | Ube Ind Ltd | 竪型粉砕機 |
-
1985
- 1985-10-28 JP JP23942385A patent/JPS62102841A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05245404A (ja) * | 1992-03-06 | 1993-09-24 | Ube Ind Ltd | 竪型粉砕機 |
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