JPS6187817A - Manufacture of heat resistant austenitic stainless steel - Google Patents
Manufacture of heat resistant austenitic stainless steelInfo
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- JPS6187817A JPS6187817A JP20801484A JP20801484A JPS6187817A JP S6187817 A JPS6187817 A JP S6187817A JP 20801484 A JP20801484 A JP 20801484A JP 20801484 A JP20801484 A JP 20801484A JP S6187817 A JPS6187817 A JP S6187817A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は機械的特性に優れたオーステナイト系ステンレ
ス鋼の製造方法に係り、特に結晶粒を微細化し機械的特
性を向上させ九オーステナイト系ステンレス鋼の製造方
法に関する。[Detailed Description of the Invention] [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a method for producing austenitic stainless steel with excellent mechanical properties, and in particular, to improve the mechanical properties of nine-austenitic stainless steel by refining grains and improving mechanical properties. Regarding the manufacturing method.
オーステナイト系ステンレス鋼は耐食性に優れることか
ら腐食環境下で多く使用されている。また、フェライト
系鋼に比べると機械的性質の温度依存度が小さいことか
ら、使用限界温度はフェライト鋼より高くできるとされ
ている。しかしながらオーステナイト系ステンレス鋼は
耐力が低いため、実際に使用するにあたっては部品を厚
肉構造とし所定の強度を確保しなければならない。その
結果、部品の重量増加をまねき、大型部品の場合には輸
送や架設が難しくなると同時に熱処理時には厚肉部品の
内外面で温度分布が不均一となり、くり返し加熱を受け
るような条件下では熱疲労が加速される。従って、オー
ステナイト系ステンレス鋼では機械的特性を向上させ、
できるかぎり厚肉構造をさける必要がある。Austenitic stainless steel is often used in corrosive environments because of its excellent corrosion resistance. Furthermore, since the temperature dependence of mechanical properties is smaller than that of ferritic steel, it is said that the limit temperature for use can be made higher than that of ferritic steel. However, since austenitic stainless steel has a low yield strength, parts must have a thick wall structure to ensure a predetermined strength when actually used. As a result, the weight of the parts increases, making it difficult to transport and erect large parts, and at the same time, during heat treatment, the temperature distribution becomes uneven on the inner and outer surfaces of thick-walled parts, which can lead to thermal fatigue under conditions of repeated heating. is accelerated. Therefore, austenitic stainless steel improves mechanical properties and
It is necessary to avoid thick wall structures as much as possible.
一般にオーステナイト系ステンレス鋼の強度や耐力など
の機械的特性を向上させる方法としては析出強化、固溶
強化、熱間および冷間加工等が用いられている。しかし
、これら強化方法は次のような問題を有している。すな
わち、析出強化は熱処理が複雑となることから大型部材
に対しては不向きであり、固溶強化ではまだ強度的に十
分なものけ得られていない。これに対し熱間および冷間
加工は結晶粒を微細にするとともに加工歪により強度を
増加させるためオーステナイト系ステンレス鋼の強化に
は有効であるが、高温に加熱されたり、溶接時に熱影響
を受ける部分では強度低下の原因となる粗大結晶粒が生
成する。Generally, precipitation strengthening, solid solution strengthening, hot and cold working, etc. are used to improve mechanical properties such as strength and yield strength of austenitic stainless steel. However, these strengthening methods have the following problems. That is, precipitation strengthening is not suitable for large members because heat treatment is complicated, and solid solution strengthening has not yet achieved sufficient strength. On the other hand, hot and cold working are effective in strengthening austenitic stainless steel because they make the grains finer and increase the strength through processing strain, but they are heated to high temperatures and are affected by heat during welding. Coarse crystal grains are formed in some areas, which causes a decrease in strength.
ところで、石油や石炭を燃料とする火力発電プラントで
は熱効率を向上させるため蒸気条件を一層高温・高圧化
する方向にあり、タービン構成部材のうち、マルテンサ
イト系ステンレス鋼では高温強度が不足し、より高温特
性の良いオーステナイト系ステンレス鋼に移行されよう
としている。By the way, in order to improve thermal efficiency in thermal power plants that use oil or coal as fuel, there is a trend toward higher steam conditions at higher temperatures and higher pressures. A transition is being made to austenitic stainless steel, which has good high-temperature properties.
また、化学プラントやボイラーにおいても同様な理由か
ら高温環境下で使用されるオーステナイト系ステンレス
鋼の使用条件は苛酷になってきている0
このように鋼の使用環境が変化しているにもかかわらず
、既存のオーステナイト系ステンレス鋼は、機械的特性
、特に耐力が不足しておりさらに高い耐力を有するオー
ステナイト系ステンレス鋼が望まれている。Additionally, for the same reason, the usage conditions for austenitic stainless steel, which is used in high-temperature environments in chemical plants and boilers, are becoming harsher. Despite these changes in the usage environment for steel, Existing austenitic stainless steels lack mechanical properties, especially yield strength, and there is a desire for austenitic stainless steels with even higher yield strength.
本発明はこのような点に鑑みなされたもので、複雑な熱
処理をすることなく高強度化したオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法であり、*に合金元素を調整したの
ち所定の熱間および冷間加工と簡単な熱処理を組合せる
ことにより、結晶粒を微細化させ耐力を向上させる微細
結晶粒を有するオーステナイト系ステンレス鋼の製造方
法を提供することを目的とする。The present invention was made in view of the above points, and is a method for manufacturing austenitic stainless steel with high strength without complex heat treatment. The object of the present invention is to provide a method for producing austenitic stainless steel having fine crystal grains, which refines the crystal grains and improves yield strength by combining processing and simple heat treatment.
本発明は重量パーセントで0.15%以下の炭素。 The present invention uses less than 0.15% carbon by weight.
2.0%以下のシリコン、3.0%以下のマンガン、0
.02〜0.3%の窒素、8〜18 %のニッケル、1
5〜22チのクロム、0601〜1.0チのバナジウム
、残部が実質的に鉄よりなる鋼およびさらに0.01〜
1.0%のニオブ、0.002〜0.5%のチタン、0
.0005〜0.01%のボロンの少なくとも−1一種
以上を含む鋼を加工率で20%以上の塑性変形を加えた
後、1050〜1150℃の温度で熱処理し結晶粒を細
粒化する微細結晶粒を有するオーステナイト系ステンレ
ス鋼の製造方法である0
ここで本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼の組
成限定理由について説明する。2.0% or less silicon, 3.0% or less manganese, 0
.. 02-0.3% nitrogen, 8-18% nickel, 1
Steel consisting of 5 to 22 inches of chromium, 0.601 to 1.0 inches of vanadium, the remainder substantially iron, and further 0.01 to 1.0 inches of vanadium;
1.0% niobium, 0.002-0.5% titanium, 0
.. 0005~0.01% of steel containing at least -1 kind of boron is plastically deformed at a processing rate of 20% or more, and then heat treated at a temperature of 1050~1150°C to refine the crystal grains. Method for producing austenitic stainless steel having grains 0 Here, the reasons for limiting the composition of the austenitic stainless steel according to the present invention will be explained.
炭素(C):炭素はオーステナイト相を安定にしステン
レス鋼を強化するために多い程有効であるが、0.15
%を越えて添加すると加工性を害することから上限を0
.15%とするが、加工性の観点からは0.12%以下
とすることが望ましい。さらに実用上は0.03〜0.
08%、特に0.04〜0.06とすることが望ましい
。Carbon (C): Carbon is more effective in stabilizing the austenite phase and strengthening stainless steel, but 0.15
If added in excess of
.. The content is set at 15%, but from the viewpoint of workability, it is desirable to set the content at 0.12% or less. Furthermore, in practical terms, it is 0.03 to 0.
08%, particularly 0.04 to 0.06.
シリコン(8i) :シリコンは製鋼時の脱酸剤として
作用するとともに、製造時の湯流れ性を良くするために
必要な元素であるが、多量の添加は靭性を害することか
ら上限を2.0チとする。さらに望ましくは0.1〜1
.0%、特に0.3〜0.7%である。Silicon (8i): Silicon acts as a deoxidizing agent during steel manufacturing and is a necessary element to improve the flowability during manufacturing, but since adding a large amount will impair toughness, the upper limit is set at 2.0 Let's do it. More preferably 0.1 to 1
.. 0%, especially 0.3-0.7%.
マンガン(Mn):マンガンはシリコン同様tNfAQ
K脱酸剤として作用するとともに、オーステナイト生成
元素としてオーステナイト相を安定化させるが、多量に
添加すると耐酸化性などの耐食性を害することから上限
を3.0%とする。望ましくは0.2〜2.4チとする
ことが良いが、実用上は0.5〜1.5%とすることが
望ましい。Manganese (Mn): Manganese is similar to silicon, tNfAQ
K acts as a deoxidizing agent and stabilizes the austenite phase as an austenite-forming element, but if added in a large amount, corrosion resistance such as oxidation resistance will be impaired, so the upper limit is set at 3.0%. The content is preferably 0.2 to 2.4%, but in practice it is preferably 0.5 to 1.5%.
窒素(N):窒素はオーステナイト相を安定にするとと
もに、オーステナイト相中に固溶して耐力を向上させる
ために必要である。また、バナジウムとともに結晶粒を
細かくする作用を有し少なくとも0.02%以上の含有
が必要であるが、過剰に添加するとピンホールやブロー
ホールを作るとともに粒界に窒化物を形成し靭性を低下
させることから、上限を0.3%とする。強度やブロー
ホールなどを考えあわせると0.08〜0.35%とす
ることが望ましいが、工業上の窒素制御方法を考えれば
0.11〜0.2係とすることが望ましい。Nitrogen (N): Nitrogen is necessary to stabilize the austenite phase and to form a solid solution in the austenite phase to improve yield strength. Also, along with vanadium, it has the effect of making crystal grains finer, so it must be contained at least 0.02%, but if added in excess, it will create pinholes and blowholes and form nitrides at grain boundaries, reducing toughness. Therefore, the upper limit is set to 0.3%. Considering strength, blowholes, etc., it is desirable to set the content to 0.08 to 0.35%, but considering industrial nitrogen control methods, it is desirable to set it to 0.11 to 0.2%.
ニッケル(Nl):ニッケルハX −y−7L/ X
鋼tD m i&をオーステナイトにするために必須な
元素で少なくとも6%は必要である。しかし、多量に添
加すると結晶粒を微細忙する作用を弱めること、また高
価になることから、上限を20%とする。結晶粒を有効
に細かくするためには8〜15%とするととがよいが実
用上は8.5〜13.5チ、特に9.5〜11.5チと
することが望ましいり
クロム(Cr)ニクロムは室温および高温の強度を高め
るとともに、耐食性、耐酸化性を向上させるために15
チ以上必要であるが、多量に加えるとシグマ相を形成し
靭性を害することから上限を22係とする。Ni量との
バランスおよび窒素を添加する際の必要Cr量を考慮す
ると16〜19.5%とすることがよく、さらに実用上
は16〜18.5%である。Nickel (Nl): Nickel HaX -y-7L/X
It is an essential element for making steel tD m i & into austenite and requires at least 6%. However, if added in a large amount, the effect of making the crystal grains finer is weakened and the cost increases, so the upper limit is set at 20%. In order to effectively refine the crystal grains, it is recommended that the content be 8 to 15%, but in practice it is desirable that the content be 8.5 to 13.5%, especially 9.5 to 11.5%. ) Nichrome is 15% to increase strength at room temperature and high temperature, as well as improve corrosion resistance and oxidation resistance.
The upper limit is set at 22 modulus because adding a large amount forms a sigma phase and impairs toughness. Considering the balance with the amount of Ni and the amount of Cr required when adding nitrogen, the content is preferably 16 to 19.5%, and more practically 16 to 18.5%.
バナジウム(V):バナジウムはオーステナイト相中に
固溶して強度を向上させるとともに、窒素と作用し結晶
粒を微細にし耐力を向上させるために少なくとも0.0
1チ以上必要であるが、過剰に添加すると偏析を生じ加
工性を害することから上限を1.0%とする。機械的特
性および偏析を考えると0.03〜0.5チが望ましく
、さらに実用上は0.05〜0.35チである。Vanadium (V): Vanadium is dissolved in the austenite phase to improve strength, and also interacts with nitrogen to make crystal grains finer and improve yield strength.
At least 1% is necessary, but since adding too much will cause segregation and impair workability, the upper limit is set at 1.0%. Considering mechanical properties and segregation, the range is preferably 0.03 to 0.5 inch, and more practically 0.05 to 0.35 inch.
eミド1トをd虹−成=b=売二枳苓=偏=IEを4ヒ
廿埋駆;Hiニオブ(Nb ) :ニオブは窒素やバナ
ジウム量とのバランスにおいて結晶粒を微細にするとと
もに高温における微細結晶粒を安定するためには0.0
1%の含有が必要であるが多量に添加すると効果が飽和
するとともに加工性を害することから上限を1.0チと
する。さらに望ましくは0.02〜0.5 %であるが
実用上は0.02〜0.15%である。Niobium (Nb): Niobium makes crystal grains finer in balance with the amount of nitrogen and vanadium. 0.0 to stabilize fine grains at high temperatures.
The content is required to be 1%, but if added in a large amount, the effect will be saturated and the processability will be impaired, so the upper limit is set at 1.0%. More preferably, it is 0.02 to 0.5%, but in practice it is 0.02 to 0.15%.
チタン(Ti):チタンはニオブ同様に窒素やバナジウ
ム潰とのバランスにおいて結晶粒を微細にし耐力を向上
させるために0.002%の含有が必要であるが多量に
添加すると偏析を生じ加工性を害することから上限を0
.5%とする。さらに機械的特性や偏析を考えると0.
02〜0.3 %とすることが望ましいが、実用上は0
.02〜0.15%である。Titanium (Ti): Like niobium, titanium needs to be contained at 0.002% in order to make the crystal grains finer and improve yield strength in balance with nitrogen and vanadium crushing, but adding too much will cause segregation and reduce workability. Set the upper limit to 0 to avoid harm.
.. 5%. Furthermore, considering mechanical properties and segregation, 0.
It is desirable to set it to 0.02 to 0.3%, but in practice it is less than 0.
.. 02-0.15%.
ポロン(B):ポロンは粒界を強化する作用を有するが
、010005未満ではその効果が十分でなく0.01
%を越える添加は溶接性を害することから上限を0,0
1チとするが、望ましくは0.001〜o、oos%で
ある。さらに実用上は0.003〜0.0071とする
ことが望ましい。また、上記組成のオーステナイト系ス
テンレス鋼を加工率で20%以上の塑性変形を加えた後
、1050〜1150’Oの温度で熱処理する理由を次
に説明するっ
加工率が20チ未満の場合には微細化のための熱処理行
なっても結晶粒の粒度番号(JIS G 0551)が
5以上にならないことから20%以上の冷間および熱間
加工が必要である。また、20%以上の加工後1050
〜1150’0で熱処理するのは1050℃未満の温度
で熱処理しても加工組織が残り1150°○を越える温
度で熱処理すると結晶粒の粒度番号(JIS 0055
1)が5未満となり微細粒でなくなることから1050
〜1150℃の範囲とする。Poron (B): Poron has the effect of strengthening grain boundaries, but if it is less than 0.010005, the effect is not sufficient and 0.01
Since addition exceeding % will impair weldability, the upper limit should be set at 0.0%.
The amount is preferably 0.001 to 0.000%. Further, in practical terms, it is desirable to set it to 0.003 to 0.0071. In addition, the reason why austenitic stainless steel with the above composition is subjected to plastic deformation at a working rate of 20% or more and then heat treated at a temperature of 1050 to 1150'O is explained below. Since the grain size number (JIS G 0551) of the crystal grains does not become 5 or more even after heat treatment for refinement, cold and hot working of 20% or more is necessary. In addition, after processing of 20% or more, 1050
Heat treatment at ~1150'0 means that even if heat treated at a temperature below 1050°C, a processed structure remains and if heat treated at a temperature exceeding 1150°○, the grain size number (JIS 0055
1) is less than 5 and it is no longer a fine grain, so 1050
The temperature should be in the range of ~1150°C.
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼の製造方法によ
れば、窒素、バナジウムなど0元素の相互作用と熱間お
よび冷間加工と簡単な熱処理を組合せることによυ、結
晶粒を微細化させ耐力を向上させることができるととも
に溶接時の熱影響部のように高温に加熱される部位で起
きる強度低下の原因となる粗大結晶粒の生成を抑制する
ことができる。According to the method for manufacturing austenitic stainless steel of the present invention, by combining the interaction of zero elements such as nitrogen and vanadium, hot and cold working, and simple heat treatment, the crystal grains are refined and the yield strength is increased. In addition, it is possible to suppress the formation of coarse crystal grains that cause strength reduction that occurs in areas heated to high temperatures such as the heat-affected zone during welding.
高周波誘導溶解炉により第1表に示す化学組成を有する
試料を溶製後、1100°03)時間の均質化処理を施
し冷間圧延により10〜70嗟の加工を行なった。次い
で900〜1200°0の温度で2時間微細化した試料
のJIS結晶粒度番号を調べたつまた、実施例1の試料
については鋳造後、10〜70%の冷間圧延を行なった
のち、900〜12oO℃の温度で2時間微細化した試
料の結晶粒度番号をあわせて調べた。比較例試料1は市
販のSUS 316で実施例試料と同等の均質化処理、
冷間圧延、微細化処理を行なった。これらの結果を第2
表、第3表に示す。After melting samples having the chemical composition shown in Table 1 in a high frequency induction melting furnace, they were homogenized for 1100°03) hours and then cold rolled for 10 to 70 hours. Next, the JIS grain size number of the sample which was refined at a temperature of 900 to 1200 °0 for 2 hours was examined.The sample of Example 1 was cold rolled by 10 to 70% after casting, and then The grain size number of the sample refined for 2 hours at a temperature of 12oO<0>C was also examined. Comparative Example Sample 1 is commercially available SUS 316 and is subjected to the same homogenization treatment as the Example Sample.
Cold rolling and refinement treatment were performed. These results are the second
Table 3 shows the results.
以下余白
F:繊維組織が残っているう
筑 3 表
第2表および第3表に示すように本発明に係るオーステ
ナイト系ステンレス鋼の製造方法によると加工と簡単な
熱処理を組合せることにより従来合金(比較例1)では
得られない微細結晶粒を有するオーステナイト系ステン
レス鋼が製造できることがわかる。この場合、第2表に
示すように微細化温度が1050℃未満だと加工組織が
消えず、1150’Oを越えると結晶粒度番号が5より
小さくなり大きな結晶粒であることを示している。また
、第3表に示すように加工率が20%より少ない場合も
同様に結晶粒度番号が5より小さくなる。Margin F: Chiku where the fiber structure remains It can be seen that an austenitic stainless steel having fine crystal grains, which cannot be obtained in Comparative Example 1, can be produced. In this case, as shown in Table 2, if the refinement temperature is less than 1050°C, the processed structure will not disappear, and if it exceeds 1150'O, the grain size number will become smaller than 5, indicating large grains. Further, as shown in Table 3, when the processing rate is less than 20%, the grain size number becomes smaller than 5 as well.
次に実施例1.3.5および比較例1に相当する組成の
試料を再度溶解し、 1100°020時間の均質化
処理後、冷間圧延により約50%の加工を施し1050
℃2時間の微細化処理を行ないJI8結晶粒度番号およ
び引張試験を行ない0.2%耐力を調べそれぞれを実施
例11 、12 、13及び比較例3とした。Next, the samples with compositions corresponding to Example 1.3.5 and Comparative Example 1 were melted again, and after homogenization treatment at 1100° for 020 hours, they were processed by about 50% by cold rolling to 1050°.
C. for 2 hours, JI8 grain size number and tensile test were conducted to determine 0.2% yield strength, which were designated as Examples 11, 12, 13 and Comparative Example 3, respectively.
その結果を第4表および第5表に示す。The results are shown in Tables 4 and 5.
以下余白
第4表
第 5 表
第5表に示すように本発明に係るオーステナイト系ステ
ンレス鋼の製造方法で製造した鋼は従来合金でちる5U
S316 (比較例3)に比べ微細結晶粒を有し、これ
によって機械的性質、特に0.2チ耐力が大巾に向上で
きる。As shown in Table 5 below, the steel produced by the method for producing austenitic stainless steel according to the present invention is 5U made from conventional alloys.
It has finer crystal grains than S316 (Comparative Example 3), and as a result, the mechanical properties, especially the 0.2 inch proof stress, can be greatly improved.
このように本発明製造方法は優れた機械的性質を示すt
−ステナイト系ステンレス鋼を製造することができ、化
学プラントやボイラーなど高強度を要求される部材に使
用する事ができ、またタービン用部材、特にケーシング
に適した鋼の製造方法に適したものといえる。As described above, the manufacturing method of the present invention exhibits excellent mechanical properties.
- It is possible to produce stenitic stainless steel, which can be used for parts that require high strength such as chemical plants and boilers, and is also suitable for manufacturing steel for turbine parts, especially casings. I can say that.
Claims (4)
%以下のシリコン、3.5%以下のマンガン、0.02
〜0.5%の窒素、8〜18%のニッケル、15〜22
%のクロム、0.01〜1.0%のバナジウム、残部が
実質的に鉄よりなる鋼を加工率で20%以上の塑性変形
を加えた後、1050〜1150℃の温度で熱処理し結
晶粒を細粒化することを特徴とする耐熱オーステナイト
系ステンレス鋼の製造方法。(1) 0.15% or less carbon by weight percent, 2.0
% or less silicon, 3.5% or less manganese, 0.02
~0.5% nitrogen, 8-18% nickel, 15-22
% of chromium, 0.01 to 1.0% of vanadium, and the remainder is substantially iron. After applying plastic deformation of 20% or more at a working rate, heat treatment is performed at a temperature of 1050 to 1150 °C to reduce crystal grains. A method for producing heat-resistant austenitic stainless steel, which is characterized by making the grains fine.
ステンレス鋼の結晶粒の粒度番号(JISG0551)
が5以上であることを特徴とする耐熱オーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法。(2) Grain size number of crystal grains of austenitic stainless steel (JIS G0551) in claim 1
A method for producing heat-resistant austenitic stainless steel, characterized in that is 5 or more.
%以下のシリコン、3.5%以下のマンガン、0.02
〜0.5%の窒素、8〜18−のニッケル、15〜22
%のクロム0.01〜1.0%のバナジウム、残部が実
質的に鉄および0.01〜1.0%のニオブ、0.00
2〜0.5%のチタン、0.0005〜0.01%のボ
ロンの少なくとも1種以上を含む鋼を加工率で20%以
上の塑性変形を加えた後1050℃〜1150℃の温度
で熱処理し結晶粒を細粒化することを特徴とする耐熱オ
ーステナイト系ステンレス鋼の製造方法。(3) 0.15% or less carbon by weight percent, 2.0
% or less silicon, 3.5% or less manganese, 0.02
~0.5% nitrogen, 8-18-nickel, 15-22
% chromium 0.01-1.0% vanadium, balance substantially iron and 0.01-1.0% niobium, 0.00
Steel containing at least one of 2 to 0.5% titanium and 0.0005 to 0.01% boron is subjected to plastic deformation at a processing rate of 20% or more and then heat treated at a temperature of 1050°C to 1150°C. A method for producing heat-resistant austenitic stainless steel characterized by reducing the crystal grains.
ステンレス鋼の結晶粒の粒度番号(JISG0551)
が5以上であることを特徴とする耐熱オーステナイト系
ステンレス鋼の製造方法。(4) Grain size number of crystal grains of austenitic stainless steel (JIS G0551) in claim 3
A method for producing heat-resistant austenitic stainless steel, characterized in that is 5 or more.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20801484A JPS6187817A (en) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | Manufacture of heat resistant austenitic stainless steel |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20801484A JPS6187817A (en) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | Manufacture of heat resistant austenitic stainless steel |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6187817A true JPS6187817A (en) | 1986-05-06 |
Family
ID=16549243
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP20801484A Pending JPS6187817A (en) | 1984-10-05 | 1984-10-05 | Manufacture of heat resistant austenitic stainless steel |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPS6187817A (en) |
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JP2008038191A (en) * | 2006-08-04 | 2008-02-21 | Nippon Metal Ind Co Ltd | Austenitic stainless steel and its production method |
CN103741065A (en) * | 2013-12-25 | 2014-04-23 | 宝钢不锈钢有限公司 | Austenite heat-resistance stainless steel resisting high temperature oxidation |
-
1984
- 1984-10-05 JP JP20801484A patent/JPS6187817A/en active Pending
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