JPS6178593A - Mercury device and its manufacture - Google Patents
Mercury device and its manufactureInfo
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- JPS6178593A JPS6178593A JP18431585A JP18431585A JPS6178593A JP S6178593 A JPS6178593 A JP S6178593A JP 18431585 A JP18431585 A JP 18431585A JP 18431585 A JP18431585 A JP 18431585A JP S6178593 A JPS6178593 A JP S6178593A
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐キャビテーション・工Ｏ−ジョン性に優れ
た水機器及びその製造方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to water equipment with excellent cavitation resistance and engineering properties, and a method for manufacturing the same.
近年、エネルギーの有効利用の見地から、比較的短時間
で出力調整が可能な水力発電、特に夜間の余剰電力を有
効に利用できる揚水発電プラントの建設が盛んである。In recent years, from the standpoint of effective energy use, construction of hydroelectric power plants that can adjust output in a relatively short period of time, especially pumped storage power plants that can effectively utilize surplus electricity at night, has been active.
しかも、水力発電プラントは建設地点の限定、単機容積
に対する建設費の低減、発電効率の向上などの点から、
人寄ω化される傾向にあり、揚上発電においては高落差
化、高揚程化が進んでいる。Furthermore, hydroelectric power plants are limited in terms of construction locations, reduce construction costs for a single unit, and improve power generation efficiency.
There is a tendency for the number of people to increase, and lift power generation is becoming higher in head and head.
従来水態器として例示される水車ランナ本体などには、
３〜５％のへ１を含むマルテンサイト系１３％Ｃｒステ
ンレス鋼［Ｑが使用されているが、高揚程化や高落着化
により、キヤごチージョン・エロージョンが加速されて
おり、さらに優れた耐キャビテーション・エロージヨン
性を有するものが要望されている。The main body of a water wheel runner, etc., which is exemplified as a conventional water conditioner, includes:
Martensitic 13% Cr stainless steel containing 3 to 5% H1 [Q] is used, but due to high head and high settling, carrier corrosion and erosion are accelerated, and even better resistance is required. There is a demand for something that has cavitation and erosion properties.
水車ランナなどの耐キャビテーション・エロージヨン性
を向上させるひとつに、水車ランナなどの材料にオース
テナイト系ステンレス鋼を使用する方法がある。一般に
オーステナイト系ステンレス鋼の耐キャビテーション・
エロージヨン性はマルテンサイト系１３％Ｃｒステンレ
ス鋳鋼よりも優れているが、この材料は耐力が低いこと
から、水車ランナ本体に使用する場合には製造工程が極
めて複雑になるという問題がある。このため、オーステ
ナイト系ステンレス鋼は主として水車ランナ羽根などの
キャビテーション・エロージョン損耗の著しい部位に肉
盛溶接して使用されている。One way to improve the cavitation and erosion resistance of water turbine runners and other materials is to use austenitic stainless steel as the material for water turbine runners and other materials. In general, cavitation resistance of austenitic stainless steel
Although its erosion resistance is superior to martensitic 13% Cr stainless steel cast steel, this material has a low yield strength, so when used in the main body of a water turbine runner, the manufacturing process becomes extremely complicated. For this reason, austenitic stainless steel is mainly used by overlay welding in areas where cavitation/erosion wear is significant, such as water turbine runner blades.
しかし、高落差化・ＩＩ工程に伴い、肉盛溶接された水
車ランナにおいても、さらに優れた耐キャビテーション
・エロージヨン性を有するものが要望されてきている。However, with the increase in head height and II process, there is a demand for overlay welded water turbine runners that have even better cavitation and erosion resistance.
このような点に鑑み、本発明は耐キャビテーション・エ
ロージヨン性に優れた水車ランナ、ガイド・ベーン、ス
テー・ベーン、船舶用ブＯベラ、各種ポンプ部品、高速
水流用部品などの水機器及びその製造方法を提供するこ
とを目的とする。In view of these points, the present invention provides water equipment such as water turbine runners, guide vanes, stay vanes, marine blowers, various pump parts, and parts for high-speed water flow that have excellent cavitation and erosion resistance, and the manufacture thereof. The purpose is to provide a method.
本発明は、水車ランナ、ガイド・ベーン、ステー・ベー
ン、給米用プロペラ、各種ポンプ部品、高速水流用部品
などの水機器の少なくともキャビテーション・エロージ
ョン損耗部位の表面層としてＣｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼
に所定量のＭｎを含有せしめ、かつ組織中にフェライト
相（以後α相と記す）を形成させることなくイプシロン
相〈以後ε相と記す）あるいはオーステナイト相（ｇ、
後γ相と記す）を形成させ、耐キャビテーション・エロ
ージヨン性を向上させたものである。すなわち重量パー
セントで１０〜２０％のＯｒ、０．５〜１０％のＮ１．
４％を越え２０％以下のＭｎを主体とし、０．２％以下
の炭素、２％以下のケイ素、２％以下のＭＯと、０．０
１〜０．１％のＮｂ、０．５〜５％のｃｏの少なくとも
１種と、残部が実質的にＦｅからなり、かつα相を含む
ことなくε相あるいはγ相を主体とした鋼を少なくとも
キャビテーション・エロージョン損耗部位の表面層とし
て設けた水機器であり、また上記表面層が肉盛溶接のＷ
ＪｖＩｌｌ！！である水機器である。The present invention uses Cr-Ni stainless steel as the surface layer of at least cavitation/erosion wear parts of water equipment such as water turbine runners, guide vanes, stay vanes, rice feeding propellers, various pump parts, and high-speed water flow parts. By containing a predetermined amount of Mn, the epsilon phase (hereinafter referred to as ε phase) or austenite phase (g,
γ phase) is formed to improve cavitation and erosion resistance. That is, 10-20% Or, 0.5-10% N1.
Mainly consisting of more than 4% and less than 20% Mn, less than 0.2% carbon, less than 2% silicon, less than 2% MO, and 0.0
A steel consisting of at least one of 1 to 0.1% Nb, 0.5 to 5% Co, and the remainder substantially Fe, and mainly composed of ε phase or γ phase without containing α phase. It is a water device provided as a surface layer at least in the cavitation/erosion wear area, and the surface layer is W of overlay welding.
JvIll! ! It is a water equipment.
また水機器の少なくともキャビテーション・エロージョ
ン損耗部位に肉盛溶接により、重量％で０．２％以下の
炭素、２％以下のケイ素、１０〜２０％のクロム、０．
５〜１０％のニッケル、２％を越え２０％以下のマンガ
ン、２％以下のモリブデンと、０．０１〜ｏ、ｉ％のニ
オブ、０．５〜５％のコバルトの少なくとも１種と、残
部が実質的に鉄から成りかつ実質的にフェライト相を含
むことなく、イプシロン相あるいはオーステナイト相を
主体とする鋼からなる表面石を形成する事を特徴とした
水機器の製造方法である。In addition, by overlay welding, at least the cavitation/erosion damaged parts of water equipment, carbon of 0.2% or less, silicon of 2% or less, chromium of 10 to 20%, 0.2% by weight or less, silicon of 10 to 20%,
5 to 10% nickel, more than 2% to 20% manganese, 2% or less molybdenum, at least one of 0.01 to 1% niobium, 0.5 to 5% cobalt, and the balance This is a method for manufacturing water equipment characterized by forming a surface stone made of steel which is substantially made of iron and which does not substantially contain a ferrite phase and is mainly composed of an epsilon phase or an austenite phase.
以下、本発明の水機器に用いられる鋼の組成駆足理由を
述べる。The reasons for the composition of the steel used in the water equipment of the present invention will be described below.
組１！＝特許請求の範囲にある組成を有する鋼の耐キャ
ビテーション・エロージヨン性は、ε相あるいはγ相を
主体とする場合に著しい効果を示す。Group 1! =The cavitation and erosion resistance of the steel having the composition defined in the claims is particularly effective when the steel is mainly composed of the ε phase or the γ phase.
この場合、組織中にα相が混在すると、耐キャビテーシ
ョン・エロージヨン性は著しく劣化することから組織中
にはα相を含まない必要がある。In this case, if α phase coexists in the structure, cavitation and erosion resistance will be significantly deteriorated, so it is necessary that the structure does not contain α phase.
本発明においては靭性に侵れたε相、γ相を主体とした
本体の表面のみがキャビティ廟壊時に加わるＷＢ撃力に
よりマルテンサイト相に相変態をおこすことにより、耐
キャビテーションφエロージョン特性に優れる効果を奏
する。しかし鋼内部は相変態を生じないため、材料特性
上必要な靭性は損われず、鋼全体は高い靭性を有してい
る。いわば外部環境に応じて鋼目体が保護作用を示す自
己補修型の合金といえる。従って材料に必要な靭性を有
しつつ、耐キャビテーション・エロージョン特性に優れ
るものである。In the present invention, only the surface of the main body mainly composed of the ε phase and γ phase, which have deteriorated in toughness, undergoes a phase transformation to the martensitic phase due to the WB impact force applied at the time of cavity collapse, resulting in excellent cavitation and φ erosion resistance. be effective. However, since phase transformation does not occur inside the steel, the toughness necessary for material properties is not impaired, and the steel as a whole has high toughness. In other words, it is a self-repairing alloy in which the steel body exhibits a protective effect depending on the external environment. Therefore, it has excellent cavitation and erosion resistance while having the toughness required for the material.
従来のマルテンサイト鋼を用いた場合は、その靭性の悪
さから実用上は焼戻しを行なっている。When conventional martensitic steel is used, it is practically tempered due to its poor toughness.
しかしながらこの様な焼戻し処理を行なうと耐キャビテ
ーション・エロージョン特性が低下してしまう。本発明
においては本体は靭性に優れるため特にこのような処理
を施す必要はない。However, when such a tempering treatment is performed, the cavitation and erosion resistance properties deteriorate. In the present invention, since the main body has excellent toughness, it is not necessary to perform such a treatment.
炭素（Ｃ）：炭素はε相やγ相を形成させ、耐キャビテ
ーション・エロージヨン性を向上させるために必要な元
素であるが、過剰の添加は靭性、耐食性を害することか
ら上限を０．２％とするが実用上は０．０３〜０．１５
％とすることが望ましい。Carbon (C): Carbon is an element necessary to form ε and γ phases and improve cavitation and erosion resistance, but since excessive addition will impair toughness and corrosion resistance, the upper limit should be set at 0.2%. However, in practice it is 0.03 to 0.15.
It is desirable to set it as %.
ケイ素（Ｓｉｎ：ケイ素は鋼溶製時の湯流れ性を改善し
、また溶接性を改善するために必要であるが、過剰の添
加は靭性を害することから上限を２％とするが実用上は
０．２〜１．０％とすることが望ましい。Silicon (Sin): Silicon is necessary to improve the flowability and weldability during steel melting, but excessive addition impairs toughness, so the upper limit is set at 2%, but in practice It is desirable to set it as 0.2-1.0%.
クロム（Ｃｒｌクロムは耐食性を向上させるために１０
％以上の添加で必要であるが、過剰の添加は溶ＩＩ層中
にα相を生成させ、耐キャビテーション・エロージヨン
性を低下させることから上限を２０％とするが、さらに
実用上は１１％から１５％とすることが望ましい。Chromium (Crl 10 to improve corrosion resistance)
% or more, but excessive addition will generate α phase in the molten II layer and reduce cavitation and erosion resistance, so the upper limit is set at 20%, but in practice it is recommended to start from 11%. It is desirable to set it to 15%.
ニッケル（Ｎｉ）：ニッケルはマンガンとあいまって鋼
の組織をε、γ化し、キャピテイのｌ！ｉ撃力により鋼
表面を相変態しやすくし、ひいては耐キャビテーション
・エロージヨン性を良くするために必要であり、耐キャ
ビテーション・エロージヨン性、靭性を向上させるため
に０．５％以上の添加が必要である。多量に添加しても
効果は大きくなく、かえって相変態を阻害し耐キャビテ
ーション・エロージョン特性が低下し、またコスト上昇
になることから上限を１０％とするが、ざらに実用上は
２％から８％とすることが望ましい。Nickel (Ni): Nickel combines with manganese to change the structure of steel to ε and γ, increasing the capacity of l! It is necessary to make the steel surface easier to undergo phase transformation due to impact force and improve cavitation/erosion resistance, and it is necessary to add 0.5% or more to improve cavitation/erosion resistance and toughness. be. Even if added in a large amount, the effect is not great, and it actually inhibits phase transformation, reduces cavitation and erosion resistance, and increases cost. Therefore, the upper limit is set at 10%, but in practice it is generally 2% to 8%. It is desirable to set it as %.
マンガン（Ｍｎ）：マンガンはニッケルとあいまって鋼
の組織をε、γ化し、キャピテイの１ｌｉｙ力により鋼
表面を相変態しやすくし、ひいては耐キャビテーション
・エロージヨン性、靭性を向上させるために特に重要な
元素であるが、４％以下ではその効果は十分でなく、４
％を越える添加が必要である。しかし過剰の添加はかえ
って相変態を阻害し耐キャビテーション・エローシコン
特性が低下し、また場流れ性を悪くすることから上限を
２０％とするが、さらに実用上は４％から１５％とする
ことが望ましい。Manganese (Mn): Combined with nickel, manganese changes the steel structure to ε and γ, making it easier for the steel surface to undergo phase transformation due to the capitivity force, and is particularly important for improving cavitation resistance, erosion resistance, and toughness. However, if it is less than 4%, its effect is not sufficient;
It is necessary to add more than %. However, excessive addition actually inhibits phase transformation, reduces cavitation resistance and erosion resistance, and worsens field flow properties, so the upper limit is set at 20%, but in practice it may be set at 4% to 15%. desirable.
モリブデン（ＭＯ）：モリブデンは耐キャビテーション
・エロージヨン性、耐食性を向上させるために必要であ
るが、過剰の添加は靭性を害することから上限を２％と
するが実用上は ０．５〜１．５％とすることが望まし
い。Molybdenum (MO): Molybdenum is necessary to improve cavitation/erosion resistance and corrosion resistance, but since excessive addition impairs toughness, the upper limit is set at 2%, but in practice it is 0.5 to 1.5%. It is desirable to set it as %.
ニオブ（Ｎｂ）：ニオブは溶着層の結晶粒を微細にし耐
キャビテーション・エロージヨン性を向上させるために
ｏ、ｏｉ％以上の添加が必要であるが過剰の添加は溶着
層中にα相を生成させ耐キャビテーション・エロージヨ
ン性を低下させることから上限を０．１％とするが実用
上は０．０１〜０．０５％とする事が望ましい。Niobium (Nb): Niobium needs to be added in an amount of o, oi% or more in order to make the crystal grains of the weld layer finer and improve cavitation and erosion resistance, but excessive addition may cause the formation of α phase in the weld layer. The upper limit is set at 0.1% because it reduces cavitation and erosion resistance, but in practice it is preferably 0.01 to 0.05%.
コバルト（’Ｃｏ）：コバルトは耐キャビテーション・
エロージヨン性を向上させるために、０．５％以上の添
加が必要であるが、多ｍに添加しても効果は大きくなく
コスト上昇になるため上限を５％とするが実用上０．５
〜３％とすることが望ましい。Cobalt ('Co): Cobalt is an anti-cavitation material.
In order to improve erosion properties, it is necessary to add 0.5% or more, but even if added in a large amount, the effect will not be large and the cost will increase, so the upper limit is set at 5%, but in practice 0.5% or more is required.
It is desirable to set it to 3%.
ところで、肉＠溶接材に要求される特性のひとつに、溶
接後の熱収縮に起因した残留歪の小さいことが挙げられ
る。母材と溶着層の熱膨張率が異なると、溶接後の熱収
縮時に、母材と溶＠廐の界面に応力を発生し、残密歪と
なってもちきたされ、割れや変形の原因となる。この傾
向は、母材にマルテンサイト系ステンレス鋼を使用した
揚台に著しく、マルテンサイト変態時に大きな歪を発生
する。この歪を緩和させる方法のひとつに、溶１ｍの耐
力を低クシ、゛発生した応力を溶ｙＩ！ｔの塑性変形に
より緩和する方法がある。この方法によれば溶着層の耐
力が低いほど歪を緩和するのに有効であり、従って溶接
後の割れや変形の防止に有利である。また、他の方法と
して、多層の肉盛溶接により応力を緩和させる事もでき
る。By the way, one of the characteristics required of the meat@welded material is low residual strain caused by thermal contraction after welding. If the thermal expansion coefficients of the base metal and weld layer are different, stress will be generated at the interface between the base metal and the weld layer during thermal contraction after welding, resulting in residual strain, which can cause cracking and deformation. Become. This tendency is particularly noticeable in platforms that use martensitic stainless steel as the base material, and large strains occur during martensitic transformation. One way to alleviate this strain is to lower the proof stress of the melt 1m, and to reduce the stress generated. There is a method of relaxing by plastic deformation of t. According to this method, the lower the yield strength of the weld layer, the more effective it is in alleviating strain, and is therefore advantageous in preventing cracking and deformation after welding. In addition, as another method, stress can be alleviated by multilayer overlay welding.
本発明の水機器に係る鋼は、組織中にε相やγ相を形成
させて耐キャビテーション・エロージヨン性を向上させ
ると同時に、耐力が通常２０Ｋｙ／１ｌＩＩ２以下と、
オーステナイト系ステンレス鋼である５ＵＳ３０４など
より低く、割れや変形防止の点でも優れており肉盛溶接
の溶接層として用いる事に特に適している。The steel for water equipment of the present invention improves cavitation and erosion resistance by forming an ε phase and a γ phase in the structure, and at the same time has a yield strength of usually 20 Ky/1lII2 or less,
It is lower than 5US304, which is an austenitic stainless steel, and is excellent in preventing cracking and deformation, making it particularly suitable for use as a weld layer in overlay welding.
以上述べたように、本発明の水機器は耐キャビチージョ
ン・エロージヨン性に優れ、また肉盛溶接による９１れ
や変形し少なく、例えば高落差・高揚程水力発電用機器
としては極めて優れた特性を有している。As described above, the water equipment of the present invention has excellent cavitation and erosion resistance, and is less prone to warping or deformation due to overlay welding, and has extremely excellent characteristics as, for example, equipment for high head/high head hydroelectric power generation. have.
本発明の水機器は、少なくともキャビテーション・エロ
ージョン損耗部位に咳鋼を設けたもので、例えば第１図
に斜視的に示すポンプ水車ランナでは、その断面図とし
て示す第２図の斜線部に示すように水車運転時（発電時
）の水入口側羽根表面、あるいはポンプ運転時（揚水時
）の水入口側（水車運転時の水出口側）羽根表面に主に
行なわれ、ガイド・ベーン（５）、ステー・ベーン（６
）では、ベーンの内外縁部表面に主に行なわれる。The water equipment of the present invention is provided with a cough steel at least in cavitation/erosion damage areas. For example, in the pump-turbine runner perspectively shown in FIG. 1, as shown in the hatched area in FIG. The guide vane (5) is mainly applied to the surface of the blades on the water inlet side during operation of the water turbine (during power generation), or on the surface of the blades on the water inlet side (the water outlet side during operation of the water turbine) during pump operation (during water pumping). , Stay Vane (6
), it is mainly applied to the inner and outer edge surfaces of the vane.
また、水機器への咳鋼の肉盛溶接は、被覆アーク、ＴＩ
Ｇ、ＭＩＧ溶接など通常の溶接法により容易に行なえる
。In addition, overlay welding of cough steel to water equipment is performed using covered arc, TI
This can be easily done using normal welding methods such as G or MIG welding.
以下実施例をもって、本発明の水機器を詳細に説明する
。The water equipment of the present invention will be described in detail below with reference to Examples.
現用一体物水車ランナ材である１３％０ｒ−３，５％Ｎ
ｉ（比較例２）マルテンサイト系ステンレス鋼により、
水車ランナの羽根モデルを鋳造し、１１００℃、４時間
の焼ならし、６５０℃、３時間の焼戻しを行なった後、
その表面に第１表に示す１０ｍ種（実施例１〜実施例８
、比較例１゜２）の材料を厚さ約５ｍ＋、ＴＩＧ溶接に
より肉盛溶接した。該肉盛溶接部よりキヤとチージョン
・エロージョン試験片を採取し、電歪振動法により、周
波数６．５ＫＨｚ、振幅１０Ｃ１０Ｃ１℃の純水中で３
時間、キャビテーション・エロージョン試験を行ない、
次式によりキャビテーション・エロージョン指数（Ｃ，
ε、１．）を求め、耐キセビテーション・エロージヨン
性を評価した。13%0r-3.5%N, which is the current integral water turbine runner material
i (Comparative Example 2) With martensitic stainless steel,
After casting the blade model of the water turbine runner and normalizing it at 1100℃ for 4 hours and tempering it at 650℃ for 3 hours,
10m species shown in Table 1 (Examples 1 to 8)
The material of Comparative Example 1゜2) was overlay welded to a thickness of about 5 m+ by TIG welding. A chip and erosion test piece was taken from the overlay weld, and electrostrictive vibration method was used to test it in pure water at a frequency of 6.5 KHz and an amplitude of 10C10C1℃ for 3 hours.
time, cavitation erosion test,
Cavitation erosion index (C,
ε, 1. ) to evaluate xeviation and erosion resistance.
キヤとチージョン・エロージョン減１（ｏ）Ｃ，Ｅ、１
．、 イｌＯ’試験時間ｃ分）×比重
（ｇ／ＣＩ ’ ）また、溶着層の耐力を知るために、
高周波溶解炉にて上記肉盛溶接材の４鋼種を２．５に９
ＦＢ”ｌＪシ、大気中にて再溶解、鋳造、空冷すること
により、ｉ１接時相当の熱履歴を与えた後、引張試験片
を作製した。Kiya and Chi John Erosion Reduction 1 (o) C, E, 1
．． , IlO' test time (c minutes) x specific gravity (g/CI') Also, in order to know the yield strength of the welding layer,
In a high frequency melting furnace, the four steel types of the overlay welding material were reduced to 2.5 to 9.
A tensile test piece was prepared after giving a thermal history equivalent to the contact time of I1 by remelting, casting, and air cooling in the atmosphere.
なお、比較例２は上記１３％Ｃｒ−３，５％Ｎｉ１Ｓ鋼
を６５０℃で焼戻しだ後、キャビテーション・エロージ
ョン試験片を作製した。In Comparative Example 2, the 13% Cr-3,5% Ni1S steel was tempered at 650°C, and then a cavitation/erosion test piece was prepared.
また、肉！溶接後、光学顕微鏡、Ｘ線回折により、各溶
＠居の主体均相を決定した。Also, meat! After welding, the homogeneous main phase of each weld was determined using an optical microscope and X-ray diffraction.
以下余白
第２表
第２表に各種肉盛溶接試料のキャビテーション・エロー
ジョン指数（Ｃ，Ｅ、１．）およびその主体内相を示し
である。実施例１〜８の組織はε相あるいはγ相を主体
としており、そのＣ，Ｅ。Table 2 below shows the cavitation/erosion index (C, E, 1.) of various overlay welding samples and their main internal phases. The structures of Examples 1 to 8 are mainly composed of ε phase or γ phase, and C and E thereof.
１、は一体物の水車ランナ材（比較例２）や従来耐キャ
ビテーション・エロージヨン性に優れているとされてい
るオーステナイト系ステンレス鋼５ＵＳ３０４ （比較
例１）より著しく小さく、本発明に係る水機器は優れた
耐キャビテーション・エロージヨン性を有していること
がわかる。1 is significantly smaller than the integral water turbine runner material (Comparative Example 2) and the austenitic stainless steel 5US304 (Comparative Example 1), which is conventionally considered to have excellent cavitation and erosion resistance. It can be seen that it has excellent cavitation and erosion resistance.
第３表には肉盛溶接相当の熱履歴を与えた７種の発明鋼
および１種の比較鋼について耐力を示してあり、発明鋼
の耐力は比較例１のオーステナイト係ステンレス鋼であ
る５ＵＳ３０４より低く、溶接性は５ＵＳ３０４より優
れていた。Table 3 shows the yield strength of seven types of invented steels and one comparative steel that have a thermal history equivalent to that of overlay welding. The weldability was lower than that of 5US304.
また実施例には歩度のα′相を含むこともある。The embodiment may also include an α' phase of rate.
この様に本発明においては特許請求の範囲の組成を有す
る鋼を肉盛溶接し、かつ溶着中にα相を含むことなく、
ε相、γ相を主体としていればよい。In this way, in the present invention, steel having the composition as claimed in the claims is overlay welded, and without containing α phase during welding,
It is sufficient if the main components are ε phase and γ phase.
以上説明した如く、本発明の水機器は優れた耐キャビテ
ーション・エロージヨン性を有することから、実用上極
めて有用なものと言える。As explained above, since the water equipment of the present invention has excellent cavitation and erosion resistance, it can be said to be extremely useful in practice.
第１図は、ポンプ水車ランナの斜視図、第２図は、ポン
プ水車ランナの断面図である。
１・・・ランナコーン、２・・・クラウン、３・・・ラ
ンナ羽根、４・・・シュランド、５・・・ガイド・ベー
ン、６・・・ステー・ベーン。
代理人弁理士 則近憲佑（ほか１名）
第１図
第２図FIG. 1 is a perspective view of a pump-turbine runner, and FIG. 2 is a sectional view of the pump-turbine runner. 1...Runner cone, 2...Crown, 3...Runner vane, 4...Shuland, 5...Guide vane, 6...Stay vane. Representative Patent Attorney Kensuke Norichika (and 1 other person) Figure 1 Figure 2
Claims (2)
部位の表面層が重量パーセントで０．２％以下の炭素、
２％以下のケイ素、１０〜２０％のクロム、０．５〜１
０％のニッケル、４％を越え２０％以下のマンガン、２
％以下のモリブデンと０．０１〜０．１％のニオブ、０
．５〜５％のコバルトの少なくとも１種と、残部が実質
的に鉄から成りかつ実質的にフェライト相を含むことな
く、イプシロン相あるいはオーステナイト相を主体とす
る鋼からなる事を特徴とする水機器。(1) At least the surface layer of the cavitation/erosion wear area is 0.2% or less carbon by weight;
2% or less silicon, 10-20% chromium, 0.5-1
0% nickel, more than 4% but less than 20% manganese, 2
% or less molybdenum and 0.01-0.1% niobium, 0
．． A water device characterized by being made of steel containing at least one kind of cobalt in an amount of 5 to 5%, the remainder being substantially iron, and containing substantially no ferrite phase and mainly consisting of an epsilon phase or an austenite phase. .
ヨン損耗部位に肉盛溶接により、重量％で０．２％以下
の炭素、２％以下のケイ素、１０〜２０％のクロム、０
．５〜１０％のニッケル、４％を越え２０％以下のマン
ガン、２％以下のモリブデンと０．０１〜０．１％のニ
オブ、０．５〜５％のコバルトの少なくとも一種と残部
が実質的に鉄から成りかつ実質的にフェライト相を含む
ことなく、イプシロン相あるいはオーステナイト相を主
体とする鋼からなる表面層を形成する事を特徴とした水
機器の製造方法。(2) By overlay welding on at least cavitation/erosion wear parts of water equipment, carbon of 0.2% or less, silicon of 2% or less, chromium of 10 to 20%, 0
．． At least one of 5 to 10% nickel, more than 4% to 20% manganese, 2% or less molybdenum, 0.01 to 0.1% niobium, 0.5 to 5% cobalt, and the balance substantially A method for producing water equipment characterized by forming a surface layer made of steel mainly consisting of epsilon phase or austenite phase without substantially containing ferrite phase.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18431585A JPS6178593A (en) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | Mercury device and its manufacture |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18431585A JPS6178593A (en) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | Mercury device and its manufacture |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP55172015A Division JPS5798660A (en) | 1980-06-17 | 1980-12-08 | Apparatus using water and its manufacture |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6178593A true JPS6178593A (en) | 1986-04-22 |
| JPH0360902B2 JPH0360902B2 (en) | 1991-09-18 |
Family
ID=16151185
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18431585A Granted JPS6178593A (en) | 1985-08-23 | 1985-08-23 | Mercury device and its manufacture |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6178593A (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6341981A (en) * | 1986-08-07 | 1988-02-23 | Fujitsu Ltd | Numeral calculation system for hyperbolic type partial differential equation |
-
1985
- 1985-08-23 JP JP18431585A patent/JPS6178593A/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6341981A (en) * | 1986-08-07 | 1988-02-23 | Fujitsu Ltd | Numeral calculation system for hyperbolic type partial differential equation |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0360902B2 (en) | 1991-09-18 |
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