JPS6174771A - アルミ製熱交換器の製造法 - Google Patents
アルミ製熱交換器の製造法Info
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- JPS6174771A JPS6174771A JP19810684A JP19810684A JPS6174771A JP S6174771 A JPS6174771 A JP S6174771A JP 19810684 A JP19810684 A JP 19810684A JP 19810684 A JP19810684 A JP 19810684A JP S6174771 A JPS6174771 A JP S6174771A
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- Japan
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- alloy
- tube
- brazing
- heat exchanger
- flux
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K1/00—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering
- B23K1/0008—Soldering, e.g. brazing, or unsoldering specially adapted for particular articles or work
- B23K1/0012—Brazing heat exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
- B23K35/286—Al as the principal constituent
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
- F28D1/0478—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag the conduits having a non-circular cross-section
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はろう付けにより組立てるアルミ製熱交換器の製
造法に関し、特にろう付け時におけるフィンの座屈を防
止し、熱交換器の軽量化を可能にすると共にチューブの
孔食を防止したものである。
造法に関し、特にろう付け時におけるフィンの座屈を防
止し、熱交換器の軽量化を可能にすると共にチューブの
孔食を防止したものである。
一般に自動車や航空機のエンジン用オイルクーラーやラ
ジェーター、更にはエアコン用エバポレーターやコンデ
ンサー等にはアルミ製熱交換器が用いられており、例え
ばコンデンサーやエバポレーターには第３図に示すよう
にＡｌ又はへλ合金からなる複数個の穴（１ａ）を長手
方向に設けた偏平状の押出多穴チューブ（１）を第４図
に示すように蛇行状に折り曲げ、そのチューブ（１）間
に両面にＡｌ金合金う材を被覆したプレージングシート
からなるコルゲートフィン（２）を取付け、フラックス
を塗布した後、非酸化性雰囲気中で、ろう材の溶融温度
に加熱してろう付けすることによりアルミ製熱交換器コ
アーを組立てている。
ジェーター、更にはエアコン用エバポレーターやコンデ
ンサー等にはアルミ製熱交換器が用いられており、例え
ばコンデンサーやエバポレーターには第３図に示すよう
にＡｌ又はへλ合金からなる複数個の穴（１ａ）を長手
方向に設けた偏平状の押出多穴チューブ（１）を第４図
に示すように蛇行状に折り曲げ、そのチューブ（１）間
に両面にＡｌ金合金う材を被覆したプレージングシート
からなるコルゲートフィン（２）を取付け、フラックス
を塗布した後、非酸化性雰囲気中で、ろう材の溶融温度
に加熱してろう付けすることによりアルミ製熱交換器コ
アーを組立てている。
従来押出多穴チューブには純度９９．５ｗｔ％（以下ｗ
ｔ％を単に％と略記）以上の純ＡＪ２ （Ｊ ｌ８１０
５０） 、 Ａ ｉ’ −０，０５〜０．２０％Ｃｕ合
金ＬＪ Ｉ ８１１００） 、Ａｌ−０，０５〜０．２
０％ＣＬＩ−１，０〜１．５％Ｍｎ合金ＬＪ ｌ５３０
０３） 、Ａ、１２−１．０〜１，５％Ｍｎ合金（Ｊ
Ｉ Ｓ ３２０３＞等を用い、フィンにはＪ Ｉ Ｓ
３００３．３２０３又は６９５１（Ａｆ−０，２０〜
０．５０ ％Ｓｉ −０，１５〜 ０．４％Ｃｕ −
０，４０〜０．８０％Ｍｎ合金）を芯材とし、その両面
にＡ兎−Ｓｉ合金ろう材、例えばＡｌ−４，５〜６．０
％８１合金（Ｊ Ｉ Ｓ ４３４３）、へλ−９，０〜
１１．０％Ｓｉ合金（Ｊ Ｉ Ｓ ４０４５）、Ａ 、
２− ｉｉ、ｏ〜１３．０％Ｓｉ合金（Ｊ Ｉ Ｓ ４
０４７）等を被覆した厚さ約０．１６ Ｍのプレージン
グシートが用いられている。
ｔ％を単に％と略記）以上の純ＡＪ２ （Ｊ ｌ８１０
５０） 、 Ａ ｉ’ −０，０５〜０．２０％Ｃｕ合
金ＬＪ Ｉ ８１１００） 、Ａｌ−０，０５〜０．２
０％ＣＬＩ−１，０〜１．５％Ｍｎ合金ＬＪ ｌ５３０
０３） 、Ａ、１２−１．０〜１，５％Ｍｎ合金（Ｊ
Ｉ Ｓ ３２０３＞等を用い、フィンにはＪ Ｉ Ｓ
３００３．３２０３又は６９５１（Ａｆ−０，２０〜
０．５０ ％Ｓｉ −０，１５〜 ０．４％Ｃｕ −
０，４０〜０．８０％Ｍｎ合金）を芯材とし、その両面
にＡ兎−Ｓｉ合金ろう材、例えばＡｌ−４，５〜６．０
％８１合金（Ｊ Ｉ Ｓ ４３４３）、へλ−９，０〜
１１．０％Ｓｉ合金（Ｊ Ｉ Ｓ ４０４５）、Ａ 、
２− ｉｉ、ｏ〜１３．０％Ｓｉ合金（Ｊ Ｉ Ｓ ４
０４７）等を被覆した厚さ約０．１６ Ｍのプレージン
グシートが用いられている。
近年省エネルギー及びコストダウンの見地から熱交換器
コアーの軽量化が望まれており、これについてフィンの
薄肉化が検討されている。
コアーの軽量化が望まれており、これについてフィンの
薄肉化が検討されている。
しかしろう付け作業ではチューブとフィンの接合性を良
くするため、両者を第４図に示す矢印方向より鉄製冶具
により固定し、加熱してろう付けを行なっている。従っ
てチューブとフィンにはＡｌとＦｅの熱膨張差により高
い応力が作用するため、フィンの厚さを現状の約０．１
６ ｍｍより薄くすると、ろう付け時にフィンが座屈し
、これが熱交換器全体の変形となり、取付け時の寸法の
くるいを生ずるため、フィンの薄肉化、即ら熱交換器コ
アーの軽量化は橿めて困難であった。また場合によって
は塩害等によりチューブに孔食を発生する欠点があった
。
くするため、両者を第４図に示す矢印方向より鉄製冶具
により固定し、加熱してろう付けを行なっている。従っ
てチューブとフィンにはＡｌとＦｅの熱膨張差により高
い応力が作用するため、フィンの厚さを現状の約０．１
６ ｍｍより薄くすると、ろう付け時にフィンが座屈し
、これが熱交換器全体の変形となり、取付け時の寸法の
くるいを生ずるため、フィンの薄肉化、即ら熱交換器コ
アーの軽量化は橿めて困難であった。また場合によって
は塩害等によりチューブに孔食を発生する欠点があった
。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、ろう付け時におけ
るフィンの座屈は、プレージングシートのろう材中の８
１が芯材中に拡散して強度を低下し、かつ拡散のない芯
材の絶対厚さが薄くなって強度が低下するために起るこ
とを知見し、更に検討の結果ろう付け時におけるフィン
の座屈を防止し、熱交換器の軽量化を可能にすると共に
、チューブの孔食を防止したアルミ製熱交換器の製造法
を開発したもので、融点が６３５℃以上のＡｌ又はＡぶ
合金からなる押出多穴チューブの表面に、Ｓｉ ６〜
１３％を含み、更にＺｎ１〜１０％、Ｓｎ ０．０４
〜１．０％、ｌｎ０．０４〜１．０％の範囲内で、何れ
か１種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純からなるＡ
Ｊ？、合金ろう材を被覆した後、該チューブを蛇行状に
折り曲げ、そのチューブ間にＡ１又はＡｌ合金からなる
裸のコルゲートフィンを取付け、少なくともその接合部
にフラックスを塗布し、非酸化性雰囲気内で上記Ａｌ合
金ろう材の溶融温度に加熱してろう付けすることを特徴
とするものである。
るフィンの座屈は、プレージングシートのろう材中の８
１が芯材中に拡散して強度を低下し、かつ拡散のない芯
材の絶対厚さが薄くなって強度が低下するために起るこ
とを知見し、更に検討の結果ろう付け時におけるフィン
の座屈を防止し、熱交換器の軽量化を可能にすると共に
、チューブの孔食を防止したアルミ製熱交換器の製造法
を開発したもので、融点が６３５℃以上のＡｌ又はＡぶ
合金からなる押出多穴チューブの表面に、Ｓｉ ６〜
１３％を含み、更にＺｎ１〜１０％、Ｓｎ ０．０４
〜１．０％、ｌｎ０．０４〜１．０％の範囲内で、何れ
か１種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純からなるＡ
Ｊ？、合金ろう材を被覆した後、該チューブを蛇行状に
折り曲げ、そのチューブ間にＡ１又はＡｌ合金からなる
裸のコルゲートフィンを取付け、少なくともその接合部
にフラックスを塗布し、非酸化性雰囲気内で上記Ａｌ合
金ろう材の溶融温度に加熱してろう付けすることを特徴
とするものである。
即ち本発明は融点が６３５℃以上のＡｌ又はＡｌ合金か
らなる押出多穴チューブの表面にフラックスを塗布して
、これをＳｉ ６〜１３％を含む上記Ａｌ２合余ろう
材の６３０″Ｃ以下の溶融浴中に１〜６０秒間浸漬し、
第１図に示すようにチューブ（１）表面にＡｌ合金ろう
材を被覆し、これを第４図に示すように蛇行状に折り曲
げ、そのチューブ（１）表面にＡｌ又はＡｌ合金からな
る裸のコルゲートフィン（２）を取付け、その接合部に
フラックスを塗布して非酸化性雰囲気中で上記へ（合金
ろう材の溶融温度に加熱してろう付けするものである。
らなる押出多穴チューブの表面にフラックスを塗布して
、これをＳｉ ６〜１３％を含む上記Ａｌ２合余ろう
材の６３０″Ｃ以下の溶融浴中に１〜６０秒間浸漬し、
第１図に示すようにチューブ（１）表面にＡｌ合金ろう
材を被覆し、これを第４図に示すように蛇行状に折り曲
げ、そのチューブ（１）表面にＡｌ又はＡｌ合金からな
る裸のコルゲートフィン（２）を取付け、その接合部に
フラックスを塗布して非酸化性雰囲気中で上記へ（合金
ろう材の溶融温度に加熱してろう付けするものである。
融点が６３５℃以上のＡ犯又はＡｌ合金としては、例え
ばＪ Ｉ Ｓ １０５０．１１００．３００３．３２０
３等を用い、ろう材を被覆しない裸のフィン材としてハ
Ｊ ｒ ３３００３．３２０３．６９５１Ｖヲ用イ６゜
マタチューブ表面のろう材溶融メッキにはチューブとろ
う材がよく濡れて良好なメッキ層を形成させるためにフ
ラックスを用い、またチューブとフィンのろう付け時に
も良好なろう付けを得るためフラックスを用いる。これ
等フラックスとしテハ一般的にＫＣＪ２．Ｎａ ＣＪ！
、Ｌｉ （１！。
ばＪ Ｉ Ｓ １０５０．１１００．３００３．３２０
３等を用い、ろう材を被覆しない裸のフィン材としてハ
Ｊ ｒ ３３００３．３２０３．６９５１Ｖヲ用イ６゜
マタチューブ表面のろう材溶融メッキにはチューブとろ
う材がよく濡れて良好なメッキ層を形成させるためにフ
ラックスを用い、またチューブとフィンのろう付け時に
も良好なろう付けを得るためフラックスを用いる。これ
等フラックスとしテハ一般的にＫＣＪ２．Ｎａ ＣＪ！
、Ｌｉ （１！。
Ａ、ｅＦ３．ＫＦ等を主成分とする通常のろう付け用塩
化物やフッ化物系のフラックスを用いるか、又はＫＡＪ
！Ｆ＋ 、Ｋｚ Ａ、ｅＦｓ 。
化物やフッ化物系のフラックスを用いるか、又はＫＡＪ
！Ｆ＋ 、Ｋｚ Ａ、ｅＦｓ 。
Ｋ３ＡｆＦ５等の単独又は混合物からなるフルオロアル
ミン酸カリウム錯塩系フラックスを用いる。
ミン酸カリウム錯塩系フラックスを用いる。
塩化物やフッ化物系フラックスを用いた場合は、これ等
が吸湿性で腐食性が強いため、残留するチューブの腐食
の原因となるので、溶融メッキ後に除去処理（水洗、酸
洗）を行なう。フルオロアルミン酸カリウム錯塩系フラ
ックスは非腐食性のため、溶融メッキ後の除去処理は不
要であり、かつ使用量も少量でよい。これ等フラックス
の塗布はフラックスを粉末の状態又はこれを水に溶かし
て塗布し、溶融浴中に浸漬する時には乾燥状態とする。
が吸湿性で腐食性が強いため、残留するチューブの腐食
の原因となるので、溶融メッキ後に除去処理（水洗、酸
洗）を行なう。フルオロアルミン酸カリウム錯塩系フラ
ックスは非腐食性のため、溶融メッキ後の除去処理は不
要であり、かつ使用量も少量でよい。これ等フラックス
の塗布はフラックスを粉末の状態又はこれを水に溶かし
て塗布し、溶融浴中に浸漬する時には乾燥状態とする。
尚フラックスの塗布に先立ってチューブ表面を溶剤や洗
剤等により脱脂・洗浄しておくことが望ましい。
剤等により脱脂・洗浄しておくことが望ましい。
本発明は多穴チューブの表面に上記ろう材を被覆した後
、蛇行状に折り曲げて、そのチューブ間にコルゲートフ
ィンを取付けてろう付けするもので、両面にろう材を被
覆したプレージングシートからなるフィンを用いること
なく、裸のフィンと組合せて通常のろう付けにより熱交
換器コアーを組立てることができる。従ってフィンはろ
う付け時における強度低下が小さいため、フィンの座屈
を有効に防止することができる。またフィンの厚ざを０
．０８ ｒｔｍ程度まで薄くすることが可能となり、熱
交換器の軽量化に著しく貢献する。更にチューブ表面に
溶融メッキしたＡｌ合金ろう材には、Ｚｎ、３ｎ、Ｉｎ
の何れか１種以上を含ませることにより、チューブの孔
食が有効に防止される。
、蛇行状に折り曲げて、そのチューブ間にコルゲートフ
ィンを取付けてろう付けするもので、両面にろう材を被
覆したプレージングシートからなるフィンを用いること
なく、裸のフィンと組合せて通常のろう付けにより熱交
換器コアーを組立てることができる。従ってフィンはろ
う付け時における強度低下が小さいため、フィンの座屈
を有効に防止することができる。またフィンの厚ざを０
．０８ ｒｔｍ程度まで薄くすることが可能となり、熱
交換器の軽量化に著しく貢献する。更にチューブ表面に
溶融メッキしたＡｌ合金ろう材には、Ｚｎ、３ｎ、Ｉｎ
の何れか１種以上を含ませることにより、チューブの孔
食が有効に防止される。
しかして本発明において押出多穴チューブに融点が６３
５℃以上の八λ又はＡぶ合金を用いたのは上記へλ含金
ろう材の溶融メッキを容易にするためで、融点が６３５
℃未満ではチューブの一部に変形や溶融を生じ、溶融メ
ッキが困難となるためである。またろう材の８１含有量
を上記の如く限定したのは、Ｓｉ含有偵が６％未満でも
、１３％を越えてもろう材の融点が高くなり、溶融メッ
キやチューブとフィンのろう付けを困難にするためであ
る。またこれにＺｎ 、 Ｓｎ 。
５℃以上の八λ又はＡぶ合金を用いたのは上記へλ含金
ろう材の溶融メッキを容易にするためで、融点が６３５
℃未満ではチューブの一部に変形や溶融を生じ、溶融メ
ッキが困難となるためである。またろう材の８１含有量
を上記の如く限定したのは、Ｓｉ含有偵が６％未満でも
、１３％を越えてもろう材の融点が高くなり、溶融メッ
キやチューブとフィンのろう付けを困難にするためであ
る。またこれにＺｎ 、 Ｓｎ 。
Ｉｎの何れか１種以上を上記の範囲内で添加するのは、
熱交換器としての使用時に塩害等によるチューブの孔食
を防止するためであり、何れも下限未満ではろう材層が
犠牲陽極となるための電位低下が期待できず、上限を越
えるとろう材層の腐食が激しくなるばかりか、チューブ
の曲げ加工性を著しく低下し、時によってはクラックが
発生するようになるためである。尚ろう材にろうの流動
性及び濡れ性を改善する必要がある場合には、Ｂｉ 、
Ｐｂ、３ｒ等を０．３％以下の範囲内で添加するとよい
。
熱交換器としての使用時に塩害等によるチューブの孔食
を防止するためであり、何れも下限未満ではろう材層が
犠牲陽極となるための電位低下が期待できず、上限を越
えるとろう材層の腐食が激しくなるばかりか、チューブ
の曲げ加工性を著しく低下し、時によってはクラックが
発生するようになるためである。尚ろう材にろうの流動
性及び濡れ性を改善する必要がある場合には、Ｂｉ 、
Ｐｂ、３ｒ等を０．３％以下の範囲内で添加するとよい
。
更に溶融メッキにおいて、ろう材の溶融浴温を６３０℃
以下、浸漬時間を１〜６０秒と限定したのは、良好な浸
漬メッキを得るためであり、浴温か６３０℃を越えると
チューブの一部に変形や溶解が起り、浸漬時間が１秒未
満では予じめチューブを予熱したとしてもメッキが不完
全となり、６０秒を越えるとろう材中の３１がチューブ
表面から内部に深く拡散し、ろう付け時の溶融が深くま
で及んで良い接合が得られないばかりか、場合によって
はチューブに穴があき、熱交換器としての使用ができな
いものとなる。
以下、浸漬時間を１〜６０秒と限定したのは、良好な浸
漬メッキを得るためであり、浴温か６３０℃を越えると
チューブの一部に変形や溶解が起り、浸漬時間が１秒未
満では予じめチューブを予熱したとしてもメッキが不完
全となり、６０秒を越えるとろう材中の３１がチューブ
表面から内部に深く拡散し、ろう付け時の溶融が深くま
で及んで良い接合が得られないばかりか、場合によって
はチューブに穴があき、熱交換器としての使用ができな
いものとなる。
実施例１
第１表に示すＡｌ合金から通常方法で造られた第３図に
示す形状の押出多穴チューブと、Ａｚ−ｓｒ系合金ろう
材を用い、チューブ表面を洗剤で脱脂した後、 ＫＡＪ！Ｆ＋ −２０％Ｋｚ ＡＪ！Ｆｓ ・Ｈｚ Ｏ
を主成分とする非腐食性フラックスの１０％水溶液を塗
布し、２００℃の温度で１分間乾燥兼予熱した後、第１
表に示す条件でろう材を溶融メッキし、第１図に示すチ
ューブを作成した。これ等のチューブについてメッキ状
態を観察すると共に、これを第４図に示すように蛇行状
に折り曲げ、そのチューブ間にＪｒＳ３００３からなる
厚さ０．１２Ｍの裸のコルゲートフィンを取付け、上記
非腐食性フラックスの１０％水溶液を塗布し、２００℃
の温度で１０分間乾燥した。これをＮＺガス雰囲気中で
６１０℃の温度に１０分間加熱してろう付けし、熱交換
器コアーを作成した。
示す形状の押出多穴チューブと、Ａｚ−ｓｒ系合金ろう
材を用い、チューブ表面を洗剤で脱脂した後、 ＫＡＪ！Ｆ＋ −２０％Ｋｚ ＡＪ！Ｆｓ ・Ｈｚ Ｏ
を主成分とする非腐食性フラックスの１０％水溶液を塗
布し、２００℃の温度で１分間乾燥兼予熱した後、第１
表に示す条件でろう材を溶融メッキし、第１図に示すチ
ューブを作成した。これ等のチューブについてメッキ状
態を観察すると共に、これを第４図に示すように蛇行状
に折り曲げ、そのチューブ間にＪｒＳ３００３からなる
厚さ０．１２Ｍの裸のコルゲートフィンを取付け、上記
非腐食性フラックスの１０％水溶液を塗布し、２００℃
の温度で１０分間乾燥した。これをＮＺガス雰囲気中で
６１０℃の温度に１０分間加熱してろう付けし、熱交換
器コアーを作成した。
これ等についてろう付け性及び耐座屈性を調べると共に
腐食環境の最も厳しいキャス試験を７２０時間行ない、
チューブに生じた最大孔食深さを測定した。これ等の結
果を従来法と比較して第２表に示す。
腐食環境の最も厳しいキャス試験を７２０時間行ない、
チューブに生じた最大孔食深さを測定した。これ等の結
果を従来法と比較して第２表に示す。
尚ろう付け性についてはチューブとフィンの接合が得ら
れなかったものを不可、ろう付けされない部分があった
り、均一なフィレットが形成されないものを不良、ろう
付け性が完全なものを良とした。また従来法としてはＪ
［３１０５０からなる裸の押出多穴チューブを蛇行状に
折り曲げ、そのチューブ間に厚さ０．１６ｍＩｎ、
０．１４ｓｒ ０．１２ａｍのプレージングシート（
芯材Ｊ Ｉ Ｓ ３００３．皮材Ｊ Ｉ ８４３４３）
からなるコルゲートフィンを取付け、他の条件は上記と
同様にしてブレージングを行なって熱交換器コアーを組
立てた。
れなかったものを不可、ろう付けされない部分があった
り、均一なフィレットが形成されないものを不良、ろう
付け性が完全なものを良とした。また従来法としてはＪ
［３１０５０からなる裸の押出多穴チューブを蛇行状に
折り曲げ、そのチューブ間に厚さ０．１６ｍＩｎ、
０．１４ｓｒ ０．１２ａｍのプレージングシート（
芯材Ｊ Ｉ Ｓ ３００３．皮材Ｊ Ｉ ８４３４３）
からなるコルゲートフィンを取付け、他の条件は上記と
同様にしてブレージングを行なって熱交換器コアーを組
立てた。
第１表及び第２表から明らかなように融点が６３５℃以
上のＡア又はｌｅ金合金らなる押出多穴チューブを、５
ｉ ６〜＋３９６と、Ｚｎ １〜１０％、Ｓｉ
０．０４〜ｉ、Ｏ％、Ｉｎ ０．０４〜１．０％の何
れか１種以上を含む、残部ＡｌからなるＡ犯合余ろう材
の６３０℃以下の溶融浴中に １〜６０秒間浸漬メッキ
したチューブを用いる本発明法ＮＱ １〜１６は、チュ
ーブにおけるメッキ状態が良好で第２図（イ）に示すよ
うにチューブ（１）内のメッキろう材（３）中の８１拡
散深さくｈ）も１〜３０μと浅く、熱交換器コアーのろ
う付け性も良好で耐座屈性も優れており、最大孔食深さ
も０．３５ ｍ以下であることが判る。これに対しフラ
ックヌを使用しない比較例Ｎα１７．メッキ時間が１秒
未満である比較例Ｎ０２１では何れも良好なメッキが得
られず、熱交換器コアーを組立てることができなかった
。またメッキ温度が６３０℃を越える比較法Ｎｏ、１８
及びメッキ時間が６０秒を越える比較法Ｎ０２２ではチ
ューブの一部が溶解し、かつ第２図（ロ）に示すように
チューブ（１）内にメッキろう材（３）中のＳｉ拡散深
さくｈ ）が１０μと深く、熱交換器コアーの組立ても
困難であった。またＡ、ｅ合金ろう材のＳｉ含有但が６
％未満である比較法ＮＱ１９及びＳ１含有冊が１３％を
越える比較法Ｎα２０では何れもろう付け性が劣り、熱
交換器コアーの組立ては困難であった。
上のＡア又はｌｅ金合金らなる押出多穴チューブを、５
ｉ ６〜＋３９６と、Ｚｎ １〜１０％、Ｓｉ
０．０４〜ｉ、Ｏ％、Ｉｎ ０．０４〜１．０％の何
れか１種以上を含む、残部ＡｌからなるＡ犯合余ろう材
の６３０℃以下の溶融浴中に １〜６０秒間浸漬メッキ
したチューブを用いる本発明法ＮＱ １〜１６は、チュ
ーブにおけるメッキ状態が良好で第２図（イ）に示すよ
うにチューブ（１）内のメッキろう材（３）中の８１拡
散深さくｈ）も１〜３０μと浅く、熱交換器コアーのろ
う付け性も良好で耐座屈性も優れており、最大孔食深さ
も０．３５ ｍ以下であることが判る。これに対しフラ
ックヌを使用しない比較例Ｎα１７．メッキ時間が１秒
未満である比較例Ｎ０２１では何れも良好なメッキが得
られず、熱交換器コアーを組立てることができなかった
。またメッキ温度が６３０℃を越える比較法Ｎｏ、１８
及びメッキ時間が６０秒を越える比較法Ｎ０２２ではチ
ューブの一部が溶解し、かつ第２図（ロ）に示すように
チューブ（１）内にメッキろう材（３）中のＳｉ拡散深
さくｈ ）が１０μと深く、熱交換器コアーの組立ても
困難であった。またＡ、ｅ合金ろう材のＳｉ含有但が６
％未満である比較法ＮＱ１９及びＳ１含有冊が１３％を
越える比較法Ｎα２０では何れもろう付け性が劣り、熱
交換器コアーの組立ては困難であった。
更にＺｎ、３ｎ、ｉｎの何れか１種の含有ωが下限未満
である比較例Ｎα２３〜２５及び全く含まない比較法Ｎ
Ｑ２６ではろう付け性は良好なるも熱交換器コアーの耐
孔食性が劣ることが判る。
である比較例Ｎα２３〜２５及び全く含まない比較法Ｎ
Ｑ２６ではろう付け性は良好なるも熱交換器コアーの耐
孔食性が劣ることが判る。
一方フイン厚さ０．１２ｍの従来法Ｎα２７ではろう付
け性が劣り、フィン厚ざ０，１４ ｒｒｖｎの従来法Ｎ
０２８ではろう付け性は良好なるもフィンに座屈を生じ
、従来法へ０２９から判るように座屈を防止するために
は少なくともフィン厚さを０．１６ｍ以上とする必要が
あることが判る。またこれら従来法Ｎ０２８〜２９で組
立てた熱交換器コアーは耐孔食性が劣ることが判る。
け性が劣り、フィン厚ざ０，１４ ｒｒｖｎの従来法Ｎ
０２８ではろう付け性は良好なるもフィンに座屈を生じ
、従来法へ０２９から判るように座屈を防止するために
は少なくともフィン厚さを０．１６ｍ以上とする必要が
あることが判る。またこれら従来法Ｎ０２８〜２９で組
立てた熱交換器コアーは耐孔食性が劣ることが判る。
このように本発明法によればろう材を被覆しない裸のフ
ィンを用いて熱交換器コアーの作成が可能となり、フィ
ンを薄肉化してもろう付け時のフィンの座屈を防止する
ことができるため、熱交換器の軽量化及びコストダウン
を可能とし、更に耐孔食性を著しく改善することができ
る等工業上顕著な効果を奏するものである。
ィンを用いて熱交換器コアーの作成が可能となり、フィ
ンを薄肉化してもろう付け時のフィンの座屈を防止する
ことができるため、熱交換器の軽量化及びコストダウン
を可能とし、更に耐孔食性を著しく改善することができ
る等工業上顕著な効果を奏するものである。
第１図は本発明用押出多穴チューブの一例を示す斜視図
、第２図（イ）、（ロ）はＡ℃金合金う材を被覆した多
穴チューブの断面拡大図で、（イ）は本発明用チューブ
、（ロ）は比較用チューブを示し、第３図は従来の押出
多穴チューブの一例を示す斜視図、第４図は熱交換器コ
アーの一例を示す斜視図である。 １・・・押出多穴チューブ １ａ・・・穴 ２・・・コルゲートフィン ３・・・Ａ１合金ろう材 第１図 覗 第２図 （イ） （ロ）
、第２図（イ）、（ロ）はＡ℃金合金う材を被覆した多
穴チューブの断面拡大図で、（イ）は本発明用チューブ
、（ロ）は比較用チューブを示し、第３図は従来の押出
多穴チューブの一例を示す斜視図、第４図は熱交換器コ
アーの一例を示す斜視図である。 １・・・押出多穴チューブ １ａ・・・穴 ２・・・コルゲートフィン ３・・・Ａ１合金ろう材 第１図 覗 第２図 （イ） （ロ）
Claims (3)
- （１） 融点が６３５℃以上のＡｌ又はＡｌ合金からな
る押出多穴チユーブの表面に、Ｓｉ６〜１３ｗｔ％を含
み、更にＺｎ１〜１０ｗｔ％、Ｓｎ０．０４〜１．０ｗ
ｔ％、Ｉｎ０．０４〜１．０ｗｔ％の範囲内で、何れか
１種以上を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるＡ
ｌ合金ろう材を被覆した後、該チューブを蛇行状に折り
曲げ、そのチューブ間にＡｌ又はＡｌ合金からなる裸の
コルゲートフィンを取付け、少なくともその接合部にフ
ラックスを塗布し、非酸化性雰囲気内で上記Ａｌ合金ろ
う材の溶融温度に加熱してろう付けすることを特徴とす
るアルミ製熱交換器の製造法。 - （２） 融点が６３５℃以上のＡｌ又はＡｌ合金からな
る押出多穴チューブの表面にフラックスを塗布して、Ｓ
ｉ６〜１３ｗｔ％を含み、更にＺｎ１〜１０ｗｔ％、Ｓ
ｎ０．０４〜１．０ｗｔ％、Ｉｎ０．０４〜１．０ｗｔ
％の範囲内で、何れか１種以上を含み、残部Ａｌと不可
避的不純物からなるＡｌ合金ろう材の６３０℃以下の溶
融浴中に１〜６０秒間浸漬し、チューブ表面に上記ろう
材を被覆する特許請求の範囲第１項記載のアルミ製熱交
換器の製造法。 - （３） チユーブ表面のろう材被覆用フラックス及びチ
ユーブとフィンのろう付け用フラックスにフルオロアル
ミン酸カリウム錯塩系フラックスを用いる特許請求の範
囲第１項又は第２項記載のアルミ製熱交換器の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19810684A JPS6174771A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | アルミ製熱交換器の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19810684A JPS6174771A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | アルミ製熱交換器の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6174771A true JPS6174771A (ja) | 1986-04-17 |
Family
ID=16385584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19810684A Pending JPS6174771A (ja) | 1984-09-21 | 1984-09-21 | アルミ製熱交換器の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6174771A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01107961A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-04-25 | Mitsubishi Alum Co Ltd | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
| US4901908A (en) * | 1987-09-09 | 1990-02-20 | Nippondenso Co., Ltd. | Aluminum material for brazing, method of manufacturing same, and method of manufacturing heat exchanger made of aluminum alloy |
| JP2002361405A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-12-18 | Showa Denko Kk | 熱交換器の製造方法 |
-
1984
- 1984-09-21 JP JP19810684A patent/JPS6174771A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4901908A (en) * | 1987-09-09 | 1990-02-20 | Nippondenso Co., Ltd. | Aluminum material for brazing, method of manufacturing same, and method of manufacturing heat exchanger made of aluminum alloy |
| JPH01107961A (ja) * | 1987-10-21 | 1989-04-25 | Mitsubishi Alum Co Ltd | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
| JP2515561B2 (ja) * | 1987-10-21 | 1996-07-10 | 三菱アルミニウム株式会社 | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
| JP2002361405A (ja) * | 2000-09-25 | 2002-12-18 | Showa Denko Kk | 熱交換器の製造方法 |
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