JPS6170352A - 冷凍及び熱ポンピング用吸收装置 - Google Patents
冷凍及び熱ポンピング用吸收装置Info
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- JPS6170352A JPS6170352A JP60193270A JP19327085A JPS6170352A JP S6170352 A JPS6170352 A JP S6170352A JP 60193270 A JP60193270 A JP 60193270A JP 19327085 A JP19327085 A JP 19327085A JP S6170352 A JPS6170352 A JP S6170352A
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- refrigerant vapor
- refrigerant
- absorber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
- F25B15/006—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type with cascade operation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B15/00—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type
- F25B15/02—Sorption machines, plants or systems, operating continuously, e.g. absorption type without inert gas
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/27—Relating to heating, ventilation or air conditioning [HVAC] technologies
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B30/00—Energy efficient heating, ventilation or air conditioning [HVAC]
- Y02B30/62—Absorption based systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sorption Type Refrigeration Machines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は冷凍及び熱ポンピング用吸収装置の改良に関す
る。
る。
(従来技術及び発明が解決しようとする問題点)
第1図に概略図示され、冷凍及び熱ポンプの応用分野で
用いられる従来の吸収装置は4つの基本構成要素、即ち
発生器G、コンデンサC1蒸発器E、及び吸収器Aから
なる。吸収サイクルは次の基本動作、即ち、強溶液と呼
ぶ高沸点吸収削内の揮発性冷媒vc縮浴溶液発生器内で
加熱されることを必要とする、この結果、冷媒の蒸発が
促進され、溶液の濃度が低減し、弱@液と呼ぶものが残
されるようになる。冷媒蒸気はコンデンサで液化され、
次に純粋な液体冷媒が蒸発器を通過するようにされる。
用いられる従来の吸収装置は4つの基本構成要素、即ち
発生器G、コンデンサC1蒸発器E、及び吸収器Aから
なる。吸収サイクルは次の基本動作、即ち、強溶液と呼
ぶ高沸点吸収削内の揮発性冷媒vc縮浴溶液発生器内で
加熱されることを必要とする、この結果、冷媒の蒸発が
促進され、溶液の濃度が低減し、弱@液と呼ぶものが残
されるようになる。冷媒蒸気はコンデンサで液化され、
次に純粋な液体冷媒が蒸発器を通過するようにされる。
そこで冷媒溶液は周囲媒体から熱を吸収して蒸発し、所
望の冷凍効果を生む。
望の冷凍効果を生む。
このように生成された冷媒蒸気は吸収器内の弱溶液内に
吸収されサイクルに還元される。
吸収されサイクルに還元される。
このような吸収装置は、圧力レベルにより2つのセクシ
ョンに区分される。即ち発生器とコンデンサとからなる
比較的高圧力の領域と、蒸発器と吸収器とからなる比較
的低圧力の領域とに区分される。従来の吸収装置におい
ては2つの異なる圧力レベルを維持する必要があるため
普通周囲空気或いは冷却塔からの水などの外部冷却手段
が利用されている。
ョンに区分される。即ち発生器とコンデンサとからなる
比較的高圧力の領域と、蒸発器と吸収器とからなる比較
的低圧力の領域とに区分される。従来の吸収装置におい
ては2つの異なる圧力レベルを維持する必要があるため
普通周囲空気或いは冷却塔からの水などの外部冷却手段
が利用されている。
この手段を用いれば比較的高圧レベルでのみコンデンサ
内で純粋な冷媒蒸気を液化することが出来るが、冷凍機
で要求される低温度を得るためには液体冷媒の圧力を蒸
発器の温度に対応するレベルに低減させる必要がある。
内で純粋な冷媒蒸気を液化することが出来るが、冷凍機
で要求される低温度を得るためには液体冷媒の圧力を蒸
発器の温度に対応するレベルに低減させる必要がある。
この液体冷媒の圧力低減は、小さな吸収装置では毛細管
絞りを通して冷媒を絞ることにより、又大きな吸収装置
では膨張弁(第1図のgv)を通すことによって達成さ
れる。両者の場合には、圧力が低減する結果として、高
圧液体冷媒のエネルギーが浪費されることになる。低圧
冷媒蒸気をそれ等の吸収以前に高圧レベルに戻すことは
一般には不可能なので、吸収自体は低圧レベルの吸収器
内で実施されるが、この目的を達成するためには、発生
器から流出した弱溶液の圧力も適切な減圧手段PRによ
り再びそのエネルギーを浪費して低減されなければなら
ない。次に、吸収器内で形成される強溶液の圧力レベル
は発生器の圧力レベルまで上昇されなければならず、溶
液循環ポンプ(第1図のP)への電気的或いは機械的エ
ネルギーの適切な入力を必要とする。
絞りを通して冷媒を絞ることにより、又大きな吸収装置
では膨張弁(第1図のgv)を通すことによって達成さ
れる。両者の場合には、圧力が低減する結果として、高
圧液体冷媒のエネルギーが浪費されることになる。低圧
冷媒蒸気をそれ等の吸収以前に高圧レベルに戻すことは
一般には不可能なので、吸収自体は低圧レベルの吸収器
内で実施されるが、この目的を達成するためには、発生
器から流出した弱溶液の圧力も適切な減圧手段PRによ
り再びそのエネルギーを浪費して低減されなければなら
ない。次に、吸収器内で形成される強溶液の圧力レベル
は発生器の圧力レベルまで上昇されなければならず、溶
液循環ポンプ(第1図のP)への電気的或いは機械的エ
ネルギーの適切な入力を必要とする。
従来の吸収装置のこのような動作方法は、上記のエネル
ギー浪費の他に、他の若干の欠点を有しており、これ等
の欠点は装置動作の効率を低減させ、コストの増加をも
たらすものである。先ず、吸収器における吸収プロセス
は高圧におけるよりも低圧においてのほうが非効率的で
あるが、これは、高圧におけるよりも低圧においては、
他の条件が同じでも冷媒蒸気の弱溶液の単位質量当りに
吸収され得る量はより少ないということを意味している
。従って、吸収器から生じる強溶液の濃度は吸収器内の
圧力が高圧の場合より低圧の場合のほうが低くなり、従
って、吸収サイクルの動作の熱力学的サイクルの幅はよ
り狭くなり、その熱力学的効率がより低く、更に冷媒の
質量流量に対する溶液の質量流量の比として定義される
循環比がより高くなる。第2に、既に言及したように、
吸収器の低圧し□ベルから強@液を発生器の高圧レベル
に戻すように再ポンプする必要がある。ポンプPのボン
ピングエネルギーの必要条件は2つの圧力レベルの間の
圧力差及び循環レベルに直接比例する。これ等のボンピ
ングエネルギーの必要条件は、圧力差及び循環比の両者
が大きい時開らかに太きくなる。極端な場合には、ポン
プのエネルギー消費量は、このポンプが、全吸収装置の
動作を経済的に実行不可能にさせる程度1で犬きくなり
得る。ここで上記の経済的実行不可能ということは、こ
のような性能を持つポンプは、冷凍或いは熱ボンピング
用の他の装置と経済的に競合しなければならなり吸収装
置に組み込むには実現不可能な程高価なことが多いとい
うことである。
ギー浪費の他に、他の若干の欠点を有しており、これ等
の欠点は装置動作の効率を低減させ、コストの増加をも
たらすものである。先ず、吸収器における吸収プロセス
は高圧におけるよりも低圧においてのほうが非効率的で
あるが、これは、高圧におけるよりも低圧においては、
他の条件が同じでも冷媒蒸気の弱溶液の単位質量当りに
吸収され得る量はより少ないということを意味している
。従って、吸収器から生じる強溶液の濃度は吸収器内の
圧力が高圧の場合より低圧の場合のほうが低くなり、従
って、吸収サイクルの動作の熱力学的サイクルの幅はよ
り狭くなり、その熱力学的効率がより低く、更に冷媒の
質量流量に対する溶液の質量流量の比として定義される
循環比がより高くなる。第2に、既に言及したように、
吸収器の低圧し□ベルから強@液を発生器の高圧レベル
に戻すように再ポンプする必要がある。ポンプPのボン
ピングエネルギーの必要条件は2つの圧力レベルの間の
圧力差及び循環レベルに直接比例する。これ等のボンピ
ングエネルギーの必要条件は、圧力差及び循環比の両者
が大きい時開らかに太きくなる。極端な場合には、ポン
プのエネルギー消費量は、このポンプが、全吸収装置の
動作を経済的に実行不可能にさせる程度1で犬きくなり
得る。ここで上記の経済的実行不可能ということは、こ
のような性能を持つポンプは、冷凍或いは熱ボンピング
用の他の装置と経済的に競合しなければならなり吸収装
置に組み込むには実現不可能な程高価なことが多いとい
うことである。
更に、実際の吸収装置においては、いわゆる溶液熱交換
器(第2図のH’S)内の強溶液と弱溶液との間の熱交
換を通して系の全体にわたる効率を改良する方法がよく
取られる。
器(第2図のH’S)内の強溶液と弱溶液との間の熱交
換を通して系の全体にわたる効率を改良する方法がよく
取られる。
この熱交換器の大きさはそれを通る溶液の質量流量によ
り決定される。当然であるが、循環比が大きいと、この
熱交換器の太きさも大きくなる。この溶液熱交換器のコ
ストはその大きさに比例し、これは幾つかの場合には吸
収装置の全コストのうち過度に高い部分を占るものであ
る。
り決定される。当然であるが、循環比が大きいと、この
熱交換器の太きさも大きくなる。この溶液熱交換器のコ
ストはその大きさに比例し、これは幾つかの場合には吸
収装置の全コストのうち過度に高い部分を占るものであ
る。
理解を深めるために、ここで次のことが注目される。実
際の吸収装置においては、他の熱交換器(第2図のHR
)を系内に組み込むことにより系の効率を更に改良する
方法が取られており、その目的は蒸発器に入る液体冷媒
とそれを出る冷媒蒸気との間で熱を交換することにある
。
際の吸収装置においては、他の熱交換器(第2図のHR
)を系内に組み込むことにより系の効率を更に改良する
方法が取られており、その目的は蒸発器に入る液体冷媒
とそれを出る冷媒蒸気との間で熱を交換することにある
。
吸収装置において吸収器が効率的に動作するかどうかは
、接触相、例えば冷媒蒸気と弱溶液を十分に分散させる
能力があるかどうかにより決定される。吸収速度や吸収
器内の上記の相の保留時間及び蒸気の完全な吸収を得る
のに必要な吸収器の実際の大きさは、1つの相が他方の
相同に十分に分散される程度に依存するものである。
、接触相、例えば冷媒蒸気と弱溶液を十分に分散させる
能力があるかどうかにより決定される。吸収速度や吸収
器内の上記の相の保留時間及び蒸気の完全な吸収を得る
のに必要な吸収器の実際の大きさは、1つの相が他方の
相同に十分に分散される程度に依存するものである。
本発明は、従来の吸収装置の上記の欠点、短所を犬きく
排除し、接触相の互いの分散を増強することによシその
コスト効率を高め、同時にエネルギー損失に必然的に関
係する圧力の不可逆的減少を十分に低減させることを目
的の1つとする。
排除し、接触相の互いの分散を増強することによシその
コスト効率を高め、同時にエネルギー損失に必然的に関
係する圧力の不可逆的減少を十分に低減させることを目
的の1つとする。
本発明は冷凍及び熱ポンピング用吸収装麗を提供するこ
とにより達成され、この吸収装置は、冷媒蒸気が強性液
から沸騰される発生器と、前記冷媒蒸気が液体冷媒に凝
縮されるコンデンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転換
される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液に吸収され弱溶
液を強性液に転換する吸収器とを有し、前記吸収器の上
流点で前記吸収゛装置の強性液/弱溶液サイクルに組み
込まれだ液体/ガス噴射ポンプ装置により特徴づけられ
る。この液体/ガス噴射ポンプ装置においては、この噴
射ポンプ装置のノズルを流れる上記発生器からの弱溶液
が上記蒸発器から生じる冷媒蒸気を上記ポンプに吸引し
、且つこの蒸気と十分に混和する推進液体として用いら
れ、前記ノズルをこの推進液体が通る間に低減されるこ
の推進液体の原圧力が前記噴射ポンプ装置の圧力回復部
材内で少なくとも部分的に回復され、これにより前記強
溶液内の冷媒蒸気の濃度が増加され、且つ上記吸収器と
上記発生器との間の圧力差が比較的低く維持される。
とにより達成され、この吸収装置は、冷媒蒸気が強性液
から沸騰される発生器と、前記冷媒蒸気が液体冷媒に凝
縮されるコンデンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転換
される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液に吸収され弱溶
液を強性液に転換する吸収器とを有し、前記吸収器の上
流点で前記吸収゛装置の強性液/弱溶液サイクルに組み
込まれだ液体/ガス噴射ポンプ装置により特徴づけられ
る。この液体/ガス噴射ポンプ装置においては、この噴
射ポンプ装置のノズルを流れる上記発生器からの弱溶液
が上記蒸発器から生じる冷媒蒸気を上記ポンプに吸引し
、且つこの蒸気と十分に混和する推進液体として用いら
れ、前記ノズルをこの推進液体が通る間に低減されるこ
の推進液体の原圧力が前記噴射ポンプ装置の圧力回復部
材内で少なくとも部分的に回復され、これにより前記強
溶液内の冷媒蒸気の濃度が増加され、且つ上記吸収器と
上記発生器との間の圧力差が比較的低く維持される。
本発明は更に冷凍及び熱ポンピング用吸収装置を与える
ものであり、この吸収装置は、冷媒蒸″気が強性液から
沸111@される発生器と、上記冷媒蒸気が液体冷媒に
凝縮されるコンデンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転
換される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液内に吸収され
、この溶液を強性液に転換する吸収器とを備え、前記蒸
発器の上流点で前記吸収装置の液体冷媒ラインに組み込
まれた液体/ガス噴射ポンプ装置により特徴づけられる
。この液体/ガス噴射ポンプ装置においては、前記コン
デンサからの液体冷媒が、前記蒸発器で生成された冷媒
蒸気の1部を前記ポンプに吸収し、この蒸気の1部と十
分に混和する推進液体として用いられ、前記ノズルをこ
の推進液体が通る間に低減されるこの推進液体の原圧力
が上記噴射ポンプ装置の圧力回復部材において少なくと
も部分的に回復され、これにより上記発生器で生成され
た冷媒蒸気の量、前記コンデンサで液化される冷媒蒸気
の量、及び前記吸収器で再溶解される冷媒蒸気の量が低
減される。
ものであり、この吸収装置は、冷媒蒸″気が強性液から
沸111@される発生器と、上記冷媒蒸気が液体冷媒に
凝縮されるコンデンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転
換される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液内に吸収され
、この溶液を強性液に転換する吸収器とを備え、前記蒸
発器の上流点で前記吸収装置の液体冷媒ラインに組み込
まれた液体/ガス噴射ポンプ装置により特徴づけられる
。この液体/ガス噴射ポンプ装置においては、前記コン
デンサからの液体冷媒が、前記蒸発器で生成された冷媒
蒸気の1部を前記ポンプに吸収し、この蒸気の1部と十
分に混和する推進液体として用いられ、前記ノズルをこ
の推進液体が通る間に低減されるこの推進液体の原圧力
が上記噴射ポンプ装置の圧力回復部材において少なくと
も部分的に回復され、これにより上記発生器で生成され
た冷媒蒸気の量、前記コンデンサで液化される冷媒蒸気
の量、及び前記吸収器で再溶解される冷媒蒸気の量が低
減される。
更に本発明が与える冷凍及び熱ポツピング用吸収装置は
、冷媒蒸気が強性液から那119される′発生器と、前
記冷媒蒸気が液体冷媒に凝縮されるコンデンサと、上記
液体冷媒が冷媒蒸気に転換される蒸発器と、上記冷媒蒸
気か弱溶液に吸収され、この溶液を強・容液に転換する
吸収器とを備え、上記吸収器の」二流点て上記吸収装置
の強性液/弱溶液すイクル内に組み込まれる第1液体/
ガス噴射ポンプ装置により特徴づけられる。この第1液
体/カス噴射ポンプ装置においては、上記噴射ポンプ装
置のノズルを流れる上記発生器からの弱m液が前記蒸発
器から生じる冷媒蒸気を上記ポンプ内に吸引し、この蒸
気と十分に混和する推進液体として用いられ、前記ノズ
ルをこの推進液体が流れる間に低減されるこの推進液体
の原圧力は上記噴射ポンプ装置の圧力回復部材内で少な
くとも部分的に回復され、これにより上記強溶液内の冷
媒蒸気の濃度が増加され、且つ上記吸収器と上記発生器
との間の圧力差が比較的低く維持されてなる。上記吸収
装置は更に上記蒸発器の上流点で上記吸収装置の液体冷
媒ラインに組み込まれた第2液体噴射ポンプ装置からな
り、この装置においては、上記コンデンサからの液体冷
媒は、上記蒸発器で生成された冷媒蒸気の1部を上記ポ
ンプに吸引し、且つそれと十分に混和する推進液体とし
て用いら九、上記ノズルをこの推進液体が通る間に低減
されるこの推進液体の原圧力が上記噴射ポンプ装置の圧
力回復部材内で少なくとも部分的に回復され、これによ
り、上記発生器に生成され、上記コンデンサで液化され
、上記吸収器内で再溶解される冷媒蒸気の量が低減され
、且つ上記吸収器の上流に配置された第1′/!2L体
/ガス噴射ポンプの性能が増強される。
、冷媒蒸気が強性液から那119される′発生器と、前
記冷媒蒸気が液体冷媒に凝縮されるコンデンサと、上記
液体冷媒が冷媒蒸気に転換される蒸発器と、上記冷媒蒸
気か弱溶液に吸収され、この溶液を強・容液に転換する
吸収器とを備え、上記吸収器の」二流点て上記吸収装置
の強性液/弱溶液すイクル内に組み込まれる第1液体/
ガス噴射ポンプ装置により特徴づけられる。この第1液
体/カス噴射ポンプ装置においては、上記噴射ポンプ装
置のノズルを流れる上記発生器からの弱m液が前記蒸発
器から生じる冷媒蒸気を上記ポンプ内に吸引し、この蒸
気と十分に混和する推進液体として用いられ、前記ノズ
ルをこの推進液体が流れる間に低減されるこの推進液体
の原圧力は上記噴射ポンプ装置の圧力回復部材内で少な
くとも部分的に回復され、これにより上記強溶液内の冷
媒蒸気の濃度が増加され、且つ上記吸収器と上記発生器
との間の圧力差が比較的低く維持されてなる。上記吸収
装置は更に上記蒸発器の上流点で上記吸収装置の液体冷
媒ラインに組み込まれた第2液体噴射ポンプ装置からな
り、この装置においては、上記コンデンサからの液体冷
媒は、上記蒸発器で生成された冷媒蒸気の1部を上記ポ
ンプに吸引し、且つそれと十分に混和する推進液体とし
て用いら九、上記ノズルをこの推進液体が通る間に低減
されるこの推進液体の原圧力が上記噴射ポンプ装置の圧
力回復部材内で少なくとも部分的に回復され、これによ
り、上記発生器に生成され、上記コンデンサで液化され
、上記吸収器内で再溶解される冷媒蒸気の量が低減され
、且つ上記吸収器の上流に配置された第1′/!2L体
/ガス噴射ポンプの性能が増強される。
上記提案の液体/ガス噴射ポンプはよく知られたもので
あり、このポンプは、一般に推進液体と呼ばれる1つの
液体流が他の液体に運動量を分与するものである。これ
等の液体/ガス噴射ポンプは、構成が簡単であり、移動
部分を含まず、製造及び保守が比較的安価で、それ等の
動作に対しては電気曲成Aは機械的エネルギーを要さな
いものである。これ等のポンプにおいては、比較的高圧
の推進液体が、ノズルから流出する噴射の速度が非常に
大きくなるように1つ以上のオリフィスからなるノズル
を通過する。この噴射の運動エネルギーは推進液体の位
置エネルギーの変換により、即ちその圧力の低減により
得られる。
あり、このポンプは、一般に推進液体と呼ばれる1つの
液体流が他の液体に運動量を分与するものである。これ
等の液体/ガス噴射ポンプは、構成が簡単であり、移動
部分を含まず、製造及び保守が比較的安価で、それ等の
動作に対しては電気曲成Aは機械的エネルギーを要さな
いものである。これ等のポンプにおいては、比較的高圧
の推進液体が、ノズルから流出する噴射の速度が非常に
大きくなるように1つ以上のオリフィスからなるノズル
を通過する。この噴射の運動エネルギーは推進液体の位
置エネルギーの変換により、即ちその圧力の低減により
得られる。
この作用は、第2液体が吸引される混合室で利用される
。噴射ポンプが適切に設計されると、混合室内で液体を
互いに非常に微細に分散させることが出来る。しかしな
がら、混合室に圧力回復アクセサリ、例えばディフュー
ザを装着して混合液体の運動エネルギーの1部を圧力に
変換することにより推進液体の原圧力を部分的に回復す
ることが可能である。
。噴射ポンプが適切に設計されると、混合室内で液体を
互いに非常に微細に分散させることが出来る。しかしな
がら、混合室に圧力回復アクセサリ、例えばディフュー
ザを装着して混合液体の運動エネルギーの1部を圧力に
変換することにより推進液体の原圧力を部分的に回復す
ることが可能である。
このようなアクセサリを含んで噴射ポンプの設計を適切
にすると、推進液体の圧力の約60多程度を回復するこ
とが出来る。
にすると、推進液体の圧力の約60多程度を回復するこ
とが出来る。
本発明は、以下の図面を引用した好ましい実施例に関し
てここに説明され、これにより本発明が十分に理解され
る。
てここに説明され、これにより本発明が十分に理解され
る。
図面を特に詳細に参照するとわかるように、図示した事
項が例示により、又本発明のみに好適な実施例の例示と
しての記載のために与えられ、文例が最も有用と考えら
れるかということを示すために提出されるものであり、
本発明の原理並びに概念の記載が容易に理解される。こ
の点で、本発明の基本的理解に必要なもの以上に詳細に
本発明の構造的詳細を示す試みは何等なされず、図面を
引用してなされた説明は本発明の若干の態様が実際に具
体化される方法を当業者に明らかにするものである。
項が例示により、又本発明のみに好適な実施例の例示と
しての記載のために与えられ、文例が最も有用と考えら
れるかということを示すために提出されるものであり、
本発明の原理並びに概念の記載が容易に理解される。こ
の点で、本発明の基本的理解に必要なもの以上に詳細に
本発明の構造的詳細を示す試みは何等なされず、図面を
引用してなされた説明は本発明の若干の態様が実際に具
体化される方法を当業者に明らかにするものである。
本発明により与えられ且つ冷凍及び熱ポンピング用途に
対する従来の吸収プロセスにおける圧力回復アクセサリ
を有した液体ガス噴射ポンプの組み込みを含む基本的な
改良は2つの独立したモードで可能となり、それ等の各
々はそれ自体の利点を有する。これ等の液体/ガス噴射
ポンプは両モードにおける冷凍及び熱ポンピング用途に
対する吸収プロセスに同時に組み込まれ得ることが強調
されるべきである。
対する従来の吸収プロセスにおける圧力回復アクセサリ
を有した液体ガス噴射ポンプの組み込みを含む基本的な
改良は2つの独立したモードで可能となり、それ等の各
々はそれ自体の利点を有する。これ等の液体/ガス噴射
ポンプは両モードにおける冷凍及び熱ポンピング用途に
対する吸収プロセスに同時に組み込まれ得ることが強調
されるべきである。
第3図に示した第1モードにおいては、圧力回復アクセ
サリを有する液体/ガス噴射ポンプ2が、発生器G及び
溶液熱交換器H8から流出する弱溶液が推進液体として
用いられるように入口に、即ち、吸収器の上流に設(;
9Lされる。この噴射ポンプのノズルは、混合室内の弱
溶液噴射の圧力が、蒸発器E及び冷媒熱交換器HRから
流出する冷媒蒸気の圧力レベルまで低減されるように設
計される。両流体、即ち、弱溶液と冷媒蒸気は、通常の
液体・ガス噴射ポンプユニットと対比的に実質的な速度
で流れ、その場合推進液体のみが認め得る速度を有する
ので、適切に設計した混合室内の2流体間で交換される
運動量は溶液内の非常に微細な気泡の形で冷媒蒸気の十
分な分散のために主として利用されることになる。
サリを有する液体/ガス噴射ポンプ2が、発生器G及び
溶液熱交換器H8から流出する弱溶液が推進液体として
用いられるように入口に、即ち、吸収器の上流に設(;
9Lされる。この噴射ポンプのノズルは、混合室内の弱
溶液噴射の圧力が、蒸発器E及び冷媒熱交換器HRから
流出する冷媒蒸気の圧力レベルまで低減されるように設
計される。両流体、即ち、弱溶液と冷媒蒸気は、通常の
液体・ガス噴射ポンプユニットと対比的に実質的な速度
で流れ、その場合推進液体のみが認め得る速度を有する
ので、適切に設計した混合室内の2流体間で交換される
運動量は溶液内の非常に微細な気泡の形で冷媒蒸気の十
分な分散のために主として利用されることになる。
混合後室セクションの適切な設計により、2相混合物の
圧力はその運動エネルギーを圧力へ変換することにより
確立される。2相混合物の他の減速は、噴射ポンプ自身
に既に含まれる弱溶液内の冷媒蒸気の部分吸収の途中で
、混合物の容積流量の減少を介して発生する。
圧力はその運動エネルギーを圧力へ変換することにより
確立される。2相混合物の他の減速は、噴射ポンプ自身
に既に含まれる弱溶液内の冷媒蒸気の部分吸収の途中で
、混合物の容積流量の減少を介して発生する。
冷媒蒸気の残余は、冷凍及び熱ポンプシステム用の従来
の吸収装置で通常見られる圧力より高い圧力で、吸収器
内に残っている溶液中に全部吸収される。
の吸収装置で通常見られる圧力より高い圧力で、吸収器
内に残っている溶液中に全部吸収される。
吸収装置における液体・ガス噴射ポンプを組み込んだか
かるモードは次のような利点を有する。
かるモードは次のような利点を有する。
1)弱溶液中の冷媒蒸気についてより良好な分散が得ら
れ、これは相間の物質移動速度を増強し、且つ吸収プロ
セスをスピードアップする。
れ、これは相間の物質移動速度を増強し、且つ吸収プロ
セスをスピードアップする。
2)吸収プロセスが従来のプロセスで用いられるものよ
り大きな圧力で実施され、これは冷媒・吸収剤結合中で
の冷媒の濃度を高くし、熱力学的サイクルのスパンの拡
がりをもたらし、従ってサイクル効率の改良をもたらす
。
り大きな圧力で実施され、これは冷媒・吸収剤結合中で
の冷媒の濃度を高くし、熱力学的サイクルのスパンの拡
がりをもたらし、従ってサイクル効率の改良をもたらす
。
3)発生器と吸収器の間の圧力差が減少し、これは、溶
液ポンプの、及びそのエネルギー消費要件の大きさとコ
ストの減少をもたらし、従ってプロセス効率と全コスト
を更に改良する。
液ポンプの、及びそのエネルギー消費要件の大きさとコ
ストの減少をもたらし、従ってプロセス効率と全コスト
を更に改良する。
4)吸収器における強性液の達成可能な濃度の増加に対
応して循環比が減少する。これは次に示す3つの効果を
与える。
応して循環比が減少する。これは次に示す3つの効果を
与える。
a)強性液の質量流量の減少は更に溶液ポンプPの大き
さ、コスト及びエネルギー要件を更に低減させる。
さ、コスト及びエネルギー要件を更に低減させる。
b)溶液熱交換器H8の大きさ、従ってコストが減少し
、従って全コストが減少する。
、従って全コストが減少する。
C)強性液が発生器内で沸騰されるので、その質量流量
が減少すると発生器に沸)laを起こす加熱に必要な熱
量が減少し、従って発生器の熱負荷と大きさ及びコスト
が低減される。
が減少すると発生器に沸)laを起こす加熱に必要な熱
量が減少し、従って発生器の熱負荷と大きさ及びコスト
が低減される。
以上3つの作用の全ては装置の効率とプロセスの経済性
を改良する。
を改良する。
5)弱溶液中の冷媒蒸気の吸収が既に噴射ポンプ内で部
分的に行われているだめに、吸収器の大きさを更に減少
させることが可能になり、これはコストを更に低減させ
、且つ装置の効率を改良する。
分的に行われているだめに、吸収器の大きさを更に減少
させることが可能になり、これはコストを更に低減させ
、且つ装置の効率を改良する。
上記利点の他に、他の可能な利点が考えられる。吸収器
の圧力レベルの上昇は熱力学的サイクルのスパンをかな
り拡げるので、かかる拡げられたサイクルの潜在的な保
留分を有効に利用することが可能となる。このようにし
て、弱溶液の濃度のわずかな増加、即ちその低濃度端に
おける拡げられたサイクルをわずかに狭めることを犠牲
にして、発生器並びにコンデンサにおける圧力を更に上
昇させることが可能となり、従って冷却塔から供給され
る水による高価な冷却の代りに冷媒蒸りの凝縮のために
より安価な周囲空気冷却を利用することが可能となる。
の圧力レベルの上昇は熱力学的サイクルのスパンをかな
り拡げるので、かかる拡げられたサイクルの潜在的な保
留分を有効に利用することが可能となる。このようにし
て、弱溶液の濃度のわずかな増加、即ちその低濃度端に
おける拡げられたサイクルをわずかに狭めることを犠牲
にして、発生器並びにコンデンサにおける圧力を更に上
昇させることが可能となり、従って冷却塔から供給され
る水による高価な冷却の代りに冷媒蒸りの凝縮のために
より安価な周囲空気冷却を利用することが可能となる。
逆に、凝縮圧力を上昇させ、従って凝縮蒸気の温度を増
加することにより、なお冷却水を用いながら、流れの間
のより高い温度差によりコンデンサの大きさとそのコス
トをかなり低減させることが可能となる。
加することにより、なお冷却水を用いながら、流れの間
のより高い温度差によりコンデンサの大きさとそのコス
トをかなり低減させることが可能となる。
液体/ガス噴射ポンプ4が従来の吸収装置に組み込まれ
ている第2モードが第4図に示される。この実施例から
れかるように、噴射ポンプ4は毛細管絞り即ち膨張弁E
Vの代りに蒸発器への人口に、即ち蒸発器の上流に設置
される。
ている第2モードが第4図に示される。この実施例から
れかるように、噴射ポンプ4は毛細管絞り即ち膨張弁E
Vの代りに蒸発器への人口に、即ち蒸発器の上流に設置
される。
高システム圧力におけるコンデンサから流出する液体冷
媒はここでは推進液体として用いられる。ノズルを通過
させると、その圧力は蒸発器で要求されるものより若干
低いレベルに低減される。混合室内では、この液体冷媒
は蒸発器内で得られた冷媒蒸気の一部(pat )と混
合する。これ等は液体噴射上に凝縮し、従って噴射ポン
プのディフューザセクションから生ずる冷媒噴射はその
飽和状態にある。噴射ポンプ4へ入る前に液体冷媒を補
助的に冷却することは、噴射ポンプに再循環されない、
蒸発器内に放出される冷媒蒸気の1部との熱交換により
達成可能となる。
媒はここでは推進液体として用いられる。ノズルを通過
させると、その圧力は蒸発器で要求されるものより若干
低いレベルに低減される。混合室内では、この液体冷媒
は蒸発器内で得られた冷媒蒸気の一部(pat )と混
合する。これ等は液体噴射上に凝縮し、従って噴射ポン
プのディフューザセクションから生ずる冷媒噴射はその
飽和状態にある。噴射ポンプ4へ入る前に液体冷媒を補
助的に冷却することは、噴射ポンプに再循環されない、
蒸発器内に放出される冷媒蒸気の1部との熱交換により
達成可能となる。
吸収プロセスにおける噴射ポンプのこのような組み込み
モードは次のような利点を有する。
モードは次のような利点を有する。
1)冷媒の利用がその蒸気の1部の再循環を通して増加
する。これはプロセス効率を改良する。
する。これはプロセス効率を改良する。
2)発生器Gで発生し、コンデンサC内で液化し、更に
吸収器A内で再溶解することが必要な冷媒蒸気の量の増
加に起因して、これ等の要素の大きさが減少し、従って
それ等のコストが減少し、プロセスの全体にわたる経済
性が改良される。
吸収器A内で再溶解することが必要な冷媒蒸気の量の増
加に起因して、これ等の要素の大きさが減少し、従って
それ等のコストが減少し、プロセスの全体にわたる経済
性が改良される。
単一吸収装置において液体/ガス噴射ポンプ2及び4を
同時に組み込むと(第5図に示したように)、個別モー
ドによる利点の全体の和を越えた利点が更に得られる。
同時に組み込むと(第5図に示したように)、個別モー
ドによる利点の全体の和を越えた利点が更に得られる。
既に言及したように、第2モードに液体/ガス噴射ポン
プを組み込むと、吸収器における再溶解が必要な冷媒蒸
気量が低減されることになる。
プを組み込むと、吸収器における再溶解が必要な冷媒蒸
気量が低減されることになる。
液体/ガス噴射ポンプの性能は、含まれる液体の相対質
量流量だ成る程度依存する。ここで、液体/ガス噴射ポ
ンプは低いガス/液体質量流量のときのほうがよく動作
することが予測されるので第2モードに噴射ポンプを設
置することで第1モードで設置された噴qIポンプの動
作を改良される。
量流量だ成る程度依存する。ここで、液体/ガス噴射ポ
ンプは低いガス/液体質量流量のときのほうがよく動作
することが予測されるので第2モードに噴射ポンプを設
置することで第1モードで設置された噴qIポンプの動
作を改良される。
冷凍及び熱ポンプ用途用の吸収装置は種々の条件め下で
動作すると予測されるので、かかる吸収装置に組み込ま
れた液体/ガス噴射ポンプも同様に各種条件の下で動作
することになる。かかるポンプが適切に設計されると、
これ等のポンプはかかる各種条件に対して自己調節が可
能となり、従って、推進及びポンプされた液体の質量流
量の比は比較的一定のままと考えられる。これ等の条件
を越えると、機械的及び空気式などの手段によりノズル
及び混合室の直径の変化を通して噴射ポンプの動作を調
節することが可能となる。
動作すると予測されるので、かかる吸収装置に組み込ま
れた液体/ガス噴射ポンプも同様に各種条件の下で動作
することになる。かかるポンプが適切に設計されると、
これ等のポンプはかかる各種条件に対して自己調節が可
能となり、従って、推進及びポンプされた液体の質量流
量の比は比較的一定のままと考えられる。これ等の条件
を越えると、機械的及び空気式などの手段によりノズル
及び混合室の直径の変化を通して噴射ポンプの動作を調
節することが可能となる。
従来の吸収装置の予測される性能特性及び第1モードに
液体/ガス噴射ポンプを組み込んだ吸収装置の性能特性
がシミュレーションプログラムに基づいて比較されてい
る。このような比較の結果が2つの場合について第1表
に要約される。全ての場合に、吸収装置の公称能力は1
5冷媒トンであり、又噴射ポンプの圧力回復は50係で
ある。第1の場合には、吸収装置の性能係数COPの増
加に対して、又溶液ポンプの大きさとエネルギー消費量
の最大減少に対して熱力学的サイクルのスパンが拡がる
という充分な利点があシ、1方第2の場合には、熱力学
的サイクルのこの拡がりを利用してコンデンサの温度を
上昇させ、吸収装置の構成要素の大きさとコストの減少
をはかつている。
液体/ガス噴射ポンプを組み込んだ吸収装置の性能特性
がシミュレーションプログラムに基づいて比較されてい
る。このような比較の結果が2つの場合について第1表
に要約される。全ての場合に、吸収装置の公称能力は1
5冷媒トンであり、又噴射ポンプの圧力回復は50係で
ある。第1の場合には、吸収装置の性能係数COPの増
加に対して、又溶液ポンプの大きさとエネルギー消費量
の最大減少に対して熱力学的サイクルのスパンが拡がる
という充分な利点があシ、1方第2の場合には、熱力学
的サイクルのこの拡がりを利用してコンデンサの温度を
上昇させ、吸収装置の構成要素の大きさとコストの減少
をはかつている。
第1表 2つの場合の比較
場合1 場合2
発生器温度 90 90 90コンデン
サ温度 32 32 38吸収器温
度 28 28 34蒸発器温度 −
3−3−3 発生器面積 7.8 4.3 5.6溶
液熱交換器面積 7.5 ’ 1.0
1.9吸収器面積 25.5 23.6
8.0構成要素全面積 67.5 55.2
37.8cop ・568
.637 .654循環比 4.68 2
.43 2.94ポンプ放出速度 4667
2423 2930圧力差 8 6
.25 7.3強性液濃度 、6195 .7
153 .713弱溶液濃度 、516 .5
16 .565温度は全て℃、面積は平方メートル、
K量は時間当りに9.、圧力はバールで表わしである。
サ温度 32 32 38吸収器温
度 28 28 34蒸発器温度 −
3−3−3 発生器面積 7.8 4.3 5.6溶
液熱交換器面積 7.5 ’ 1.0
1.9吸収器面積 25.5 23.6
8.0構成要素全面積 67.5 55.2
37.8cop ・568
.637 .654循環比 4.68 2
.43 2.94ポンプ放出速度 4667
2423 2930圧力差 8 6
.25 7.3強性液濃度 、6195 .7
153 .713弱溶液濃度 、516 .5
16 .565温度は全て℃、面積は平方メートル、
K量は時間当りに9.、圧力はバールで表わしである。
本発は第2図に概略図示した単一段、単一作用装置lに
限定されるものではないことは明らかである。蒸発器コ
イル温度が、単一段機械で達成出来るものよりかなり低
いことが要求される時には多段吸収が技術的に実際に用
いられている。通常の多段吸収装置が第6図の2段装置
により概略図示される。各段の成分は単一段機械で用い
られたものとほぼ同じであるが、2段装置においては、
第1段の蒸発器E、は第2段のコンデンサC2に対する
熱シンクとして用いられる。このような組合わせの場合
、第2段のコンデンサC2内の冷媒蒸気の凝縮は、単一
段凝縮のために一般に用いられる装置、例えば冷却水或
いは周囲空気などによるものよりかなり低い温度で実現
される。多段機械の各段は単一段機械のものにほぼ類似
した吸収及び蒸発要素を持つので、明らかに、上記のよ
うな組み込みモードのいずれか、或いは両者において本
発明を実施すれば、機械の各段における本発明の組み込
みから予測される利点の少なくとも全体の和を利益をも
たらす。
限定されるものではないことは明らかである。蒸発器コ
イル温度が、単一段機械で達成出来るものよりかなり低
いことが要求される時には多段吸収が技術的に実際に用
いられている。通常の多段吸収装置が第6図の2段装置
により概略図示される。各段の成分は単一段機械で用い
られたものとほぼ同じであるが、2段装置においては、
第1段の蒸発器E、は第2段のコンデンサC2に対する
熱シンクとして用いられる。このような組合わせの場合
、第2段のコンデンサC2内の冷媒蒸気の凝縮は、単一
段凝縮のために一般に用いられる装置、例えば冷却水或
いは周囲空気などによるものよりかなり低い温度で実現
される。多段機械の各段は単一段機械のものにほぼ類似
した吸収及び蒸発要素を持つので、明らかに、上記のよ
うな組み込みモードのいずれか、或いは両者において本
発明を実施すれば、機械の各段における本発明の組み込
みから予測される利点の少なくとも全体の和を利益をも
たらす。
いわゆる「多重効果」装置を用いてより良好なエネルギ
ー利用或いは経済性を求めることも実際の技術にとり大
事である。このような多重の組合わせ例は数多く有り、
第7図に示した二重効果機械もその1つであり、その場
合、第1効果の発生器G1内での強78液の沸騰により
生成された冷媒蒸気は第1効果のコンデンサC1内に凝
縮され、凝縮熱は第2発生器G2内での冷媒蒸気の生成
に用いられる。このような構成によると、1単位のエネ
ルギー、例えば、第1効果の発生器GIで消費された1
単位の燃料は単一効果システムにおける1単位の燃料に
対して、約2単位の冷媒蒸気を発生する。又、多段効果
装置の吸収器及び蒸発器要素は単一効果機械のものにほ
ぼ類似している。明らかに、上記のようなモードのいず
れか、或いは両者においての本発明の実施は単一効果機
械におけるそれ等の組み込みから予測されるものと少な
くとも同じ利点を与えるべきである。
ー利用或いは経済性を求めることも実際の技術にとり大
事である。このような多重の組合わせ例は数多く有り、
第7図に示した二重効果機械もその1つであり、その場
合、第1効果の発生器G1内での強78液の沸騰により
生成された冷媒蒸気は第1効果のコンデンサC1内に凝
縮され、凝縮熱は第2発生器G2内での冷媒蒸気の生成
に用いられる。このような構成によると、1単位のエネ
ルギー、例えば、第1効果の発生器GIで消費された1
単位の燃料は単一効果システムにおける1単位の燃料に
対して、約2単位の冷媒蒸気を発生する。又、多段効果
装置の吸収器及び蒸発器要素は単一効果機械のものにほ
ぼ類似している。明らかに、上記のようなモードのいず
れか、或いは両者においての本発明の実施は単一効果機
械におけるそれ等の組み込みから予測されるものと少な
くとも同じ利点を与えるべきである。
技術的な用語法によれば、用語「効果
(effect ) Jは[段(stage ) Jに
類似なものと理解されるべきであり、その差異は、多段
(multi −stage )配置はより低い冷凍温
度を容易にするが、多重効果(multi −effe
ct )配置は全体にわたる効率を高−めるという点に
あることに注目されるべきである。
類似なものと理解されるべきであり、その差異は、多段
(multi −stage )配置はより低い冷凍温
度を容易にするが、多重効果(multi −effe
ct )配置は全体にわたる効率を高−めるという点に
あることに注目されるべきである。
本発明は以上の例示としての実施例に限定されるもので
はなく、又本発明の精神或いは本質的な属性から逸脱す
ることなく他の特定の形態においても実施され得ること
は当業者にとっては明らかなことである。従って、本実
施例は全ての点から単なる例示として与えられただけで
、何等の制限を加えるものではないと考えられるべきで
あり、本発明の範囲は以上の記載によるよりもむしろ添
付した特許請求の範囲により示されるものであり、父上
記特許請求の範囲に同等な意味及び範囲内に入る全ての
変更はその中に包含されるものである。
はなく、又本発明の精神或いは本質的な属性から逸脱す
ることなく他の特定の形態においても実施され得ること
は当業者にとっては明らかなことである。従って、本実
施例は全ての点から単なる例示として与えられただけで
、何等の制限を加えるものではないと考えられるべきで
あり、本発明の範囲は以上の記載によるよりもむしろ添
付した特許請求の範囲により示されるものであり、父上
記特許請求の範囲に同等な意味及び範囲内に入る全ての
変更はその中に包含されるものである。
第1図は従来の冷凍及び熱ボンピング用吸収装置の基本
的な0サイクルを示す概略図であり、 第2図は実際に実施された従来の吸収装置を示す概略図
であり、 第3図は、減圧装置の代わりに噴射ポンプが吸収器の上
流に配置された本発明による吸収装置の第1実施例を示
す概略図であり、第4図は、膨張弁の代わりに噴射ポン
プが蒸発器の上流に配置された本発明の第2実施例を示
す概略図であり、 第5図は2つの噴射ポンプが減圧装置と膨張弁の両者を
置換した本発明の第3実施例金示す概略図であり、 第6図は本発明i/cよる吸収装置を取り込んだ2段配
置を示す概略図であり、 第7図は本発明による吸収装置を用いた2X効実装置を
示す概略図である。 〔主要部分の符号の説明〕 2.4・・・液体/ガス噴射ポンプ A・・・吸収器 C,C2・・・コンデンサ E、E、・・・蒸発器 EV・・・膨張弁 G%G、、G2・・・発生器 HS 1.。溶液熱交換器 P・・・溶液循環ポンプ PR・・・減圧装置
的な0サイクルを示す概略図であり、 第2図は実際に実施された従来の吸収装置を示す概略図
であり、 第3図は、減圧装置の代わりに噴射ポンプが吸収器の上
流に配置された本発明による吸収装置の第1実施例を示
す概略図であり、第4図は、膨張弁の代わりに噴射ポン
プが蒸発器の上流に配置された本発明の第2実施例を示
す概略図であり、 第5図は2つの噴射ポンプが減圧装置と膨張弁の両者を
置換した本発明の第3実施例金示す概略図であり、 第6図は本発明i/cよる吸収装置を取り込んだ2段配
置を示す概略図であり、 第7図は本発明による吸収装置を用いた2X効実装置を
示す概略図である。 〔主要部分の符号の説明〕 2.4・・・液体/ガス噴射ポンプ A・・・吸収器 C,C2・・・コンデンサ E、E、・・・蒸発器 EV・・・膨張弁 G%G、、G2・・・発生器 HS 1.。溶液熱交換器 P・・・溶液循環ポンプ PR・・・減圧装置
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、冷凍及び熱ポンピング用吸収装置にして、強溶液か
ら冷媒蒸気が沸騰される発生器と、前記冷媒蒸気が液体
冷媒に凝縮されるコン デンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転換 される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液に 吸収され、該弱溶液を強溶液に転換する吸 収器とを備え、前記吸収器の上流点で該吸 収装置の強溶液/弱溶液サイクルに組み込 まれた液体/ガス噴射ポンプ装置により特 徴づけられ、該液体/ガス噴射ポンプ装置 においては、該噴射ポンプ装置のノズルを 通して流れる前記発生器からの弱溶液が、 前記蒸発器から生じる冷媒蒸気を前記噴射 ポンプ装置内に吸引し、且つ該冷媒蒸気と 十分に混和する推進液体として用いられ、 前記ノズルを通る間に低減される前記推進 液体の原圧力は前記噴射ポンプの圧力回復 部材内で少なくとも部分的に回復され、こ れにより前記強溶液内の冷媒蒸気の濃度が 増加され、且つ前記吸収器と前記発生器と の間の圧力差が比較的低く維持されてなる 冷凍及び熱ポンピング用吸収装置。 2、冷凍及び熱ポンピング用吸収装置にして、冷媒蒸気
が強溶液から沸騰される発生器と、前記冷媒蒸気が液体
冷媒に凝縮されるコン デンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転換 される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液内 に吸収されて該弱溶液を強溶液に転換する 吸収器とを供えた吸収装置であつて、前記 蒸発器の上流点で前記吸収装置の液体冷媒 ラインに組み込まれた液体/ガス噴射ポン プ装置により特徴づけられ、該液体/ガス 噴射ポンプ装置においては、前記コンデン サからの液体冷媒が、前記蒸発器に生成さ れた冷媒蒸気の1部を前記噴射ポンプに吸 引し、且つそれと十分に混和する推進液体 として用いられ、前記ノズルを前記推進液 体が通過する間に低減される前記推進液体 の原圧力は前記噴射ポンプ装置の圧力回復 部材内に少なくとも部分的に回復され、こ れにより前記発生器内に生成される冷媒蒸 気の量、前記コンデンサで液化される冷媒 蒸気の量、及び前記吸収器内で再溶解され る冷媒蒸気の量が低減されてなる冷凍及び 熱ポンピング用吸収装置。 3、冷凍及び熱ポンピング用吸収装置にして、冷媒蒸気
が強溶液から沸騰される発生器と、前記冷媒蒸気が液体
冷媒に凝縮されるコン デンサと、前記液体冷媒が冷媒蒸気に転換 される蒸発器と、前記冷媒蒸気が弱溶液に 吸収され、該弱溶液を強溶液に転換する吸 収器とを備えた吸収装置であつて、前記吸 収器の上流点で前記吸収装置の強溶液/弱 溶液サイクルに組み込まれた第1液体/ガ ス噴射ポンプ装置により特徴づけられ、該 第1液体/ガス噴射ポンプ装置においては、該第1液体
/ガス噴射ポンプ装置のノズル を流れる前記発生器からの弱溶液が前記蒸 発器から得られる冷媒蒸気を前記第1液体 /ガス噴射ポンプ装置に吸引し、該冷媒蒸 気と十分に混和する推進液体として用いら れ、前記ノズルを該推進液体が通過する間 に低減される該推進液体の原圧力が前記第 1液体/ガス噴射ポンプ装置の圧力回復部 材内で少なくとも部分的に回復され、これ により前記強溶液内の冷媒蒸気の濃度が増 加され、且つ前記吸収器と前記発生器との 間の圧力差が比較的低く維持されてなり、 更に前記蒸発器の上流点で前記吸収装置の 液体冷媒ラインに組み込まれた第2液体/ ガス噴射ポンプ装置からなり、該第2液体 /ガス噴射ポンプ装置においては、前記コ ンデンサからの液体冷媒が、前記蒸発器内 に生成された冷媒蒸気の1部を前記第2液 体/ガス噴射ポンプ装置に吸引し、且つ該 冷媒蒸気の1部と十分に混和する推進液体 として用いられ、前記ノズルを該推進液体 が通過する間に低減される該推進液体の原 圧力は前記第2液体/ガス噴射ポンプ装置 の圧力回復部材内で少なくとも部分的に回 復され、これにより前記発生器で生成され る冷媒蒸気の量、前記コンデンサで液化さ れる冷媒蒸気の量、及び前記吸収器で再溶 解される冷媒蒸気の量が低減され、且つ前 記吸収器の上流に配置された第1液体/ガ ス噴射ポンプの性能が増強されてなる冷凍 及び熱ポンピング用吸収装置。 4、前段の蒸発器が後続段のコンデンサの熱シンクとし
て用いられる多段配置により特 徴づけられる特許請求の範囲第3項に記載 の冷凍及び熱ポンピング用吸収装置。 5、前記多段配置の前段効果のコンデンサが前記多段配
置の後続効果の発生器の熱シン クとして用いられる多重効果配置により特 徴づけられる特許請求の範囲第3項に記載 の冷凍及び熱ポンピング用吸収装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IL72882A IL72882A0 (en) | 1984-09-06 | 1984-09-06 | Absorption system for refrigeration and heat pumping |
IL72882 | 1984-09-06 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6170352A true JPS6170352A (ja) | 1986-04-11 |
Family
ID=11055314
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60193270A Pending JPS6170352A (ja) | 1984-09-06 | 1985-09-03 | 冷凍及び熱ポンピング用吸收装置 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0174169A3 (ja) |
JP (1) | JPS6170352A (ja) |
AU (1) | AU4684985A (ja) |
IL (1) | IL72882A0 (ja) |
ZA (1) | ZA856543B (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251056A (ja) * | 1989-03-25 | 1990-10-08 | Tokyo Gas Co Ltd | 吸収式サイクル装置 |
CN104676958A (zh) * | 2015-02-03 | 2015-06-03 | 北京建筑大学 | 一种喷射-吸收式复合制冷及热泵机组及其工作方式 |
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WO2009157004A1 (en) * | 2008-06-26 | 2009-12-30 | Bp Alternative Energy Holdings Limited | An absorption refrigeration system and a process for refrigeration utilizing the same |
AU2013202100B2 (en) * | 2010-04-09 | 2014-11-27 | Abaridy Pty Ltd | Vapour Absorption System |
CN103017399A (zh) * | 2012-12-14 | 2013-04-03 | 浙江大学 | 一种带喷射器的两级吸收式制冷装置 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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