JPS6164827A - 焼結用原料を造粒したときの擬似粒径を予測する方法 - Google Patents
焼結用原料を造粒したときの擬似粒径を予測する方法Info
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- JPS6164827A JPS6164827A JP18476684A JP18476684A JPS6164827A JP S6164827 A JPS6164827 A JP S6164827A JP 18476684 A JP18476684 A JP 18476684A JP 18476684 A JP18476684 A JP 18476684A JP S6164827 A JPS6164827 A JP S6164827A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、焼結に供する造粒された焼結原料の粒径を予
測する方法に関する。
測する方法に関する。
鉱石の焼結１例えば鉄鉱石の焼結操業においては、焼結
原料層の高層厚化による歩留りの向上や燃料原単位の低
減化が指向されているが、この焼結に供する造粒された
焼結原料の造粒状態が焼結層の通気状態に大きな゛影響
を及ぼし、また、これが焼結鉱の生産性、焼結鉱を還元
製錬するさいの還元率（Ｒ，Ｉ）や還元粉化率（Ｒ，Ｄ
、Ｉ ）を支配する重要な因子となることから、焼結原
料の造粒状態、より具体的には、その焼結原料の粒径を
把握することが必要となる。すなわち、焼結操業にあた
っては、その適正な操業条件並びに品質を管理するには
、焼結原料の粒径を測定することが必要となる。
原料層の高層厚化による歩留りの向上や燃料原単位の低
減化が指向されているが、この焼結に供する造粒された
焼結原料の造粒状態が焼結層の通気状態に大きな゛影響
を及ぼし、また、これが焼結鉱の生産性、焼結鉱を還元
製錬するさいの還元率（Ｒ，Ｉ）や還元粉化率（Ｒ，Ｄ
、Ｉ ）を支配する重要な因子となることから、焼結原
料の造粒状態、より具体的には、その焼結原料の粒径を
把握することが必要となる。すなわち、焼結操業にあた
っては、その適正な操業条件並びに品質を管理するには
、焼結原料の粒径を測定することが必要となる。
このため、従来より、焼結原料の粒径の測定が行われて
いるが、焼結原料は各種銘柄の鉱石、副原料、燃料、返
り鉱などの混合物からなり９通常はこれに水を適量添加
して造粒したときには、原材中のある粒子を核として、
その回りに約Ｑ 、５ 嘗ｍ以下の微粉が水分による毛
管力によって付着した状態の粒子（擬似粒子と言う）に
造粒されると言われており、その擬似粒子の粒径（擬似
粒径と言う）の測定は人力による細心の注意を払った実
測以外には方法がなかった。例えば、従来においては、
最も普通には、ドラムミキサーなどで造粒された擬似粒
子を９手ぶるいで静かにふるい分ける方法で実施されて
いる。しかしこの場合に、そのサンプリングやふるい分
は作業に高度な熟練と勘が必要であり、多大の労力を要
していた。
いるが、焼結原料は各種銘柄の鉱石、副原料、燃料、返
り鉱などの混合物からなり９通常はこれに水を適量添加
して造粒したときには、原材中のある粒子を核として、
その回りに約Ｑ 、５ 嘗ｍ以下の微粉が水分による毛
管力によって付着した状態の粒子（擬似粒子と言う）に
造粒されると言われており、その擬似粒子の粒径（擬似
粒径と言う）の測定は人力による細心の注意を払った実
測以外には方法がなかった。例えば、従来においては、
最も普通には、ドラムミキサーなどで造粒された擬似粒
子を９手ぶるいで静かにふるい分ける方法で実施されて
いる。しかしこの場合に、そのサンプリングやふるい分
は作業に高度な熟練と勘が必要であり、多大の労力を要
していた。
本発明はこのような経験と勘に基づいて行われていた焼
結原料の粒径の測定法に代えて、これを実測しなくても
９客観的に且つ正確に予測する方法を提供しようとする
ものである。
結原料の粒径の測定法に代えて、これを実測しなくても
９客観的に且つ正確に予測する方法を提供しようとする
ものである。
これを目的として本発明者らは、擬似粒径の予測法を見
いだすべく種々の試験研究を重ねたところ、焼結原料の
各銘柄が変動しても、その各銘柄の飽和水分値を尺度と
して最適水分値が選定できるという興味深い事実を知る
ことができ、また。
いだすべく種々の試験研究を重ねたところ、焼結原料の
各銘柄が変動しても、その各銘柄の飽和水分値を尺度と
して最適水分値が選定できるという興味深い事実を知る
ことができ、また。
これに基づいて実際に添加した水分との関係から擬似粒
径が正確に予測できる方法を開発することができた。す
なわち本発明は、各種の単位銘柄を配合してなる焼結用
原料を、これに水を添加して造粒するにあたり、各単位
銘柄毎の飽和水分値を予め測定しておき、この単位銘柄
毎の飽和水分値と各銘柄の配合割合とから加重平均計算
によって配合後の焼結原料の飽和水分値を算出し、この
算出された焼結原料の飽和水分値の１／２と、添加した
水分値との差を算出し、この算出された差から造粒時に
付着する−０．５顛部分の量および核となる粒子の表面
積を推定して核粒子の単位表面積当たりの付着量を算出
し１次いで、この核粒子の単位表面積当たりの付着量の
計算値から、核粒子が造粒されて擬似粒子を形成したと
きの粒径増加量を算出することからなる。焼結用原料を
造粒したときの擬似粒径を予測する方法を提供するもの
である。
径が正確に予測できる方法を開発することができた。す
なわち本発明は、各種の単位銘柄を配合してなる焼結用
原料を、これに水を添加して造粒するにあたり、各単位
銘柄毎の飽和水分値を予め測定しておき、この単位銘柄
毎の飽和水分値と各銘柄の配合割合とから加重平均計算
によって配合後の焼結原料の飽和水分値を算出し、この
算出された焼結原料の飽和水分値の１／２と、添加した
水分値との差を算出し、この算出された差から造粒時に
付着する−０．５顛部分の量および核となる粒子の表面
積を推定して核粒子の単位表面積当たりの付着量を算出
し１次いで、この核粒子の単位表面積当たりの付着量の
計算値から、核粒子が造粒されて擬似粒子を形成したと
きの粒径増加量を算出することからなる。焼結用原料を
造粒したときの擬似粒径を予測する方法を提供するもの
である。
以下に本発明の内容を代表的な試験例をもとにして具体
的に説明する。
的に説明する。
第１図は、鉱石の銘柄によってその造粒性が水分の添加
量に応じてどのように変化するかを調べた結果を示して
いる。試験は、 ２５９ｗφＸ ３０２＋１１１Ｌの
ドラムミキサーを使用し、これに各銘柄の鉱石を供試重
量２．７Ｋｇ（占有率９．０％）で装瞑し。
量に応じてどのように変化するかを調べた結果を示して
いる。試験は、 ２５９ｗφＸ ３０２＋１１１Ｌの
ドラムミキサーを使用し、これに各銘柄の鉱石を供試重
量２．７Ｋｇ（占有率９．０％）で装瞑し。
回転数３５ ｒ、ｐ、ｍ （フルード数９．ＯＸ １
０−３’） 、造粒時間３５分（総転勤距離１１８５ｍ
）とし、造粒時の水分量を２〜１０％の範囲で変化させ
て、造粒した。そして、造粒前の粒子と造粒後の擬似粒
子の粒度分布（真粒度と擬似粒度）を測定し、下式（１
）％式％） いて造粒性を評価した。このＡ、１．が大きい程。
０−３’） 、造粒時間３５分（総転勤距離１１８５ｍ
）とし、造粒時の水分量を２〜１０％の範囲で変化させ
て、造粒した。そして、造粒前の粒子と造粒後の擬似粒
子の粒度分布（真粒度と擬似粒度）を測定し、下式（１
）％式％） いて造粒性を評価した。このＡ、１．が大きい程。
造粒が進行していることを表している。
】
×１００ ・・・・・（１）をそれ
ぞれ表す。
ぞれ表す。
第１図の結果より、各種銘柄の鉱石を同じ水分量で造粒
しても、その造粒状態Ａ、１．は著しく相違することが
わかる。これは、鉱石の吸収水分量や吸着水分量がその
鉱石の主因によって各銘柄毎に大きく異なるからであろ
う。
しても、その造粒状態Ａ、１．は著しく相違することが
わかる。これは、鉱石の吸収水分量や吸着水分量がその
鉱石の主因によって各銘柄毎に大きく異なるからであろ
う。
第２図（ａ）、 （ｂ）および（Ｃ）は、銘柄の異なる
二種の鉱石を選択し、その各々を等量づつ混合した場合
に、各銘柄単独の場合とＡ、１．が水分量によってどの
ように変化するかを見たものである。第２図より明らか
なように、いずれの銘柄でも、２銘柄混合時の水分量と
造粒との関係は１両単味銘柄時の中間に位置し、造粒に
通した水分量が大きく異なる２銘柄を混合した場合にも
（例えば第２図（ａｌや（ト）））、造粒は支障なく進
行して造粒に適する水分量は両単味銘柄の中間となり、
ここに加成性が認められる。この２種の配合のみならず
、多種の配合の場合、副原料の配合の場合、さらには燃
料の配合の場合においても、この第２図に示されるよう
な加成性が認められることを確認した。
二種の鉱石を選択し、その各々を等量づつ混合した場合
に、各銘柄単独の場合とＡ、１．が水分量によってどの
ように変化するかを見たものである。第２図より明らか
なように、いずれの銘柄でも、２銘柄混合時の水分量と
造粒との関係は１両単味銘柄時の中間に位置し、造粒に
通した水分量が大きく異なる２銘柄を混合した場合にも
（例えば第２図（ａｌや（ト）））、造粒は支障なく進
行して造粒に適する水分量は両単味銘柄の中間となり、
ここに加成性が認められる。この２種の配合のみならず
、多種の配合の場合、副原料の配合の場合、さらには燃
料の配合の場合においても、この第２図に示されるよう
な加成性が認められることを確認した。
一方、第１図〜第２図に見られるように、焼結原料に水
分を加えて造粒する場合において、ある水分量以上から
造粒は急激に進行するが、その水分量は焼結原料の種類
によって異なっている。更に水分を過剰に加えて過剰水
分とした場合には。
分を加えて造粒する場合において、ある水分量以上から
造粒は急激に進行するが、その水分量は焼結原料の種類
によって異なっている。更に水分を過剰に加えて過剰水
分とした場合には。
ミキサー内壁面への鉱石の付着あるいは１０ ｔａ以上
のペレット状に造粒される現象が見られる。このような
現象はＡ、１．が１９０より大きくなるあたりから認め
られ、 Ａ、１．が１９５になると、いずれの焼結原
料の配合でも顕著に認められた。そして種々の銘柄を種
々配合して水分量を変えた場合にいずれの場合にも、
Ａ、１．が１９０のときに最大の生産性（焼結操業に
おいて最も良好な条件）を示す造粒状態となることがわ
かった。このようなことから、 Ａ、１．を指標とす
れば、銘柄や配合を変えても、造粒時の作業性、焼結鉱
の生産性のいずれの面でも、このＡ、１．が約１９０付
近となるように、水分量を管理することが理想的となる
ことがわかった。
のペレット状に造粒される現象が見られる。このような
現象はＡ、１．が１９０より大きくなるあたりから認め
られ、 Ａ、１．が１９５になると、いずれの焼結原
料の配合でも顕著に認められた。そして種々の銘柄を種
々配合して水分量を変えた場合にいずれの場合にも、
Ａ、１．が１９０のときに最大の生産性（焼結操業に
おいて最も良好な条件）を示す造粒状態となることがわ
かった。このようなことから、 Ａ、１．を指標とす
れば、銘柄や配合を変えても、造粒時の作業性、焼結鉱
の生産性のいずれの面でも、このＡ、１．が約１９０付
近となるように、水分量を管理することが理想的となる
ことがわかった。
そこで、このＡ、１．が１９０となる水分量を理想水分
値と定義し３配合が異なる焼結原料の理想水分値と飽和
水分値との関係を調べたところ、ここに、極めて興味深
い関係が存在することが判明した。すなわち、第３図に
示すように、飽和水分値の約１／２の水分量が前記で定
義した理想水分値となるのである。第３図において、縦
軸の理想水分値（％）はＡ、１．が１９０となる水分量
、横軸の飽和水分値は、その焼結原料の飽和水分値（％
）を示している。そして、配合された焼結原料の飽和水
分値は、各銘柄や副原料、燃料の各々の単味の飽和水分
値を予め測定しておけば、その配合割合を用いて加重平
均によって算出した計算飽和水分値と良く一致すること
がわかった。この関係を第４図に示した。第４図におい
て、縦軸は配合された焼結原料の飽和水分量を実測した
値であり。
値と定義し３配合が異なる焼結原料の理想水分値と飽和
水分値との関係を調べたところ、ここに、極めて興味深
い関係が存在することが判明した。すなわち、第３図に
示すように、飽和水分値の約１／２の水分量が前記で定
義した理想水分値となるのである。第３図において、縦
軸の理想水分値（％）はＡ、１．が１９０となる水分量
、横軸の飽和水分値は、その焼結原料の飽和水分値（％
）を示している。そして、配合された焼結原料の飽和水
分値は、各銘柄や副原料、燃料の各々の単味の飽和水分
値を予め測定しておけば、その配合割合を用いて加重平
均によって算出した計算飽和水分値と良く一致すること
がわかった。この関係を第４図に示した。第４図におい
て、縦軸は配合された焼結原料の飽和水分量を実測した
値であり。
横軸は各々の配合材料の個別の飽和水分値を実測し、そ
の各飽和水分値と配合割合から加重平均によって算出し
た値を示している。従って、配合された後の焼結原料の
Ｍ１和水分値は実測しなくても各銘柄別に予めその飽和
水分値を求めておけば。
の各飽和水分値と配合割合から加重平均によって算出し
た値を示している。従って、配合された後の焼結原料の
Ｍ１和水分値は実測しなくても各銘柄別に予めその飽和
水分値を求めておけば。
その加重平均から計算によって配合された焼結原料の飽
和水分値が算出できる。
和水分値が算出できる。
焼結操業においては、この理想水分値を目標として水分
を添加することが望ましいが、前述のようにＡ、１．が
１９０を越えるような量では過剰水分に伴う操業上の支
障を来す場合もある。そこでこれを回避するため、実際
にはＡ、１．−１００〜１９０の範囲の安全サイドで操
業されることが多い。本発明はこのような範囲で水分が
添加された場合の擬似粒径を予測しようとするものであ
る。
を添加することが望ましいが、前述のようにＡ、１．が
１９０を越えるような量では過剰水分に伴う操業上の支
障を来す場合もある。そこでこれを回避するため、実際
にはＡ、１．−１００〜１９０の範囲の安全サイドで操
業されることが多い。本発明はこのような範囲で水分が
添加された場合の擬似粒径を予測しようとするものであ
る。
第５図は１種々の配合割合の焼結原料についてその水分
量を変化させて造粒したときのＡ、１．を縦軸にとり、
ｘ−（添加した水分値−理想水分値）を横軸にとった場
合の関係を示している。なお。
量を変化させて造粒したときのＡ、１．を縦軸にとり、
ｘ−（添加した水分値−理想水分値）を横軸にとった場
合の関係を示している。なお。
理想水分値は、前記で定義されるＡ、１．が１９０とな
る水分量であり、これは前記の開襟に従って。
る水分量であり、これは前記の開襟に従って。
すなわち、配合された焼結原料の各銘柄の飽和水゛
分値の加重平均値によって求められた配合原料の計算飽
和水分値に１／２を乗じて求めたものである。第５図の
関係は、これを式で表すと。
分値の加重平均値によって求められた配合原料の計算飽
和水分値に１／２を乗じて求めたものである。第５図の
関係は、これを式で表すと。
Ａ、１． ＝ １９０ｘ＋１９ｘ−１１ｘ２− −
・（２１の回帰式となる。
・（２１の回帰式となる。
つまり、Ｘ＝（添加した水分値−理想水分値）によって
Ａ、１．を求めることができる。
Ａ、１．を求めることができる。
他方、造粒は−０，５ｍｍ部分が核粒子に付着すること
により進行し、 Ａ、１．がこの造粒の進行状況を表
す指標であると考えると、 Ａ、１．と−０，２５ｆ
１部分の付着割合Ａ、および＾、■、と０．２５〜０．
５鶏部分の付着割合Ｂに分けて、その関係を調べたとこ
ろ２次の式（３）、 （４１が得られた。
により進行し、 Ａ、１．がこの造粒の進行状況を表
す指標であると考えると、 Ａ、１．と−０，２５ｆ
１部分の付着割合Ａ、および＾、■、と０．２５〜０．
５鶏部分の付着割合Ｂに分けて、その関係を調べたとこ
ろ２次の式（３）、 （４１が得られた。
Ａ＝ １．８５ Ｘ Ａ、１．−２８５．０４
・・・（３）Ｂ ＝ ０．４９ Ｘ＾、１． ＋ ２
．６９ ・・・（４）但し、 Ａ ； −０，
２５ｆｍ部分の付着割合。
・・・（３）Ｂ ＝ ０．４９ Ｘ＾、１． ＋ ２
．６９ ・・・（４）但し、 Ａ ； −０，
２５ｆｍ部分の付着割合。
Ｂ ；０．２５〜０．５ ｗ部分の付着割合。
を表す。
焼結原料の粒度構成は、配合される各銘柄の各粒度構成
とその配合割合から計算で求められ、また、付着する−
０．５鶴部分の割合は、各銘柄の配合割合と造粒時の水
分量から計算で算出できる。
とその配合割合から計算で求められ、また、付着する−
０．５鶴部分の割合は、各銘柄の配合割合と造粒時の水
分量から計算で算出できる。
したがって、付着する一〇、５ｍｍ部分の割合が求めら
れると、造粒前の焼結原料粒度のうち、この付着する−
０．５ｍｍ部分の割合を除いたものが核粒子となり、こ
の核粒子の調和平均粒径を式（５）によって算出し、そ
の調和平均粒径を用いて算出される表面積と、付着する
−０．５ｆ１部分の割合とから核粒子の単位表面積光た
りの付着量が算出できることになる。
れると、造粒前の焼結原料粒度のうち、この付着する−
０．５ｍｍ部分の割合を除いたものが核粒子となり、こ
の核粒子の調和平均粒径を式（５）によって算出し、そ
の調和平均粒径を用いて算出される表面積と、付着する
−０．５ｆ１部分の割合とから核粒子の単位表面積光た
りの付着量が算出できることになる。
ｉ
（但し、Ｘｉ／ｄｉ＝二つの篩目に挟まれた平均粒径の
重量割合） 第６図は、このようにして計算で求めた核粒子の単位表
面積光たりの付着量を横軸とし、造粒時の水分値を変化
させて実際に造粒した時の核粒子の調和平均粒径の増加
量（造粒後に測定した調和平均粒径−核粒子の調和平均
粒径）を縦軸としてその関係をプロットしたものである
。第６図に見られるように２両者には両者には、非常に
有意な相関性が認められる。すなわち、造粒にさいして
は、核粒子に−０，５鶴の微粉部分が付着することによ
って核粒子の粒径は増大するが、付着する厚さによって
粒径の増加量が決定され、この付着する厚さは核粒子の
単位表面積光たりの付着量で決まることから、第６図の
ような相関が得られたものと考えられる。
重量割合） 第６図は、このようにして計算で求めた核粒子の単位表
面積光たりの付着量を横軸とし、造粒時の水分値を変化
させて実際に造粒した時の核粒子の調和平均粒径の増加
量（造粒後に測定した調和平均粒径−核粒子の調和平均
粒径）を縦軸としてその関係をプロットしたものである
。第６図に見られるように２両者には両者には、非常に
有意な相関性が認められる。すなわち、造粒にさいして
は、核粒子に−０，５鶴の微粉部分が付着することによ
って核粒子の粒径は増大するが、付着する厚さによって
粒径の増加量が決定され、この付着する厚さは核粒子の
単位表面積光たりの付着量で決まることから、第６図の
ような相関が得られたものと考えられる。
以上のようにして、飽和水分値が既知の各銘柄を配合し
た場合に、その配合割合と造粒時の水分値からＡ、１．
が算出でき、このＡ、１．から造粒によって付着する−
０．５鶴部分の割合が求まり、核粒子の表面積と、付着
する−０．５鶴部分の割合から核粒子の粒径増加量が算
出され、これによって擬似粒径が予測できることになる
。
た場合に、その配合割合と造粒時の水分値からＡ、１．
が算出でき、このＡ、１．から造粒によって付着する−
０．５鶴部分の割合が求まり、核粒子の表面積と、付着
する−０．５鶴部分の割合から核粒子の粒径増加量が算
出され、これによって擬似粒径が予測できることになる
。
以下に実施例を挙げ９本発明の擬似粒径の予測法が実測
値によく一致することを実証する。
値によく一致することを実証する。
実施例
第１表に示す８通りの配合の焼結用原料に水分を５〜７
％の範囲で添加して造粒実験を行った。
％の範囲で添加して造粒実験を行った。
造粒の擬似粒径を実測した場合（測定値）と本発明法に
従って擬似粒径を予測した場合（計算値）の数多くの実
施結果を第７図に示した０図の結果に見られるように、
どのような配合でも予測値は実測値によく一致しており
１本発明法によれば造粒後の擬似粒径が精度良く予測で
きることがわかる。
従って擬似粒径を予測した場合（計算値）の数多くの実
施結果を第７図に示した０図の結果に見られるように、
どのような配合でも予測値は実測値によく一致しており
１本発明法によれば造粒後の擬似粒径が精度良く予測で
きることがわかる。
本例における計算手順を、−例として、第１表の■の配
合試料に水分を６．０％添加した場合について２以下に
説明する。
合試料に水分を６．０％添加した場合について２以下に
説明する。
添加水分量；６．０％
配合後の飽和水分値： １２．８０％
（この飽和水分値は、各銘柄の飽和水分値を加重平均し
て求めた） 配合後の粒度構成；第２表のとおり （この粒度構成は、各銘柄の粒度と第１表の配合割合か
ら計算によって求めた） 第２表 〔計算手順〕 （１）、理想水分値 １２．８０ ｘ １／２−６．４０％ （２）、第５図（Ｃ２）式）の回帰式よりＡ、１．を求
める。
て求めた） 配合後の粒度構成；第２表のとおり （この粒度構成は、各銘柄の粒度と第１表の配合割合か
ら計算によって求めた） 第２表 〔計算手順〕 （１）、理想水分値 １２．８０ ｘ １／２−６．４０％ （２）、第５図（Ｃ２）式）の回帰式よりＡ、１．を求
める。
Ａ、１． ＝ １９０ｘ ＋１９ｘ−１１ｘ２ここで
、ｘ＝造粒時の添加水分値−最適水分値＝ ６．０−６
．４０ ＝−０，４ 従って、 Ａ、［、雷１８０．６ （３）０式（３）および式（４）からＡおよびＢを求め
る。
、ｘ＝造粒時の添加水分値−最適水分値＝ ６．０−６
．４０ ＝−０，４ 従って、 Ａ、［、雷１８０．６ （３）０式（３）および式（４）からＡおよびＢを求め
る。
Ａ＝ Ｌ、８５ Ｘ Ａ、１．−２８５．０４−１．８
５ Ｘ１８０．６−２８５．０４＝ ４９．１４％ Ｂ＝ ０．４９ ｘ Ａ、１． ＋ ２．６９−〇、４
９ ｘ１８０．６ ＋ ２．６９＝９１．２０％ （４）、核粒子の粒度構成 造粒により−０，５ｆ１部分は見掛は上減少する。
５ Ｘ１８０．６−２８５．０４＝ ４９．１４％ Ｂ＝ ０．４９ ｘ Ａ、１． ＋ ２．６９−〇、４
９ ｘ１８０．６ ＋ ２．６９＝９１．２０％ （４）、核粒子の粒度構成 造粒により−０，５ｆ１部分は見掛は上減少する。
造粒後の−０，５ｍ部分の残存量は。
０．２５〜０．５鳳諧部分については。
８．９ ｘ （１００−Ａ） ／１００ ＝４．５％＝
０．２５ｘｍ部分についでは。
０．２５ｘｍ部分についでは。
２１．８ｘ （１００−Ｂ） ／１００ ＝１．９％従
って、核粒子の粒度の構成は第３表のようになる。
って、核粒子の粒度の構成は第３表のようになる。
（５）、平均粒径（Ｈ，Ｍ、Ｓ、）を求める。
雪 １．１１６鶴
（６）、核粒子の単位面積当たりの−０，５Ｂ部分の付
着量（ｇ／ｆｉ２）の算出。
着量（ｇ／ｆｉ２）の算出。
（焼結用原料１００ｇを造粒する場合）。
−０，５ｔａ部分の付着量
＝８．９ ｘＡ／１００ ＋２１．８ｘＢ／１００震８
．９ Ｘｏ、４９１ ＋２１．８Ｘ０．９１２−２４．
３ｇ 核粒子の量 −１００−２４，３ −７５，７ｇ 核粒子の体積 ＝７５．７／ρ ＝ ７５．７／３．９９ −１８．９３ ｃｄ （ここで、配合原料の真比重ρは、各銘柄の配合割合と
各銘柄の真比重を用いて加重平均により算出した）。
．９ Ｘｏ、４９１ ＋２１．８Ｘ０．９１２−２４．
３ｇ 核粒子の量 −１００−２４，３ −７５，７ｇ 核粒子の体積 ＝７５．７／ρ ＝ ７５．７／３．９９ −１８．９３ ｃｄ （ここで、配合原料の真比重ρは、各銘柄の配合割合と
各銘柄の真比重を用いて加重平均により算出した）。
核粒子を球状の単一粒子と仮定すると、その平均粒径ｄ
と個数ｎとの関係式は。
と個数ｎとの関係式は。
πｄ３
す
６ Ｘ１８．９３
で表され。
その全体の 表面積Ｓは。
＝πｄ２ ×
πｄ３
６ ｘ１８．９３
ｄは前記（５）より、 １．１１６ ｔ＊であるから。
−１０１７，７ｃｄ
従って、単位表面積当たりの付着量は。
１０１７．７
＝０．２３８ Ｘｌ０−” ｇ／鶴２
（７）、径の増加寸法の算出
径の増加は、第６図の回帰式、すなわち。
Ｙ＝１．８１３ ＸＩＯ３・Ｘ
から求められる。
増加寸法＝１．８１３ Ｘ１０３ Ｘ （付着量）＝１
．８１３ Ｘ１０３ Ｘｏ、２３８ Ｘｌ
０−３＝０．４３鶴 （８）、造粒後の擬似粒径 擬似粒径＝核粒子の平均粒径＋増加寸法＝１．１１６
＋０．４３ −１．５４６鶴
．８１３ Ｘ１０３ Ｘｏ、２３８ Ｘｌ
０−３＝０．４３鶴 （８）、造粒後の擬似粒径 擬似粒径＝核粒子の平均粒径＋増加寸法＝１．１１６
＋０．４３ −１．５４６鶴
第１図は焼結用原料の各単位銘柄を、水分量を変化させ
て造粒したときの本文（１）式で定義されるＡ、１．と
水分量との関係図。 第２図は２銘柄を混合して造粒したときのＡ、１と水分
量との関係図。 第３図は焼結用原料の飽和水分値と理想水分値との関係
図。 第４図は、配合後の焼結原料の飽和水分値の実測値と、
単位銘柄の飽和水分値と配合割合から加重平均して求め
た焼結原料の飽和水分計算値との関係図 第５図は、造粒時の添加水分値−理想水分値の値（Ｘ）
とＡ、１．との関係図。 第６図は、核粒子の調和平均径の増加量と、核粒子の単
位表面積光たりの−０，５ｆ１部分の付着量と、の関係
図。 第７図は、焼結原料の造粒後の擬似粒径の測定値（実測
値）と本発明法に従って予測した擬似粒径の計算値との
関係図、である。 第３図 ４承臥徹２（＜づＮ凋Ｌ （°／、ジ第４図 第７図 ８１（’！Ａ’Ｊ：Ｌ（ｌ ｓ ｔｉ＄ ｌ、ｉ （ｘ
ｍ、ン手続補正書（自発） 昭和６０年３月２８日
て造粒したときの本文（１）式で定義されるＡ、１．と
水分量との関係図。 第２図は２銘柄を混合して造粒したときのＡ、１と水分
量との関係図。 第３図は焼結用原料の飽和水分値と理想水分値との関係
図。 第４図は、配合後の焼結原料の飽和水分値の実測値と、
単位銘柄の飽和水分値と配合割合から加重平均して求め
た焼結原料の飽和水分計算値との関係図 第５図は、造粒時の添加水分値−理想水分値の値（Ｘ）
とＡ、１．との関係図。 第６図は、核粒子の調和平均径の増加量と、核粒子の単
位表面積光たりの−０，５ｆ１部分の付着量と、の関係
図。 第７図は、焼結原料の造粒後の擬似粒径の測定値（実測
値）と本発明法に従って予測した擬似粒径の計算値との
関係図、である。 第３図 ４承臥徹２（＜づＮ凋Ｌ （°／、ジ第４図 第７図 ８１（’！Ａ’Ｊ：Ｌ（ｌ ｓ ｔｉ＄ ｌ、ｉ （ｘ
ｍ、ン手続補正書（自発） 昭和６０年３月２８日
Claims (1)
- 各種の単位銘柄を配合してなる焼結用原料を、これに水
を添加して造粒するにあたり、各単位銘柄毎の飽和水分
値を予め測定しておき、この単位銘柄毎の飽和水分値と
各銘柄の配合割合とから加重平均計算によって配合後の
焼結原料の飽和水分値を算出し、この算出された焼結原
料の飽和水分値の１／２と、添加した水分値との差を算
出し、この算出された差から造粒時に付着する−０．５
ｍｍ部分の量および核となる粒子の表面積を推定して核
粒子の単位表面積当たりの付着量を算出し、次いで、こ
の核粒子の単位表面積当たりの付着量の計算値から、核
粒子が造粒されて擬似粒子を形成したときの粒径増加量
を算出することからなる、焼結用原料を造粒したときの
擬似粒径を予測する方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18476684A JPS6164827A (ja) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | 焼結用原料を造粒したときの擬似粒径を予測する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18476684A JPS6164827A (ja) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | 焼結用原料を造粒したときの擬似粒径を予測する方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6164827A true JPS6164827A (ja) | 1986-04-03 |
| JPH0416529B2 JPH0416529B2 (ja) | 1992-03-24 |
Family
ID=16158950
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18476684A Granted JPS6164827A (ja) | 1984-09-04 | 1984-09-04 | 焼結用原料を造粒したときの擬似粒径を予測する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6164827A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0630443U (ja) * | 1992-09-22 | 1994-04-22 | 富士ロビン株式会社 | ２サイクルエンジン |
-
1984
- 1984-09-04 JP JP18476684A patent/JPS6164827A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0630443U (ja) * | 1992-09-22 | 1994-04-22 | 富士ロビン株式会社 | ２サイクルエンジン |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0416529B2 (ja) | 1992-03-24 |
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