JPS6160858A - Wear resistant casting - Google Patents
Wear resistant castingInfo
- Publication number
- JPS6160858A JPS6160858A JP18005184A JP18005184A JPS6160858A JP S6160858 A JPS6160858 A JP S6160858A JP 18005184 A JP18005184 A JP 18005184A JP 18005184 A JP18005184 A JP 18005184A JP S6160858 A JPS6160858 A JP S6160858A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- casting
- tungsten carbide
- alloy
- crystallized
- wear resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、基地に硬質の塊状タングステン炭化物が晶出
せる金属組織を有する、圧延用ロール等として有用な耐
摩耗性にすぐれたタングステン含有鉄系合金鋳物に関す
る。Detailed Description of the Invention [Industrial Application Field] The present invention provides a tungsten-containing iron-based material with excellent wear resistance useful as a rolling roll, etc., which has a metal structure in which hard massive tungsten carbide can be crystallized in the matrix. Regarding alloy castings.
圧延用ロールの耐用寿命を高め、しかも被圧延材の表面
品質を確保するためには、ロールの耐摩耗性を改善する
ことが必要である。In order to increase the service life of rolling rolls and to ensure the surface quality of the rolled material, it is necessary to improve the wear resistance of the rolls.
従来より、圧延用ロールとしてはチルドロールに代表さ
れる鋳造系ロールが汎用されている。鋳造系ロールは、
比較的安価であるが、耐摩耗性の改善に限度がある。耐
摩耗性が特に要求される場合には、粉末冶金手法により
製造される超硬合金からなるロール（ＷＣ−Ｃｏ焼結材
）が使用されている。超硬ロールは、上記鋳造系ロール
を大きく凌ぐ摩耗抵抗を有するが、原材料として高価な
タングステン炭化物（ＷＣ）粒子とコバルト（ＣＯ）と
を多量に必要とするうえに、その焼成工程における熱間
静水圧プレス（ＨＩＰ）を行うための特殊な技術と設備
とが必要であり、極めて高価につくのが難点である。Conventionally, casting rolls such as chilled rolls have been widely used as rolling rolls. Casting rolls are
Although relatively inexpensive, there is a limit to the improvement in wear resistance. When wear resistance is particularly required, rolls made of cemented carbide (WC-Co sintered material) manufactured by powder metallurgy are used. Carbide rolls have wear resistance that far exceeds that of the above-mentioned cast rolls, but they require large amounts of expensive tungsten carbide (WC) particles and cobalt (CO) as raw materials, and they require hot static during the firing process. The disadvantage is that special technology and equipment are required to perform hydraulic press (HIP), and it is extremely expensive.
本発明は、超硬合金にほぼ匹敵する高耐摩耗性を有する
、圧延用ロール等として好適な鋳物を提供しようとする
ものである。The present invention aims to provide a casting suitable for rolling rolls, etc., which has high wear resistance almost comparable to that of cemented carbide.
本発明の鋳物は、Ｃ： １．５〜５．０％、Ｓｉ：３゜
５％以下、Ｗ ： ２５．０〜８０．０％を含有する鉄
系合金であって、鉄系合金基地と、該基地中に分布せる
粒径３０μｍ （円形換算値）以下の塊状晶出タングス
テン炭化物とからなる二相組織を有する。The casting of the present invention is an iron-based alloy containing C: 1.5 to 5.0%, Si: 3.5% or less, and W: 25.0 to 80.0%, and which has an iron-based alloy matrix. It has a two-phase structure consisting of massive crystallized tungsten carbide with a grain size of 30 μm or less (circular equivalent value) distributed in the matrix.
本発明鋳物の組織における初晶タングステン炭化物は基
本的にはＷＣである。第１図にＣ−Ｗ−Ｆ８三元状態図
を示す０本発明鋳物の基本成分構成（１，５〜５．０％
Ｃ−２５，０〜８０．０％Ｗ−Ｆｅ）％この状態図に当
てはめてみると、相当組成の液相面はボトム線く約１７
００−１２００’ｃ ）の上側（高炭素側）にあり、初
晶としてＷＣが晶出することを示している。この晶出タ
ングステン炭化物は、ｌ（ｖ約２０００〜２４００と、
極めて硬質であり、基地中に緻密に分布することにより
その鋳物に高耐摩耗性をもたらす。The primary tungsten carbide in the structure of the casting of the present invention is basically WC. Figure 1 shows the C-W-F8 ternary phase diagram. Basic component composition of the present invention casting (1.5-5.0%
C-25,0~80.0%W-Fe)% When applied to this phase diagram, the liquid phase surface of the corresponding composition is approximately 17% below the bottom line.
00-1200'c) (high carbon side), indicating that WC crystallizes as a primary crystal. This crystallized tungsten carbide has l(v about 2000 to 2400,
It is extremely hard and its dense distribution in the matrix gives the casting high wear resistance.
本発明鋳物の組成の例を第２図（倍率×４０）に示す、
（Ｍ）は鉄合金基地、（Ｐ）は晶出タングステン炭化物
である。該基地（Ｍ）はマルテンサイト相である。晶出
タングステン炭化物はＷＣであり、幾何学的晶癖を有す
る微細塊状物として基地（Ｍ）中に、緻密かつ均一に分
布している。An example of the composition of the casting of the present invention is shown in Fig. 2 (magnification x 40).
(M) is an iron alloy base, and (P) is a crystallized tungsten carbide. The base (M) is a martensitic phase. The crystallized tungsten carbide is WC, and is densely and uniformly distributed in the matrix (M) as fine lumps having a geometric crystal habit.
その粒径は３０μｍ以下（円形換算値）である。The particle size is 30 μm or less (circular equivalent value).
本発明鋳物の二相組織における晶出タングステン炭化物
を粒径３０ ｐ ｏ＋以下に限定したのは、耐摩耗性お
よび耐肌荒れ性を確保するためである。すなわち、初晶
タングステン炭化物が粗大な塊状物として晶出したＵ織
を有する鋳物では、摩耗用途での実使用において、ある
いは切削加工中において、基地中に分散する晶出タング
ステン炭化物の粒子に欠けが生じ易（、該粒子の欠けは
耐摩耗性の低下や、肌荒れ（表面の平滑さの喪失）を引
起す。晶出タングステン炭化物が、粒径３０μｍ以下で
あれば、上１己の欠けは実質的に防止される。The reason why the crystallized tungsten carbide in the two-phase structure of the casting of the present invention is limited to a grain size of 30 po+ or less is to ensure wear resistance and surface roughness resistance. In other words, in a casting having a U-weave in which primary tungsten carbide crystallizes as coarse lumps, the particles of crystallized tungsten carbide dispersed in the matrix may be chipped during actual use in wear applications or during cutting. (Chipping of the particles causes a decrease in wear resistance and roughening of the surface (loss of surface smoothness).If the crystallized tungsten carbide has a particle size of 30 μm or less, the chipping of the upper layer is virtually impossible. is prevented.
次に、本発明鋳物の成分限定理由を説明する。Next, the reason for limiting the components of the casting of the present invention will be explained.
ＣＴＣは晶出タングステン炭化物の形成に不可欠の元素
である。含有量が１．５％に満たないと、塊状のタング
ステン炭化物は晶出せず、代りに鉄−タングステン複炭
化物（（Ｆｅ、Ｗ）ｂｃ）連続体として晶出してしまう
、一方、含有量が５．０％をこえると、基地中に黒鉛が
晶出し、脆化する。従って、Ｃ含有量は１．５〜５．０
％とする。CTC is an essential element for the formation of crystallized tungsten carbide. If the content is less than 1.5%, bulk tungsten carbide will not crystallize, but instead will crystallize as an iron-tungsten double carbide ((Fe, W) bc) continuum. If it exceeds .0%, graphite crystallizes in the base and becomes brittle. Therefore, the C content is 1.5-5.0
%.
Ｓｉ：Ｓｉは、合金溶湯の脱酸および鋳造性の改善効果
を有するほか、溶湯の凝固過程における針状タングステ
ン炭化物の晶出（該針状炭化物は鋳物を脆化させる）を
防止する効果を有する。しかし、含有量が多過ぎると、
基地が脆化する。よって、３．５％を上限とする。Si: Si not only has the effect of deoxidizing the molten alloy and improving the castability, but also has the effect of preventing the crystallization of acicular tungsten carbide (the acicular carbide makes the casting brittle) during the solidification process of the molten metal. . However, if the content is too high,
The base becomes fragile. Therefore, the upper limit is set at 3.5%.
’ＷＯＷはタングステン炭化物の晶出に不可欠の元素げ
ある。基地中に初晶タングステン炭化物が緻密に分散晶
出した組織を形成するためには少くとも２５．０％の含
有量を必要とする。しかし、８０．０％を越えると、合
金の融点が高く、溶製−鋳造が困難となる。従って、そ
の含有量は２５．０〜８０．０％とする。'WOW is an essential element for the crystallization of tungsten carbide. In order to form a structure in which primary tungsten carbide is densely dispersed and crystallized in the matrix, a content of at least 25.0% is required. However, if it exceeds 80.0%, the melting point of the alloy will be high, making melting and casting difficult. Therefore, its content should be 25.0 to 80.0%.
本発明鋳物は、上記各元素を必須成分元素とする、基本
的にはＣ−３ｉ−Ｗ−Ｆｅ系合金鋳物である。更に、本
発明鋳物には、用途および要求性能等に応じるための材
質の改善を目的として、Ｆｌｌの一部が任意の合金元素
、例えば、Ｍｎ、ＮｉＮ１５ＣｒＳ、Ｎｂ、Ｖ、Ｂ５Ｔ
ｉ、Ｃｏ、ＡＥ等の１種もしくは２種以上の元素で置換
されてなる種々の鉄系合金鋳物が包含される。The casting of the present invention is basically a C-3i-W-Fe alloy casting containing the above-mentioned elements as essential elements. Furthermore, in the casting of the present invention, a part of the Fll may contain any alloying element, such as Mn, NiN15CrS, Nb, V, B5T, for the purpose of improving the material to meet the application and required performance.
Various iron-based alloy castings substituted with one or more elements such as i, Co, and AE are included.
例えば、Ｎｉはセメンタイト（ＦｅｓＣ）等の鉄炭化物
の晶出抑制効果を有する元素であって、本発明では、共
晶状（Ｆｅ、Ｗ）ａｃ？Ｘ炭化物の晶出防止のために必
要に応じて添加される。この効果を得るには、残部を成
すＦｅの５％以上をＮｉで置換するとよい、しかし、Ｆ
ｅの３５％をこえて置換すると、サブゼロ処理によって
も基地のマルテンサイト化が困難となる。従って、Ｎｉ
含有量は、残部のＦｅの５〜３５％を置換する量、すな
わち、（Ｎｉ／ （Ｆｅ＋Ｎ１）Ｘ１００ （％））
−５〜３５％とする。 ゛
その他の元素は、それぞれの元素の性質・添加目的等に
応じて適量添加すればよいが、その含有量の合計は、Ｆ
ｅの１０％以下を置換する量であるのが適当である。For example, Ni is an element that has the effect of suppressing the crystallization of iron carbides such as cementite (FesC), and in the present invention, Ni is an element that suppresses the crystallization of iron carbides such as cementite (FesC). It is added as necessary to prevent crystallization of X carbide. To obtain this effect, it is recommended to replace 5% or more of the remaining Fe with Ni.
If more than 35% of e is replaced, it becomes difficult to convert the base to martensite even by sub-zero treatment. Therefore, Ni
The content is the amount to replace 5 to 35% of the remaining Fe, i.e. (Ni/(Fe+N1)X100 (%))
-5 to 35%.゛Other elements may be added in appropriate amounts depending on the properties and purpose of addition of each element, but the total content is
It is appropriate that the amount replaces 10% or less of e.
本発明鋳物の組織における塊状晶出タングステン炭化物
を粒径３０μｍ以下の微細粒子として均一に晶出させる
方法として、例えば合金溶湯にタングステン炭化物の微
粉末による接種を施すことが有効である。タングステン
炭化物粒子粉末の接種によって、晶出タングステン炭化
物が微細かつ均一に分布せる組織が形成されるのは、接
種剤として投与されたタングステン炭化物粒子が、溶湯
中で崩壊・分散して均一に分布し、あるいは均一に分布
した粒子が溶解はするが拡散はしない状態にあって残留
核または晶出核としての作用をなすことによると考えら
れる。As a method for uniformly crystallizing the bulk crystallized tungsten carbide in the structure of the casting of the present invention as fine particles with a grain size of 30 μm or less, it is effective to inoculate a molten alloy with fine powder of tungsten carbide, for example. By inoculating tungsten carbide particles, a structure in which crystallized tungsten carbide is finely and uniformly distributed is formed because the tungsten carbide particles administered as an inoculant disintegrate and disperse in the molten metal and are uniformly distributed. Alternatively, it is considered that uniformly distributed particles dissolve but do not diffuse and act as residual nuclei or crystallization nuclei.
接種剤は、ＷＣ粉末、Ｗ、Ｃ粉末、タングステン複炭化
物（例えば、タングステンチタン炭化物）粉末等である
。粒径は１０〜２５０μｍが適当である０粒径が１０μ
ｍに満たない微細粒子であると、溶湯中で完全に溶解し
て拡散し易く、一方２５０μｍを越える粗大粒子である
と、十分に溶解せず、いづれの場合も、晶出タングステ
ン炭化物の微細化効果が低下するからである。The inoculant may be WC powder, W, C powder, tungsten double carbide (eg, tungsten titanium carbide) powder, or the like. The appropriate particle size is 10 to 250 μm.0 particle size is 10 μm.
If the particles are less than 250 μm in diameter, they will easily dissolve and diffuse completely in the molten metal, while if they are coarse particles in excess of 250 μm, they will not dissolve sufficiently, and in either case, the crystallized tungsten carbide will become finer. This is because the effectiveness decreases.
接種量は溶湯量の０．０５ ％（￥ｉ量％）以上であ
ることを要する０、０５％未満では、造核作用は認めら
れるが、晶出タングステン炭化物の微細化効果が不足す
るからである。好ましい接種量は０．１％以上である。The amount of inoculation must be at least 0.05% (¥i amount%) of the amount of molten metal.If it is less than 0.05%, the nucleation effect will be observed, but the effect of refining the crystallized tungsten carbide will be insufficient. be. The preferred amount of inoculation is 0.1% or more.
接種量を多くした場合は、投与された粒子の吸熱に伴う
溶湯の降温、あるいは崩壊・分散したタングステン炭化
物粒子の多量の混在等により溶湯の流動性の低下をみる
が所要の流動性が保たれる限り、接種量を多くしても特
に問題はない。When the amount of inoculation is increased, the fluidity of the molten metal decreases due to the temperature drop of the molten metal due to endothermic absorption of the administered particles, or the presence of a large amount of collapsed and dispersed tungsten carbide particles, but the required fluidity is maintained. There is no particular problem with increasing the amount of inoculation as long as it is possible.
接種の時期は、出湯直前の炉中、あるいは出湯中ないし
出湯後の取鍋中で行なわれる。そのほか、鋳型内に散布
しておくか、または鋳込途中に鋳型内で行なってもよい
。Inoculation is carried out in the furnace just before tapping, or in the ladle during or after tapping. In addition, it may be sprayed into the mold or carried out within the mold during casting.
塊状晶出タングステン炭化物の微細化法として、上記接
種法のほかに、晶出タングステン炭化物の晶出核となり
得る元素を添加することもを効である。例えば、Ｔｉを
含有する場合は、その化合物（Ｔ ｉ Ｃ等）が晶出核
となってタングステン炭化物の微細、均一な晶出を促す
。In addition to the above-mentioned inoculation method, an effective method for refining bulk crystallized tungsten carbide is to add an element that can become a crystallization nucleus of crystallized tungsten carbide. For example, when Ti is contained, the compound (T i C, etc.) serves as a crystallization nucleus and promotes fine and uniform crystallization of tungsten carbide.
更に別法として、鋳造における冷却速度の調節（核生成
速度の増大）により、微細で均一な晶出タングステン炭
化物が分布する組織を得ることができる。As a further alternative, a structure in which fine and uniform crystallized tungsten carbides are distributed can be obtained by adjusting the cooling rate during casting (increasing the nucleation rate).
本発明鋳物は、粒径３０μｍ以下の微細な塊状晶出タン
グステン炭化物が、組織中に容積率約１５〜７５％を占
める均一な基地−晶出タングステン炭化物二相組織を有
する鋳物として得られる。The casting of the present invention is obtained as a casting having a uniform base-crystallized tungsten carbide two-phase structure in which fine bulk crystallized tungsten carbide with a grain size of 30 μm or less occupies a volume ratio of about 15 to 75%.
本発明の鋳物は、例えば中実体として得ることができ、
あるいは中空筒体として得ることもできる０例えば、ロ
ール類を目的とする場合は、耐摩耗性は表面の問題であ
るから、中空円筒体を鋳造し、必要ならばその中空孔に
コアー材として他種金属を鋳造して２層構造を形成して
もよい、こうすれば、高価なタングステンの使用量を節
減しながら所要の材料特性を満たすことができる。The casting of the present invention can be obtained, for example, as a solid body,
Alternatively, it can be obtained as a hollow cylindrical body. For example, if the purpose is to make rolls, wear resistance is a surface issue, so a hollow cylindrical body is cast, and if necessary, a core material can be used in the hollow hole. The seed metal may be cast to form a two-layer structure, which can meet the required material properties while reducing the amount of expensive tungsten used.
本発明鋳物は、静置鋳造法により製造される。The casting of the present invention is manufactured by a static casting method.
また、静置鋳造に代え、竪型もしくは横型遠心力鋳造法
を適用することもできる。遠心力鋳造法によれば、溶湯
中に晶出せるタングステン炭化物粒子の遠心移行によっ
て、表層領域における塊状晶出タングステン炭化物の組
織中に占める容積率が増大するとともに表層領域の組織
の緻密性が高められるので、それだけ耐摩耗性が向上し
、かつ耐肌荒れ性も改善される利点がある。Further, instead of static casting, vertical or horizontal centrifugal force casting may be applied. According to the centrifugal casting method, the centrifugal transfer of tungsten carbide particles crystallized into the molten metal increases the volume ratio of the bulk crystallized tungsten carbide in the surface layer region and increases the density of the surface layer structure. Therefore, there is an advantage that the abrasion resistance is improved accordingly, and the roughness resistance is also improved.
高周波溶解炉で溶製した下記成分組成の鉄系合金溶湯を
セラミック鋳型（内径３０ｍＸ高さ１００ ｕ＋。A ceramic mold (inner diameter 30 m x height 100 u+) was made by melting a molten iron-based alloy with the following composition in a high-frequency melting furnace.
鋳型温度８００℃）に鋳込み（静置鋳造）、鋳物（Ａ）
および（Ｂ）を得た。但し、塊状晶出タングステン炭化
物の微細化のため、鋳物（Ａ）の鋳造では、出湯直前の
炉中溶湯に、鋳物（Ｂ）の鋳造では鋳型内の溶湯にそれ
ぞれタングステン炭化物粉末を接種剤として投与した。Cast in a mold temperature of 800℃ (static casting), casting (A)
and (B) were obtained. However, in order to refine the bulk crystallized tungsten carbide, tungsten carbide powder is injected as an inoculant into the molten metal in the furnace just before tapping in the casting of the casting (A), and into the molten metal in the mold in the casting of the casting (B). did.
（ｉ）合金溶湯成分組成（ｗｔ％）
Ｃ：４．５、−８ ｉ ：０．５Ｌ Ｍｎ ：０．６０
． Ｎ ｉ ニア。(i) Molten alloy composition (wt%) C: 4.5, -8 i: 0.5L Mn: 0.60
．． N i near.
０ 、 Ｃｒ ：０．８０．、Ｍｏ ：０．６０． Ｗ
：４５．Ｏ，残部Ｆｅ。0, Cr: 0.80. , Mo: 0.60. W
:45. O, remainder Fe.
（ｉｉ）鋳込温度： １６００℃
（ｉｉｉ ）接種剤：ＷＩＣとｗｃの混合粉末（粒径１
゜〜５０μｍ） 。(ii) Casting temperature: 1600°C (iii) Inoculant: mixed powder of WIC and wc (particle size 1
゜～50μm).
（ｉｖ）接種量
鋳物（Ａ） 二部型内溶湯に１．５％、鋳物（Ｂ）：
取堝内溶湯に１．５％、
比較例として、接種量が０．４％である点を除いて上記
と同じ条件（但し、取鍋内接種）で、鋳物（Ｃ）を得た
。(iv) Inoculation amount Casting (A) 1.5% in the molten metal in the two-part mold, Casting (B):
Castings (C) were obtained under the same conditions as above (however, inoculation was carried out in the ladle), except that the inoculation amount was 1.5% in the molten metal in the ladle and 0.4% as a comparative example.
（１）組織
本発明例の鋳物（Ａ）および比較例の鋳物（Ｃ）の切断
面（底部から３（ｂｍの位置）の組織をそれぞれ第２図
および第３図に示す。本発明のｉｉｉ物（Ａ）の組織は
、比較例の鋳物（Ｃ）に比し、極めて微細であり、かつ
緻密である。ちなみに、鋳物（Ａ）と（Ｃ）の各組織に
おける塊状晶出タングステン炭化物の粒径および容積率
を比較すると、鋳物（Ａ）では、粒径約１０〜１５μｍ
、容積率約５０％、鋳物（Ｃ）では、粒径約４０〜５０
μｍ、容積率約４０％である（容積率は１ｍｍｍｍ方眼
針測法による）。(1) Structure The structure of the cut section (3 (bm position) from the bottom) of the casting (A) of the present invention example and the casting (C) of the comparative example are shown in FIGS. 2 and 3, respectively. The structure of product (A) is extremely fine and dense compared to the comparative casting (C).Incidentally, the grains of massive crystallized tungsten carbide in each structure of castings (A) and (C) Comparing the diameter and volume ratio, casting (A) has a grain size of approximately 10 to 15 μm.
, volume ratio of about 50%, particle size of about 40 to 50 for casting (C)
μm, and the volume ratio is about 40% (the volume ratio is based on the 1 mm mm grid needle measurement method).
〔■〕耐摩耗性
各鋳物（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）につき大越式迅速摩
耗試験を行い、第１表に示す結果を得た。[■] Abrasion resistance The Okoshi type rapid abrasion test was conducted on each of the castings (A), (B) and (C), and the results shown in Table 1 were obtained.
（ｉ）回転輪：硬度（ＨＩＩＣ） ６０、回転輪幅３．
Ｏ１鳳、
（ｉｉ）摩耗速度：３．４ｍ／秒、
（ｉｉｉ ）摩耗距離：２００ｍ
（ｉｖ）最終荷重： １６．８ｋｇ−ｆ 。(i) Rotating wheel: hardness (HIIC) 60, rotating wheel width 3.
(ii) Wear speed: 3.4 m/sec, (iii) Wear distance: 200 m (iv) Final load: 16.8 kg-f.
なお、従来材のニッケルグレン鋳鉄、チルド鋳物につい
て上記と同じ摩耗試験により得られた結果を第１表に併
記する。Table 1 also shows the results obtained from the same wear tests as above for conventional materials such as nickel grain cast iron and chilled castings.
第１表
上記のとおり、本発明の鋳物はすぐれた摩耗抵抗を有し
ている。また、図示はしないが、上記摩耗試験における
本発明例の試片の摩耗面は、耐肌荒れ性にもすぐれてい
ることを示している。Table 1 As shown above, the castings of the present invention have excellent wear resistance. Further, although not shown in the drawings, the worn surface of the sample of the present invention example in the above abrasion test shows that it has excellent roughening resistance.
本発明鋳物は、極めて微細な塊状晶出タングステン炭化
物が緻密に分布せる組織を有するので、耐摩耗性および
耐肌荒れ性等にすぐれており、例えば、鉄鋼関連設備に
おける圧延ロール、搬送ロール等のロール類として、従
来材である鋳造系ロールをはるかに凌ぐ耐久性と安定性
が保証される。The casting of the present invention has a structure in which extremely fine massive crystallized tungsten carbide is densely distributed, so it has excellent wear resistance and surface roughening resistance. As a similar product, it guarantees durability and stability that far exceeds that of conventional cast rolls.
本発明鋳物は、そのほか金型やダイスなど、各種の耐摩
耗材料として有用である。The casting of the present invention is also useful as various wear-resistant materials for molds, dies, and the like.
第１図はＣ−Ｗ−Ｆｅ三元状態図、第２図および第３図
は鋳物の組織を有する図面代用顕微鏡写真である。FIG. 1 is a C-W-Fe ternary phase diagram, and FIGS. 2 and 3 are micrographs substituted for drawings showing the structure of the casting.
Claims (1)
：２５．０〜８０．０％を含有する鉄系合金であって、
鉄系合金基地と該基地中に晶出せる粒径３０μｍ以下の
塊状晶出タングステン炭化物とからなる二相組織を有す
る耐摩耗鋳物。(1) C: 1.5-5.0%, Si: 3.5% or less, W
: An iron-based alloy containing 25.0 to 80.0%,
A wear-resistant casting having a two-phase structure consisting of an iron-based alloy base and massive crystallized tungsten carbide with a grain size of 30 μm or less crystallized in the base.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18005184A JPS6160858A (en) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | Wear resistant casting |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18005184A JPS6160858A (en) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | Wear resistant casting |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6160858A true JPS6160858A (en) | 1986-03-28 |
| JPH0364591B2 JPH0364591B2 (en) | 1991-10-07 |
Family
ID=16076626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18005184A Granted JPS6160858A (en) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | Wear resistant casting |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6160858A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018043534A1 (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Roll outer layer material for rolling, and composite roll for rolling |
| JP2018039047A (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Rolling roll outer layer material with high abrasion resistance and rolling compound roll |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20110028322A1 (en) | 2008-03-25 | 2011-02-03 | Sds Biotech K.K. | Herbicide composition and weed control method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4836828A (en) * | 1971-09-07 | 1973-05-31 |
-
1984
- 1984-08-29 JP JP18005184A patent/JPS6160858A/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4836828A (en) * | 1971-09-07 | 1973-05-31 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018043534A1 (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Roll outer layer material for rolling, and composite roll for rolling |
| JP2018039047A (en) * | 2016-09-02 | 2018-03-15 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Rolling roll outer layer material with high abrasion resistance and rolling compound roll |
| CN109641251A (en) * | 2016-09-02 | 2019-04-16 | 杰富意钢铁株式会社 | Rolling is with roller cladding material and rolling composite roll |
| CN109641251B (en) * | 2016-09-02 | 2020-12-18 | 杰富意钢铁株式会社 | Outer layer material for rolling roller and composite roller for rolling |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0364591B2 (en) | 1991-10-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR820002180B1 (en) | Powder-metallurgy steel article with high vanadium-carbide content | |
| US6066191A (en) | Hard molybdenum alloy, wear resistant alloy and method for manufacturing the same | |
| US4410490A (en) | Nickel and cobalt alloys which contain tungsten aand carbon and have been processed by rapid solidification process and method | |
| JPH05179373A (en) | Preparation of carburized nitride alloy based on titanium of ultrafine particle | |
| JPS6121299B2 (en) | ||
| US4638847A (en) | Method of forming abrasive resistant white cast iron | |
| US4089682A (en) | Cobalt-base sintered alloy | |
| WO1984000385A1 (en) | Abrasive resistant white cast iron | |
| JPH0512424B2 (en) | ||
| US3655365A (en) | High speed tool alloys and process | |
| US3658604A (en) | Method of making a high-speed tool steel | |
| US4473402A (en) | Fine grained cobalt-chromium alloys containing carbides made by consolidation of amorphous powders | |
| JPS6160858A (en) | Wear resistant casting | |
| AU704855B2 (en) | Cast iron indefinite chill roll produced by the addition of niobium | |
| US5356453A (en) | Mixed powder for powder metallurgy and sintered product thereof | |
| JP4317930B2 (en) | Amorphous alloy particles | |
| JPS60169515A (en) | Manufacture of wear resistant casting | |
| US4400212A (en) | Cobalt-chromium alloys which contain carbon and have been processed by rapid solidification process and method | |
| JPH0364590B2 (en) | ||
| JPS60177945A (en) | Centrifugal casting method of wear resistance casting | |
| JPH0143017B2 (en) | ||
| JP2910326B2 (en) | Mixed powder for powder metallurgy and its sintered body | |
| US1975310A (en) | Process of making ferrous alloys | |
| JPS58147542A (en) | Wear resistant alloy cast iron | |
| KR100611201B1 (en) | High speed steel compound roll for hot strip milling having excellent roughness-resistance |