JPS6160408B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

本発明はカメラ等の光学系に関し、特に温度に
よつてレンズ間隔が変化するレンズ保持装置、好
適な例としてプラスチツクレンズを使用した光学
系のレンズ保持装置に関する。 上述の光学系の例として、従来方式のレンズを
組込んだカメラのレンズ枠の一例を第１図に示
す。 第１図において、前群鏡筒６の内側に第１レン
ズ１と第２レンズ２が収納され、第１胴付部５と
第１押え環嵌合ねじ８で噛合嵌合する第１押え環
７によつて固定される。前群鏡筒６の端部には鏡
筒嵌合ねじ１２が設けられ、これにより後群鏡筒
１４が噛合嵌合し固定される。後群鏡筒１４の内
側に第３レンズ３が第２胴付部９と第２押え環ね
じ１１で噛合嵌合する第２押え環１０によつて固
定される。第４レンズ４は第３胴付部１３と第３
押え環嵌合ねじ１５で噛合嵌合する第３押え環１
６によつて固定される。 第４レンズ４としてプラスチツク製レンズが使
用される。後群鏡筒１４の外周には焦点調整ねじ
１７が設けられ、これによりカメラ本体１９に噛
合嵌合され、更に回転止めとして焦点固定ビス１
８により位置固定される。カメラ本体１９の内部
には結像させるための焦点板２０が設けられる。 第１図の従来方式の動作は次の通りである。 前群鏡筒６に第１レンズ１、第２レンズ２を組
込み、後群鏡筒１４に第３レンズ３、第４レンズ
４を組込み後、前群鏡筒６と後群鏡筒１４を鏡筒
嵌合ねじ１２で嵌合合体させる。次に焦点調整ね
じ１７によつてカメラ本体１９に取付け、この時
カメラ本体１９の内部に設けた焦点板２０にピン
トが合うように、即ち結像されるように後群鏡筒
１４を固定し、光軸に沿つて鏡筒全体を前後させ
適正焦点距離Ｆを決定する。 焦点位置調整後、焦点固定ビス１８をねじ込ん
で後群鏡筒の回転を防止する。以上によつて光学
系を適正な状態に位置決めすることができる。 従つて、常温においては従来方式は欠点がない
が、光学系の使用範囲、カメラの使用環境を拡大
する場合に、次のような欠点がある。 第１に、環境温度が増減すると前群鏡筒６、後
群鏡筒１４が光軸方向に伸縮するため、後群鏡筒
１４の端部から焦点板２０までの距離ｆ_C、最後
部の第４レンズ４の後端から焦点板２０までの距
離ｆ_Bが適正距離を維持できなくなり、ピンボケ
の写真となる。鏡筒の全長が長いほど影響が大き
い。 第２に、鏡筒自体は短く、熱膨脹の小さい材料
製であつても、レンズ素材にプラスチツクを使用
する場合には、プラスチツクの屈折率が温度増減
に伴つて変化するため距離ｆ_Bが変化してピンボ
ケとなる。通常の素材のプラスチツクのMMAで
は常温から−20℃まで温度を下げれば屈折率の増
加は450×10^-5となり、距離ｆ_Bは＋0.15mm以上の
変化を生ずる。温度が上昇した時は逆方向に変化
が生ずる。焦点位置移動量の許容値はレンズによ
つて変化するが、許容値の最大値は焦点深度の値
となる。 第３に、レンズ素材にプラスチツクを使用する
場合は、鏡枠とプラスチツクレンズの線膨脹係数
の差から温度の増減に伴つて鏡枠とプラスチツク
レンズとの間に熱応力が発生し、プラスチツクレ
ンズの曲率半径変化、レンズ間隔変化となり、距
離ｆ_Sが変化してピンボケを生ずる。プラスチツ
クMMAを素材とした第４レンズ４を第１図の従
来構造の鏡筒と組合せた場合、常温から−20℃ま
で温度を下げれば、第４レンズ４の凹面側の曲率
半径は0.05程度増加し、距離ｆ_Sは＋0.2mmの変化
となり、第３レンズ３との間隔は0.01以上減少
し、距離ｆ_Bの変化は＋0.04mm程度となる。 上述のように、レンズ素材にプラスチツクを使
用する場合、又は鏡筒の膨脹収縮が大きい場合
は、従来方式の構造ではレンズ系の実用温度範囲
を狭い範囲に限定する必要がある。 上述のプラスチツクレンズ使用の時の温度変化
に基くｆ_Bの変化は次の第１表に示す。 The present invention relates to an optical system such as a camera, and more particularly to a lens holding device in which the distance between lenses changes depending on temperature, and preferably a lens holding device for an optical system using a plastic lens. As an example of the above-mentioned optical system, FIG. 1 shows an example of a camera lens frame incorporating a conventional lens. In FIG. 1, a first lens 1 and a second lens 2 are housed inside a front lens barrel 6, and a first retaining ring is engaged with a first barrel portion 5 by a first retaining ring fitting screw 8. Fixed by 7. A lens barrel fitting screw 12 is provided at the end of the front group lens barrel 6, whereby the rear group lens barrel 14 is meshed and fixed. The third lens 3 is fixed inside the rear group lens barrel 14 by a second retaining ring 10 that is meshed with the second barrel portion 9 and a second retaining ring screw 11 . The fourth lens 4 is connected to the third barrel portion 13 and the third
The third presser ring 1 is meshed and fitted with the presser ring fitting screw 15.
6. A plastic lens is used as the fourth lens 4. A focus adjustment screw 17 is provided on the outer periphery of the rear group lens barrel 14, and is engaged with the camera body 19, and a focus fixing screw 1 is also provided as a rotation stopper.
The position is fixed by 8. A focus plate 20 for forming an image is provided inside the camera body 19. The operation of the conventional system shown in FIG. 1 is as follows. After assembling the first lens 1 and the second lens 2 into the front group lens barrel 6 and installing the third lens 3 and fourth lens 4 into the rear group lens barrel 14, the front group lens barrel 6 and the rear group lens barrel 14 are assembled into mirrors. They are fitted together using cylinder fitting screws 12. Next, it is attached to the camera body 19 using the focus adjustment screw 17, and at this time, the rear group lens barrel 14 is fixed so that the focus plate 20 provided inside the camera body 19 is in focus, that is, the image is formed. , the entire lens barrel is moved back and forth along the optical axis to determine the appropriate focal length F. After the focus position is adjusted, the focus fixing screw 18 is screwed in to prevent rotation of the rear lens barrel. With the above, the optical system can be positioned in an appropriate state. Therefore, although the conventional method has no drawbacks at room temperature, it has the following drawbacks when expanding the usage range of the optical system and the usage environment of the camera. First, as the environmental temperature increases or decreases, the front group lens barrel ₆ and the rear group lens barrel 14 expand and contract in the optical axis direction. The distance f _B from the rear end of the fourth lens 4 to the focusing plate 20 cannot be maintained at an appropriate distance, resulting in an out-of-focus photograph. The longer the overall length of the lens barrel, the greater the effect. Second, even if the lens barrel itself is short and made of a material with low thermal expansion, if plastic is used as the lens material, the refractive index of the plastic changes as the temperature increases, so the distance f _B changes. The image becomes out of focus. In the case of plastic MMA, which is a common material, when the temperature is lowered from room temperature to -20°C, the refractive index increases by 450×10 ^-5 , and the distance f _B changes by more than +0.15 mm. Changes occur in the opposite direction when the temperature increases. The allowable value of the focal position movement amount changes depending on the lens, but the maximum allowable value is the value of the depth of focus. Third, when plastic is used as the lens material, thermal stress is generated between the lens frame and the plastic lens as the temperature increases due to the difference in linear expansion coefficient between the lens frame and the plastic lens. The radius of curvature changes, the lens interval changes, and the distance f _S changes, resulting in out-of-focus. When the fourth lens 4 made of plastic MMA is combined with the lens barrel of the conventional structure shown in Fig. 1, the radius of curvature of the concave side of the fourth lens 4 increases by about 0.05 if the temperature is lowered from room temperature to -20°C. However, the distance f _S changes by +0.2 mm, the distance from the third lens 3 decreases by 0.01 or more, and the distance f _B changes by about +0.04 mm. As mentioned above, when plastic is used as the lens material or when the lens barrel expands and contracts significantly, it is necessary to limit the practical temperature range of the lens system to a narrow range with the conventional structure. The changes in f _B based on temperature changes when using the plastic lens described above are shown in Table 1 below.

【表】 第１図のレンズ系においては、上表の通り常温
から−20℃に低下すれば接合変化量は約0.4mmと
なり、ピンボケになる。 この温度変化による焦点移動を補正する特許と
して、米国特許1325936号、英国特許1017775号が
ある。この米国特許は金属の線膨脹率の差を使用
してレンズ間隔を変化させようとするものである
が、金属の線膨脹率は１〜２×10^-5程度であつて
極めて小さく、必要なレンズ間隔変化を得るには
大きなスペースを必要とし、第１図のような小型
カメラのレンズ系に組込むことはできない。英国
特許の場合はプラスチツクの線膨脹（POMの場
合の膨脹系数９×10^-5程度）を利用するためスペ
ースは比較的小さくなるが、小型カメラのレンズ
系に用いるには、まだ組み込むスペースに無理が
あり使用できない。更にプラスチツク製の管状の
長いスペーサを使用するため、レンズ保持機構が
複雑になり、レンズ系の位置を精度良く設定する
ことが困難になり、光軸の一致精度が低くなる欠
点がある。 本発明の目的は、温度によるプラスチツクレン
ズの屈折率変化、曲率変化並びにレンズ間隔の変
化に基くピントの移動を補償するためにレンズの
相対位置を光軸方向に移動するレンズ保持装置を
提供するにある。 上述の目的を達するための本発明によるレンズ
保持装置の概要は、第１第２のレンズを夫々保持
し互にねじ結合とした第１第２のレンズ鏡枠を有
するものにおいて、温度変化によるピントの移動
を補正するために、第１第２のレンズ鏡枠に夫々
セレーシヨン結合した第１第２のリングと、第１
第２のリング間に結合して温度変化に際して第１
第２のリングを相対回転させるバイメタルとを有
する。 上述の構成によつて第１第２のレンズ間の僅か
な相対移動が温度変化に際して生じ、これによつ
て実用上全温度範囲において正確にピントが合
う。 本発明を例示とした実施例並びに図面について
説明する。 第２図は本発明の原理的表現であり、第１表に
示した曲率、レンズ間隔、プラスチツクの屈折率
の温度による変化に基く距離ｆ_Bの変化の補正を
すべて第１図の光学系の第３レンズと第４レンズ
との間隔の変化によつて行なう場合にレンズ鏡枠
の光学的に必要とする相対移動量を温度に対して
示した実験値である。この実験値は図の二点鎖線
で示す。第２図に示す通り、この曲線はほゞ図の
点線で示した直線に近似するため、この直線に従
う補正量を得れば、温度変化に際してのピンボケ
は生じない。勿論、第２図に移動量として示した
数値は理解を容易にするための例示であり、夫々
の光学系について定める必要がある。直線の近似
による補正とすることによる理論値との誤差は最
大0.005mm程度であり、実用上問題とならない。 第２図に示した近似補正値を得るための本発明
によるレンズ保持装置を第３〜６図に示す。 外レンズ鏡枠３０は第１図と同様にレンズ３１
を押え環３２によつて保持し、内ねじ３３とセレ
ーシヨン３４とを有する。内レンズ鏡枠３５はレ
ンズ３６を押え環３７によつて保持し、外ねじ３
８で外レンズ鏡枠３０の内ねじ３３にねじ込む。
内レンズ鏡枠３５に外側セレーシヨン３９を有す
る。 本発明による温度補償用回転リング４０は外側
セレーシヨン４１を有して外レンズ鏡枠３０の内
側セレーシヨン３４に滑動自在に相対回転しない
係合の外リング４２と、内側セレーシヨン４３を
有して内レンズ鏡枠３５の外側セレーシヨン３９
に相対回転しない係合する内リング４４と、内外
リング４４，４２間を結合するバイメタル４５と
を有する。 一定の温度下において、外レンズ鏡枠３０と内
レンズ鏡枠３５とはねじ３３，３８によつてレン
ズ３１，３６間の所定相対位置を定める。次にそ
の位置を動かさないように温度補償用回転リング
４０を、内レンズ鏡枠３５と外レンズ鏡枠３０と
の間に、セレーシヨン３４，４１，４３，３９が
互に一致するように挿入する。 温度が変化すればバイメタル４５の曲率が変化
しリング４２，４４が相対回動する。これによつ
て外レンズ鏡枠３０に対して内レンズ鏡枠３５は
ねじ３３，３８を介して回転し、レンズ３１，３
６の相対間隔が変化する。外リング４２と内リン
グ４４との間はレンズ光軸方向に相対移動する傾
向を生ずるが、この移動量は第２図に示す最大寸
法が0.09mmであるためバイメタル４５の弾性変形
又はセレーシヨンでの滑りで吸収される。 かくして、外囲温度が変化した場合のプラスチ
ツクレンズの屈折率変化等によるピント移動を補
償される。 次に定量的にこの動きを説明する。 第１に外レンズ鏡枠のねじを介して内レンズ鏡
枠が回転するための力を求める。 内レンズ鏡枠の重量 Ｗ 0.02Kg ねじの径 ｄ 20m／ｍ ねじのピツチ ｐ 20m／ｍ 面の摩擦抵抗 μ 0.5 モーメント Ｔ Kg―ｍ／ｍ ねじの軸方向が重力の方向であり重力に逆の方
向に移動するように回転する時が所要の力は最大
となる。この時のモーメントＴはねじを四角ねじ
と考えた場合に、 Ｔ＝Ｗ×ｄ／２×ｔａｎα＋ｔａｎβ／１−ｔａｎα
ｔａｎβ こゝにtanαはねじの傾きｐ／２πｒ＝0.32 tanβ＝μ，βは摩擦角 Ｔ＝0.02２０／２×０．３２＋０．５／１−０．３２
×０．５＝0.19 必要な力は：Ｐ＝Ｔ／（ｄ／２）＝0.019Kg 次にバイメタルの動きを考察する。内レンズ鏡
枠を前後に移動する量は第２図から80℃の温度差
で0.09mmである。この値を回転角に換算すれば、
ピツチ20mmとして、 θ＝360×０．０９／２０＝1.62゜ 回転リングの内リング４４の直径を20mmとすれ
ば第３図のバイメタル４５が変位すべき量は、第
５図に示す通り、 2Sinθ／２×10＝0.28mm 第５図に示す形状のバイメタルの変位は次式か
ら求められる。 Ｄ＝Ｋ△ＴＬ^２／２ｔ こゝにＫは湾曲系数（／℃）＝14.5×10^-6 △Ｔは温度差（℃） 80 Ｌは作動量 （mm） 12 Ｄは変位量（mm） 0.28 ｔはバイメタルの板厚（mm） 上式からｔを求めれば ｔ＝Ｋ△ＴＬ^２／２Ｄ＝0.3 次にバイメタルが前述の力を生ずることを確認
する。この形状のバイメタルが拘束を受ける場合
に、拘束力０の位置から△Ｔの温度差を生じた状
態での力Ｐと△Ｔとの関係は、 △Ｔ＝２ＬＰ／ＫＥｂｔ^２ Ｐは力（Kg） Ｅはバイメタルの弾性系数（Kg／mm²） ｂはバイメタルの巾 Ｅ＝17000、ｂ＝５とし、他の値は前述によつ
て、Ｌ＝12 Ｐ＝0.019 Ｋ＝14.5×10^-6 ｔ＝0.3 とすれば △Ｔ＝4.1℃ 従つて、このバイメタルは0.019Kgの力が作用
するため、△Ｔ＝4.1℃の温度損失がある。使用
上は全く問題にならない。 バイメタルに作用する最大応力の式は： σ＝６ＰＬ／ｂｔ^２ 前と同様にＰ、Ｌ、ｂ、ｔを入れれば σ＝3.04Kg／mm² 使用バイメタルの許容応力は100℃以下で、17
Kg／mm²なので使用上の問題は生じない。 上述した通り、本発明の構造によつて、バイメ
タルを温度補償用作動装置として十分な余裕のあ
る力で作動する。 本発明の保持装置の効果は次の通りである。 第１図に示した距離ｆ_Bが温度変化に従つて変
化することを、第２図に示したレンズ間移動によ
つて補正することが可能となり、実用上温度変化
があつてもピンボケは生じない。 本発明のレンズ間移動方式はねじであるため、
両レンズ鏡枠間の軸線の角度誤差が生ぜず、光学
系の精度保持が確実である。 温度補正機構のない場合のピント移動量、即ち
距離ｆ_Bの変化は例えば常温から−20℃になつた
時に0.4mmとなるが、本発明の補正機構によつて
最大0.05mmとなり、実用上温度の影響はなくな
る。 図示の例では１個のレンズを移動した例を示し
たが、所要に応じてレンズ群を移動させることが
でき、バイメタルの余力は十分である。[Table] In the lens system shown in Figure 1, as shown in the table above, if the temperature drops from room temperature to -20°C, the amount of change in junction will be approximately 0.4 mm, resulting in out-of-focus. Patent No. 1,325,936 and British Patent No. 1,017,775 exist as patents for correcting focal shift due to temperature changes. This US patent attempts to change the lens spacing by using the difference in the linear expansion coefficient of metals, but the linear expansion coefficient of metals is extremely small, about 1 to 2 × 10 ^-5 , and the necessary A large space is required to obtain a change in lens spacing, and it cannot be incorporated into a lens system of a small camera as shown in FIG. In the case of the British patent, the space is relatively small because it uses linear expansion of plastic (expansion number is about 9 × 10 ^-5 in the case of POM), but it is still difficult to fit it into a lens system for a small camera. and cannot be used. Furthermore, since a long tubular spacer made of plastic is used, the lens holding mechanism is complicated, making it difficult to accurately set the position of the lens system, and the optical axis alignment accuracy is reduced. SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a lens holding device that moves the relative position of a lens in the optical axis direction in order to compensate for changes in the refractive index and curvature of a plastic lens due to temperature and changes in focus due to changes in lens spacing. be. The outline of the lens holding device according to the present invention for achieving the above-mentioned object is that the device has first and second lens barrels that hold first and second lenses respectively and are screwed together, and the device has a first and second lens barrel that holds a first and second lens, respectively, and is screwed together. In order to correct the movement of
The second ring is coupled between the first ring and the second ring when the temperature changes.
and a bimetal that rotates the second ring relative to each other. With the above-described configuration, a slight relative movement between the first and second lenses occurs upon temperature changes, which allows accurate focusing over the entire temperature range in practice. Embodiments and drawings illustrating the present invention will be described. FIG. 2 is a principle expression of the present invention, and the optical system shown in _FIG . This is an experimental value showing the optically required relative movement amount of the lens barrel with respect to temperature when changing the distance between the third lens and the fourth lens. This experimental value is shown by the two-dot chain line in the figure. As shown in FIG. 2, this curve approximates the straight line shown by the dotted line in the figure, so if the correction amount is obtained according to this straight line, no out-of-focus will occur when the temperature changes. Of course, the numerical values shown as the amount of movement in FIG. 2 are just examples for easy understanding, and need to be determined for each optical system. The error from the theoretical value due to correction by straight line approximation is about 0.005 mm at most, and does not pose a problem in practice. A lens holding device according to the present invention for obtaining the approximate correction value shown in FIG. 2 is shown in FIGS. 3-6. The outer lens frame 30 has a lens 31 in the same way as in FIG.
is held by a retaining ring 32 and has an internal thread 33 and serrations 34. The inner lens frame 35 holds the lens 36 with a retaining ring 37 and has an outer screw 3.
At step 8, screw into the inner thread 33 of the outer lens frame 30.
The inner lens frame 35 has an outer serration 39. The temperature compensation rotary ring 40 according to the present invention has an outer serration 41 and an outer ring 42 that is slidably engaged with the inner serration 34 of the outer lens barrel 30 without relative rotation, and an inner serration 43 that engages the inner serration 34 of the outer lens barrel 30. Outer serration 39 of mirror frame 35
It has an inner ring 44 that engages without relative rotation, and a bimetal 45 that connects the inner and outer rings 44 and 42. At a constant temperature, the outer lens frame 30 and the inner lens frame 35 determine a predetermined relative position between the lenses 31 and 36 by screws 33 and 38. Next, without moving its position, the temperature compensation rotary ring 40 is inserted between the inner lens frame 35 and the outer lens frame 30 so that the serrations 34, 41, 43, and 39 are aligned with each other. . When the temperature changes, the curvature of the bimetal 45 changes and the rings 42 and 44 rotate relative to each other. As a result, the inner lens frame 35 rotates with respect to the outer lens frame 30 via the screws 33, 38, and the lenses 31, 3
The relative spacing of 6 changes. There is a tendency for relative movement between the outer ring 42 and the inner ring 44 in the direction of the optical axis of the lens, but the amount of movement is due to elastic deformation of the bimetal 45 or serration because the maximum dimension shown in FIG. 2 is 0.09 mm. Absorbed by sliding. In this way, focus shifts due to changes in the refractive index of the plastic lens when the ambient temperature changes, etc. are compensated for. Next, this movement will be explained quantitatively. First, find the force for rotating the inner lens frame via the screw of the outer lens frame. Weight of inner lens frame W 0.02Kg Thread diameter d 20m/m Thread pitch p 20m/m Surface frictional resistance μ 0.5 Moment T Kg-m/m The axial direction of the screw is the direction of gravity, which is opposite to gravity. The required force is greatest when rotating to move in the same direction. The moment T at this time is T=W×d/2×tanα+tanβ/1−tanα when considering the screw as a square screw.
tanβ Here tanα is the slope of the screw p/2πr=0.32 tanβ=μ, β is the friction angle T=0.0220/2×0.32+0.5/1-0.32
×0.5=0.19 The required force is: P=T/(d/2)=0.019Kg Next, consider the movement of the bimetal. From Figure 2, the amount of movement of the inner lens frame back and forth is 0.09 mm for a temperature difference of 80°C. If we convert this value into a rotation angle, we get
Assuming a pitch of 20 mm, θ = 360 x 0.09/20 = 1.62° If the diameter of the inner ring 44 of the rotating ring is 20 mm, the amount by which the bimetal 45 in Figure 3 should be displaced is 2Sinθ, as shown in Figure 5. /2×10=0.28mm The displacement of the bimetal with the shape shown in Figure 5 can be found from the following equation. D=K△TL ² /2t Here, K is curvature system number (/℃) = 14.5×10 ^-6 △T is temperature difference (℃) 80 L is operating amount (mm) 12 D is displacement amount (mm) 0.28 t is the plate thickness of the bimetal (mm) Calculate t from the above equation: t=KΔTL ² /2D=0.3 Next, confirm that the bimetal generates the above-mentioned force. When a bimetal with this shape is restrained, the relationship between force P and ΔT in a state where a temperature difference of ΔT is generated from the position of 0 restraining force is as follows: ΔT=2LP/KEbt ² P is the force (Kg ) E is the elastic coefficient of the bimetal (Kg/mm ² ) b is the width of the bimetal E=17000, b=5, other values are as above, L=12 P=0.019 K=14.5×10 ^-6 t = 0.3, then △T = 4.1°C. Therefore, since a force of 0.019 kg acts on this bimetal, there is a temperature loss of △T = 4.1°C. There is no problem at all in use. The formula for the maximum stress acting on the bimetal is: σ = 6 PL/bt ² If we insert P, L, b, and t as before, σ = 3.04 Kg/mm ² The allowable stress of the bimetal used is 100°C or less, and 17
Kg/mm ² , so there are no problems in use. As mentioned above, the structure of the present invention allows the bimetal to actuate with sufficient force as a temperature-compensating actuator. The effects of the holding device of the present invention are as follows. The fact that the distance f _B shown in Fig. 1 changes as the temperature changes can be corrected by the inter-lens movement shown in Fig. 2, so that in practice, even if there is a temperature change, out-of-focus will not occur. do not have. Since the inter-lens movement method of the present invention is a screw,
There is no angular error in the axis line between both lens frames, and the accuracy of the optical system is reliably maintained. Without the temperature correction mechanism, the change in focus movement, that is, the distance f _B , would be 0.4 mm when the temperature drops from room temperature to -20°C, but with the correction mechanism of the present invention, the change would be up to 0.05 mm, which is practically The effect of will disappear. In the illustrated example, one lens is moved, but the lens group can be moved as required, and the bimetal has sufficient remaining power.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は既知の光学系の例としてカメラのレン
ズ保持装置の断面図、第２図は本発明の原理を示
すための温度とレンズ間隔移動所要量との関係を
示すグラフ、第３図は本発明によるレンズ保持装
置の断面図、第４図は第３図のＡ―Ａ線に沿う断
面図、第５図はバイメタルの所要変位量を示す
図、第６図はバイメタルの変形を示す図である。 １，２，３，４…レンズ、５，９，３…胴付
部、６，１４…鏡筒、７，１０，１６…押え環、
２０…焦点板、３０，３５…レンズ鏡枠、３１，
３６…レンズ、３３，３８…ねじ部、３４，３
９，４１，４３…セレーシヨン、４０…温度補償
用回転リンク、４２，４４…リング、４５…バイ
メタル。 FIG. 1 is a cross-sectional view of a camera lens holding device as an example of a known optical system, FIG. 2 is a graph showing the relationship between temperature and the amount of lens distance movement required to illustrate the principle of the present invention, and FIG. A cross-sectional view of the lens holding device according to the present invention, FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 3, FIG. 5 is a view showing the required displacement of the bimetal, and FIG. 6 is a view showing the deformation of the bimetal. It is. 1, 2, 3, 4... Lens, 5, 9, 3... Barrel attachment part, 6, 14... Lens barrel, 7, 10, 16... Holding ring,
20... Focus plate, 30, 35... Lens mirror frame, 31,
36... Lens, 33, 38... Threaded portion, 34, 3
9, 41, 43... Serration, 40... Rotating link for temperature compensation, 42, 44... Ring, 45... Bimetal.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １ 第１、第２のレンズを夫々保持し互いにねじ
結合した第１、第２のレンズ鏡枠を有するレンズ
保持装置において、 前記第１のレンズ鏡枠にセレーシヨン結合とし
た第１の回転リングと、第２のレンズ鏡枠にセレ
ーシヨン結合とした第２の回転リングと、第１、
第２の回転リング間に結合して温度変化に際して
第１、第２の回転リングを相対回転させるバイメ
タルとから成るレンズ保持装置。[Scope of Claims] 1. A lens holding device having first and second lens frames that respectively hold first and second lenses and are screwed to each other, the first lens frame being connected to the first lens frame by serrations. a first rotating ring; a second rotating ring coupled to the second lens frame by serration;
A lens holding device comprising a bimetal coupled between a second rotating ring and causing the first and second rotating rings to rotate relative to each other when temperature changes.