JPS6157833A - 石炭・水スラリの連続式粘度測定法 - Google Patents
石炭・水スラリの連続式粘度測定法Info
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- JPS6157833A JPS6157833A JP18008284A JP18008284A JPS6157833A JP S6157833 A JPS6157833 A JP S6157833A JP 18008284 A JP18008284 A JP 18008284A JP 18008284 A JP18008284 A JP 18008284A JP S6157833 A JPS6157833 A JP S6157833A
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- G01N11/00—Investigating flow properties of materials, e.g. viscosity, plasticity; Analysing materials by determining flow properties
- G01N11/02—Investigating flow properties of materials, e.g. viscosity, plasticity; Analysing materials by determining flow properties by measuring flow of the material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は石炭・水スラリの連続式粘度測定法に係り、特
に濃度変化等による粘度変化の大きい１口１濃度石炭・
水スラリの粘度を連続的に測定する方法に関するもので
ある。
に濃度変化等による粘度変化の大きい１口１濃度石炭・
水スラリの粘度を連続的に測定する方法に関するもので
ある。
（従来の技術）
近年のエネルギー事情を背景に石油代替燃料として石炭
が見直され、その利用拡大のために各独利用技術に関す
る研究開発が活発に推進されているが、石炭は固体であ
るため、そのハンドリングが厄介であるという欠点があ
る。これを克服する技術として期待されているものが石
炭の流体利用技術である。石炭と油の混合燃料であるＣ
ＯＭ （Ｃｏａｌ−Ｏ４ｌ−Ｍｉｘｔｕｒｅｓ）や石炭
と水の混合燃料であるＣＷＭ （Ｃｏ ａ Ｉ −Ｗａ
ｔ ｅｒ−Ｍｉｘｔｕｒｅｓ）がその代表例としてあ
げられるが、ＣＯＭは石炭転換率が５０％であるのに対
し、１００％のＣＷＭが注目を集めている。
が見直され、その利用拡大のために各独利用技術に関す
る研究開発が活発に推進されているが、石炭は固体であ
るため、そのハンドリングが厄介であるという欠点があ
る。これを克服する技術として期待されているものが石
炭の流体利用技術である。石炭と油の混合燃料であるＣ
ＯＭ （Ｃｏａｌ−Ｏ４ｌ−Ｍｉｘｔｕｒｅｓ）や石炭
と水の混合燃料であるＣＷＭ （Ｃｏ ａ Ｉ −Ｗａ
ｔ ｅｒ−Ｍｉｘｔｕｒｅｓ）がその代表例としてあ
げられるが、ＣＯＭは石炭転換率が５０％であるのに対
し、１００％のＣＷＭが注目を集めている。
１刊期間安定で、かつ直接噴霧燃焼可能なＣＷＭを製造
するための条件としては、（１）幅広い粒度分布の調製
により粒子の充虜密度を増加し、高凋度化を図る、（２
）界面活性剤等の添加により粒子表面に股を形成させる
と同時に粒子に帯電さ一１Ｉ、粒子同志を液中に均等に
分散させて低粘度化する、等が挙げられ°ζいる。この
ようにして製造されたＣＷＭば、わ）体理論から期待し
うる極限にまで石炭濃度を高めているため、第１１図に
示すようにごく僅かの石炭濃度の変化により粘度、すな
わら流動性が大きく変化する（第１１図における測定条
件：温度２８℃、せん断速度９９ｓｅｃ−”）。従って
ＣＷＭ製造プロセスにおいては、スラリの粘度の変動を
極力小さく抑えることが重要である。
するための条件としては、（１）幅広い粒度分布の調製
により粒子の充虜密度を増加し、高凋度化を図る、（２
）界面活性剤等の添加により粒子表面に股を形成させる
と同時に粒子に帯電さ一１Ｉ、粒子同志を液中に均等に
分散させて低粘度化する、等が挙げられ°ζいる。この
ようにして製造されたＣＷＭば、わ）体理論から期待し
うる極限にまで石炭濃度を高めているため、第１１図に
示すようにごく僅かの石炭濃度の変化により粘度、すな
わら流動性が大きく変化する（第１１図における測定条
件：温度２８℃、せん断速度９９ｓｅｃ−”）。従って
ＣＷＭ製造プロセスにおいては、スラリの粘度の変動を
極力小さく抑えることが重要である。
ＣＷＭを連続的に製造する場合、湿式粉砕機を用いる方
法が一般的であるが、湿式粉砕機入口の石炭の水分変化
等に、１、り石Ｈ，Ｈ！訓度が＋ｌ’ｌｉ ＜ ｉｒる
１１−１湿式粉砕機内部のスラリ粘度がＬ ｂ＋’ Ｉ
／、〆Ｉ！？・ｌｉｌ＋ １’ｌが悪化して必要な粒度
に１′５）砕できなくなる。）１−人一〆Ｎｉ１度が低
くなり過ぎると期待する１′１γ度がｉｉＩら扛イ：、
＜るる。
法が一般的であるが、湿式粉砕機入口の石炭の水分変化
等に、１、り石Ｈ，Ｈ！訓度が＋ｌ’ｌｉ ＜ ｉｒる
１１−１湿式粉砕機内部のスラリ粘度がＬ ｂ＋’ Ｉ
／、〆Ｉ！？・ｌｉｌ＋ １’ｌが悪化して必要な粒度
に１′５）砕できなくなる。）１−人一〆Ｎｉ１度が低
くなり過ぎると期待する１′１γ度がｉｉＩら扛イ：、
＜るる。
第１０図に湿式粉砕機による代表的なＣＷＭ製造設備の
系統を示す。石炭Ａはバンカ１から給炭機２を経て湿式
粉砕機３へ供給され、一方、添加剤タンク４からポンプ
６により添加剤Ｂが、また水タンク５からはポンプ７に
より水Ｃが回収タンク１５に定量供給される。回収タン
ク１５では粗粒分離機１０で分離された粗粒スラリと撹
拌機１６によって混合され、粗粒スラリ回収管１４を経
て湿式粉砕機３に定量供給される。新式粉砕機３内で製
造したＣＷＭはサンプタンク８からポンプ９によって粗
粒分離機１０へ輸送され、スクリーン１１の上に残った
ＣＷＭは回収タンク１５へ、通過したＣＷＭは排出口か
ら糸外へ製品ＣＷＭ （Ｄ）として送り出される。
系統を示す。石炭Ａはバンカ１から給炭機２を経て湿式
粉砕機３へ供給され、一方、添加剤タンク４からポンプ
６により添加剤Ｂが、また水タンク５からはポンプ７に
より水Ｃが回収タンク１５に定量供給される。回収タン
ク１５では粗粒分離機１０で分離された粗粒スラリと撹
拌機１６によって混合され、粗粒スラリ回収管１４を経
て湿式粉砕機３に定量供給される。新式粉砕機３内で製
造したＣＷＭはサンプタンク８からポンプ９によって粗
粒分離機１０へ輸送され、スクリーン１１の上に残った
ＣＷＭは回収タンク１５へ、通過したＣＷＭは排出口か
ら糸外へ製品ＣＷＭ （Ｄ）として送り出される。
以上の方法でＣＷＭは製造されるが、石炭への水分、精
度等が時々刻々と変化するため製品ＣＷＭｒ）のスラリ
濃度、粘度および粒度が変動し、高濃度で安定、良質な
ＣＷＭの確保が困難となるばかりでなく、粉砕機の閉塞
、停止トラブルに発展することがある。そのため従来、
サンプタンク８の出口に連続式粘度計を設置し、スラリ
の粘度を検知し、ミル入１’ｌの給水量（水タンクから
の給水量）を制御する方式をとっている。すなわち、ス
ラリ粘度が低い場合には水タンクからの給水量を低減し
、スラリ粘度が高い場合に、ミルへの給水量を増加して
いる。
度等が時々刻々と変化するため製品ＣＷＭｒ）のスラリ
濃度、粘度および粒度が変動し、高濃度で安定、良質な
ＣＷＭの確保が困難となるばかりでなく、粉砕機の閉塞
、停止トラブルに発展することがある。そのため従来、
サンプタンク８の出口に連続式粘度計を設置し、スラリ
の粘度を検知し、ミル入１’ｌの給水量（水タンクから
の給水量）を制御する方式をとっている。すなわち、ス
ラリ粘度が低い場合には水タンクからの給水量を低減し
、スラリ粘度が高い場合に、ミルへの給水量を増加して
いる。
しかしながら、ＣＷＭの流動特性は炭種、製造条件、添
加剤等によって異なる。すなわち、第９図は、３種のＣ
ＷＭ （Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）について、共軸２重
円筒型回転粘度計（Ｈａａｌ（ｅ社！ｉＪ）を使用して
各ＣＷＭのせん断速度りとせん断応力τの関係を求めた
ものであ・るが、流動性に大幅な差があることが分かる
。ここでＡはＤとての勾配が常に一定なニュートン流体
、Ｂはせん動速度の増加によってτが低下する、いわゆ
る擬塑性流体、Ｃはダイラタント流体と呼ばれるノ）の
である。ここでみかけ精度／ＩばτとＤからで表される
。
加剤等によって異なる。すなわち、第９図は、３種のＣ
ＷＭ （Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）について、共軸２重
円筒型回転粘度計（Ｈａａｌ（ｅ社！ｉＪ）を使用して
各ＣＷＭのせん断速度りとせん断応力τの関係を求めた
ものであ・るが、流動性に大幅な差があることが分かる
。ここでＡはＤとての勾配が常に一定なニュートン流体
、Ｂはせん動速度の増加によってτが低下する、いわゆ
る擬塑性流体、Ｃはダイラタント流体と呼ばれるノ）の
である。ここでみかけ精度／ＩばτとＤからで表される
。
第８図はＨａ ａ ｋ ｅ社の共軸２０ｉ同筒型回転粘
度針を使用して第９図のように流動曲線を求め、各ＣＷ
Ｍ （Ａ−Ｃ）についてせん断速度と粘度の関係を求め
たものである。ニュー１−ン流体（Ａ）はせん断速度が
変化しても粘度は一定であるが、擬塑流体（Ｂ）はせん
断速度の増加に伴い、粘度が低下し、一方、ダイラタン
ト流体（Ｃ）は逆に上昇することが示される。すなわち
、擬塑性流体（Ｂ）はタンク等における静止状態では一
見粘度が高い状態を示すが、ボンピング等によるＣＷＭ
の移送状態では低粘度の挙動を示す。逆にダイラタント
流体（Ｃ）ではタンク内の静置状態では低粘度であるが
、ボンピング等の移送条件下では高粘度の挙動を示す。
度針を使用して第９図のように流動曲線を求め、各ＣＷ
Ｍ （Ａ−Ｃ）についてせん断速度と粘度の関係を求め
たものである。ニュー１−ン流体（Ａ）はせん断速度が
変化しても粘度は一定であるが、擬塑流体（Ｂ）はせん
断速度の増加に伴い、粘度が低下し、一方、ダイラタン
ト流体（Ｃ）は逆に上昇することが示される。すなわち
、擬塑性流体（Ｂ）はタンク等における静止状態では一
見粘度が高い状態を示すが、ボンピング等によるＣＷＭ
の移送状態では低粘度の挙動を示す。逆にダイラタント
流体（Ｃ）ではタンク内の静置状態では低粘度であるが
、ボンピング等の移送条件下では高粘度の挙動を示す。
このようにＣＷＭはせん断速度によってＣＷＭの粘度が
変化するため、ＣＷＭの流動特性を迅速に検出すること
は、良質でかつ均一なＣＷＭを製造する上で最も重要で
あることがわかった。
変化するため、ＣＷＭの流動特性を迅速に検出すること
は、良質でかつ均一なＣＷＭを製造する上で最も重要で
あることがわかった。
従来法による連続式粘度計の構成を第７図に示ず。これ
は、いわゆる回転式オンライン粘度計（千野製作所、回
転連続粘度計）と称されるもので、同期モータ７４、マ
グネット７５、内筒７６、ポテンションメータ８１、変
換器８０等で構成されている。原理はラボ用回転粘度肝
と同様で、ＣＷＭ （１？、）が管８３Ａから流入し、
連続的に内筒７６の周囲を通って管８３Ｂから流出し、
一方、内筒７６は同期モータ７４の下部に設置したマグ
ネｙ Ｉ・７５によって回転し、この回転時に発生ずる
ｌ−ルクをポテンションメータ８１で検出し、変換器８
０で信号処理し、指示計７９で粘度として表示するよう
にしたものである。
は、いわゆる回転式オンライン粘度計（千野製作所、回
転連続粘度計）と称されるもので、同期モータ７４、マ
グネット７５、内筒７６、ポテンションメータ８１、変
換器８０等で構成されている。原理はラボ用回転粘度肝
と同様で、ＣＷＭ （１？、）が管８３Ａから流入し、
連続的に内筒７６の周囲を通って管８３Ｂから流出し、
一方、内筒７６は同期モータ７４の下部に設置したマグ
ネｙ Ｉ・７５によって回転し、この回転時に発生ずる
ｌ−ルクをポテンションメータ８１で検出し、変換器８
０で信号処理し、指示計７９で粘度として表示するよう
にしたものである。
ここで管８３Ａ−Ｂにおけるせん断速度りは次式で示さ
れる。
れる。
ｖ
Ｄ＝□
ここでＶ：管内ＣＷＭ流速（ｍ／Ｓ） 、ｄ ：’ｌ’
１径 （ｍ） 第６図は、連続式回転粘度計（ＮａｍｃＬｏｒｅ社、振
動球型粘度計）で円筒部に流れるスラリの流速を変化し
、せん断速度りと粘度の関係式を算出した結果を示した
ものである。なお、使用した流体は、第６図に示した３
種類のスラリＡ、＋１、Ｃである。各スラリとも、せん
断速度りの変化にもかかわらずスラリ粘度はほとんど変
化しない結果が得られ、第６図に実線で示したスラリＡ
、Ｂ、Ｃの粘度と大きく異なっている。
１径 （ｍ） 第６図は、連続式回転粘度計（ＮａｍｃＬｏｒｅ社、振
動球型粘度計）で円筒部に流れるスラリの流速を変化し
、せん断速度りと粘度の関係式を算出した結果を示した
ものである。なお、使用した流体は、第６図に示した３
種類のスラリＡ、＋１、Ｃである。各スラリとも、せん
断速度りの変化にもかかわらずスラリ粘度はほとんど変
化しない結果が得られ、第６図に実線で示したスラリＡ
、Ｂ、Ｃの粘度と大きく異なっている。
このように連続式回転速度計で得られた粘度はスラリの
正確な流動特性を代表していないことが明らかなった。
正確な流動特性を代表していないことが明らかなった。
さらに第５図は、従来の振動型連続粘度計の構成を示す
図である。本粘度計は振動法２１、コイル２２）交流増
巾器２３、可変パルス発振器２９等で構成されている。
図である。本粘度計は振動法２１、コイル２２）交流増
巾器２３、可変パルス発振器２９等で構成されている。
振動法２１はスラリ配管内にフランジ等で取り付けられ
スラリＥが連続的に流れる。振動法２１にパルス電流を
与えて振動法を瞬間的に駆動させ、その減衰振動を検出
して粘度を求める方式である。
スラリＥが連続的に流れる。振動法２１にパルス電流を
与えて振動法を瞬間的に駆動させ、その減衰振動を検出
して粘度を求める方式である。
この場合、粘度計内りのせん断速度りを考えると配管径
をｄ （ｍ）とし、その管内流速をＶ （ｍ／ｓ）とす
ると で示される。
をｄ （ｍ）とし、その管内流速をＶ （ｍ／ｓ）とす
ると で示される。
管内流速Ｖを変化せしめてせん断速度りと粘度の関係を
求めた結果を第４図に示す。その結果、各流体とも低せ
ん断速度時に粘度が高く、各流体とも高せん断速度にな
るにつれて粘度は低下するが、途中で１つないし２つの
ピークをもつ特性がある。このように従来の連続式粘度
径は、せん断速度による粘度特性不明瞭で、正確な粘度
および流動特性を把握が困難である。
求めた結果を第４図に示す。その結果、各流体とも低せ
ん断速度時に粘度が高く、各流体とも高せん断速度にな
るにつれて粘度は低下するが、途中で１つないし２つの
ピークをもつ特性がある。このように従来の連続式粘度
径は、せん断速度による粘度特性不明瞭で、正確な粘度
および流動特性を把握が困難である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくし、高
濃度石炭・水スラリの粘度を連続的に高精度で測定する
方法を提供することにある。
濃度石炭・水スラリの粘度を連続的に高精度で測定する
方法を提供することにある。
（問題を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明者らは鋭意６１［究の
結果、高濃度ＣＷＭスラリの管内圧）月■失（差圧）が
、広範囲のせん断速度域でスラリの粘度と対応すること
を見出し、本発明に到達した。
結果、高濃度ＣＷＭスラリの管内圧）月■失（差圧）が
、広範囲のせん断速度域でスラリの粘度と対応すること
を見出し、本発明に到達した。
本発明は、上記圧力損失測定器としては、差圧計が好ま
しく用いられるが、他の同様な測定手段も使用可能であ
る。
しく用いられるが、他の同様な測定手段も使用可能であ
る。
第１図は、本発明による連続式粘度計の一実施例を示す
説明図である。本装置は差圧測定ライン４１、そのライ
ンの上流側および下流側に設けられた差圧計（ダイヤフ
ラム式）４２）差圧伝送器４６、指示計４８、流量計４
９等で構成される。
説明図である。本装置は差圧測定ライン４１、そのライ
ンの上流側および下流側に設けられた差圧計（ダイヤフ
ラム式）４２）差圧伝送器４６、指示計４８、流量計４
９等で構成される。
差圧測定ライン４１にはポンプ５１出口側にスラリの流
量を測定する流量計４９が設置されている。
量を測定する流量計４９が設置されている。
差圧測定ライン４１は内面の滑らかな口径３０〜１５０
Ａのものが使用され、差圧計４２は一定区間にフランジ
４３等で取り付けられる。差圧計４２は、スラリの流入
、固結を防ぐためにダイヤスラム式になっており、スラ
リの圧力はダイヤフラムで受番」、シリ′：Ｉンオイル
の封入されたキャピラリチューブ４４で差圧伝送器４６
まで送られる。
Ａのものが使用され、差圧計４２は一定区間にフランジ
４３等で取り付けられる。差圧計４２は、スラリの流入
、固結を防ぐためにダイヤスラム式になっており、スラ
リの圧力はダイヤフラムで受番」、シリ′：Ｉンオイル
の封入されたキャピラリチューブ４４で差圧伝送器４６
まで送られる。
スラリＥはポンプ５１でサンプタンク５２から吸引ｊ７
、差圧測定ライン４１に導入され、流量計（電磁式また
は超音波式）４９および差圧計４２で流量および差圧が
測定される。差圧伝送器４６および流量発振器５０から
の信号は、演算器４７で処理され、スラリの粘度を演算
し、指示計４８に表示する。また同時に管内のスラリ平
均流速および差圧も表示される。なお、差圧計は、圧力
を伝送する導管に直接スラリか接触しないものであれば
、キャピラリチューブ式以外のものでもよい。
、差圧測定ライン４１に導入され、流量計（電磁式また
は超音波式）４９および差圧計４２で流量および差圧が
測定される。差圧伝送器４６および流量発振器５０から
の信号は、演算器４７で処理され、スラリの粘度を演算
し、指示計４８に表示する。また同時に管内のスラリ平
均流速および差圧も表示される。なお、差圧計は、圧力
を伝送する導管に直接スラリか接触しないものであれば
、キャピラリチューブ式以外のものでもよい。
第２図は、第１図の装置を用いて測定したＡｌＢ、Ｃス
ラリ （第８図）の管内の流速と圧力損失の関係を両対
数で示したものである。使用した配管口径は５０Ａでス
ラリ流速は０．０７ｍ／Ｓ〜２ｍ／ｓの範囲である。各
スラリとも流速が高くなるにつれて圧力１ｎ失△Ｐも増
加しているが、それぞれの勾配が大きく異なり、Ａのニ
ュートン流体のスラリは勾配が約４５°であるが、Ｂの
擬塑性流体では約１５〜３０°で若干下に凸の挙動を示
し、さらにＣのダイラタントの特性をもつスラリでは勾
配が５０°以上になっている。ここで配管内のせん断速
度りは で求めることができる。
ラリ （第８図）の管内の流速と圧力損失の関係を両対
数で示したものである。使用した配管口径は５０Ａでス
ラリ流速は０．０７ｍ／Ｓ〜２ｍ／ｓの範囲である。各
スラリとも流速が高くなるにつれて圧力１ｎ失△Ｐも増
加しているが、それぞれの勾配が大きく異なり、Ａのニ
ュートン流体のスラリは勾配が約４５°であるが、Ｂの
擬塑性流体では約１５〜３０°で若干下に凸の挙動を示
し、さらにＣのダイラタントの特性をもつスラリでは勾
配が５０°以上になっている。ここで配管内のせん断速
度りは で求めることができる。
また単位長さの圧力損失へＰ／Ｌ （ｍｍＨ２０／ｍ）
は で示される。
は で示される。
（２）式よりスラリ粘度μは
で表すことができる。
ここでｄ： 管径 （ｍ）
ｇ： 重力加速度 （ｍ／ Ｓ ）
／ｌ： 粘度 （ｋｇ／ｍ−３＞■２： 管長
さ （ｍ） Δｐ： 圧力１■失 （ｍｍＨ２０）Ｖ： 流速
（ｍ／ ｓ ） したがって（１）、（３）式および第２図の実測データ
から、せん断速度りと粘度μを算出すれば、第３図のよ
うになる。実線は第８図で示した３種類の流体の流動特
性を示しているが、本発明による連続式粘度計により求
めた流動特性とＤｆ ｉ！一致することが確認された。
さ （ｍ） Δｐ： 圧力１■失 （ｍｍＨ２０）Ｖ： 流速
（ｍ／ ｓ ） したがって（１）、（３）式および第２図の実測データ
から、せん断速度りと粘度μを算出すれば、第３図のよ
うになる。実線は第８図で示した３種類の流体の流動特
性を示しているが、本発明による連続式粘度計により求
めた流動特性とＤｆ ｉ！一致することが確認された。
したがって本発明Ｇこよる粘度計を使用することにより
、ミル出口のスラリを連続的に広範囲のせん断速度域で
測定でき、スラリの流動特性も把握できることが明らか
Ｇこなった。
、ミル出口のスラリを連続的に広範囲のせん断速度域で
測定でき、スラリの流動特性も把握できることが明らか
Ｇこなった。
（発明の効果）
本発明によれば、製品スラリの粘度を連続的に測定でき
、しかもスラリの流動特性を把握することが容易になる
ため、ＣＷＭ製造設備の粘度管理が高精度に実施できる
ばかりでなく、配管輸送においても最適設８１条件を得
ることが容易となる。
、しかもスラリの流動特性を把握することが容易になる
ため、ＣＷＭ製造設備の粘度管理が高精度に実施できる
ばかりでなく、配管輸送においても最適設８１条件を得
ることが容易となる。
また従来の連続式粘度計に比べて低価格で製作できる利
点もある。
点もある。
第１図は、差圧型粘度針を用いた本発明による連続式粘
度測定装置の構成図、第２図は、本発明の実施例におけ
る流速と圧力損失の関係を示す説明図、第３図は、本発
明の粘度計より測定した各スラリのせん断速度とスラリ
粘度の関係を示す説明図、第４図は、第５図の粘度計を
使用して求めたせん断速度とスラリ粘度の関係を示す説
明図、第５図は、従来法の連続式振動球型粘度計の構成
図、第６図は、第７図の粘度計によるせん断速度とスラ
リ粘度の関係を示す説明図、第７図は、従来法の連続式
回転粘度針の構成図、第８図は、せん断速度とスラリ粘
度の関係を示す説明図、第９図は、スラリの流動特性の
説明図、第１０図は、湿式粉砕機によるＣＷＭ製造設備
の系統図、第１１図は、石炭濃度とスラリ粘度の関係を
示す説明図である。 ４１・・・差圧測定ライン、４２・・・差圧針、４３・
・・フランジ、４４・・・キャピラリチューブ、４６・
・・差圧伝送器、４７・・・演算器、４８・・・指示計
、４９・・・流は計、５０・・・流量発振器、５１・・
・ポンプ、５２・・・サンプタンク。 代理人 弁理士 川 北 武 長 第１図 ４１−一一ン貝弄キ？さ； 第３図 せん［Ｆｒ速度Ｄ（Ｓ−’） 第５図 第６図 第４図 せん断速度Ｄ（Ｓ−’） せん断速度口（Ｓ−’） 第７図 第８図 第９図 せん断遼、買Ｄ（Ｓ−”） 第１０図 １ Ｂ 】３工丁シξ−二、Ｊ へ 、 、ｏ ４５ くヲ１６Ｌ１２ ・ □Ｄ ６７
度測定装置の構成図、第２図は、本発明の実施例におけ
る流速と圧力損失の関係を示す説明図、第３図は、本発
明の粘度計より測定した各スラリのせん断速度とスラリ
粘度の関係を示す説明図、第４図は、第５図の粘度計を
使用して求めたせん断速度とスラリ粘度の関係を示す説
明図、第５図は、従来法の連続式振動球型粘度計の構成
図、第６図は、第７図の粘度計によるせん断速度とスラ
リ粘度の関係を示す説明図、第７図は、従来法の連続式
回転粘度針の構成図、第８図は、せん断速度とスラリ粘
度の関係を示す説明図、第９図は、スラリの流動特性の
説明図、第１０図は、湿式粉砕機によるＣＷＭ製造設備
の系統図、第１１図は、石炭濃度とスラリ粘度の関係を
示す説明図である。 ４１・・・差圧測定ライン、４２・・・差圧針、４３・
・・フランジ、４４・・・キャピラリチューブ、４６・
・・差圧伝送器、４７・・・演算器、４８・・・指示計
、４９・・・流は計、５０・・・流量発振器、５１・・
・ポンプ、５２・・・サンプタンク。 代理人 弁理士 川 北 武 長 第１図 ４１−一一ン貝弄キ？さ； 第３図 せん［Ｆｒ速度Ｄ（Ｓ−’） 第５図 第６図 第４図 せん断速度Ｄ（Ｓ−’） せん断速度口（Ｓ−’） 第７図 第８図 第９図 せん断遼、買Ｄ（Ｓ−”） 第１０図 １ Ｂ 】３工丁シξ−二、Ｊ へ 、 、ｏ ４５ くヲ１６Ｌ１２ ・ □Ｄ ６７
Claims (3)
- （１）配管の一定区間に圧力損失測定器および流量計を
設置し、配管内にスラリを流通することにより、圧力損
失測定器で検出した圧力損失および流量計で検出した流
量（管内流速）からスラリの粘度を連続的に測定するこ
とを特徴とする石炭・水スラリの連続式粘度測定法。 - （２）特許請求の範囲第１項において圧力損失測定器に
差圧計を使用する石炭・水スラリの連続式粘度測定法。 - （３）特許請求の範囲第２項において、スラリの粘度は
下式に従って算出されることを特徴とする石炭・水スラ
リの連続式粘度測定法。 μ＝（Δｐ）／Ｌ・（ｄ＾２ｇ）／（３２ｖ）ｄ：管径
（ｍ） ｇ：重力加速度（ｍ／ｓ） μ：粘度（ｋｇ／ｍ・ｓ） Ｌ：管長さ（ｍ） Δｐ：圧力損失（ｍｍＨ＿２Ｏ） ｖ：流速（ｍ／ｓ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18008284A JPS6157833A (ja) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | 石炭・水スラリの連続式粘度測定法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18008284A JPS6157833A (ja) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | 石炭・水スラリの連続式粘度測定法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6157833A true JPS6157833A (ja) | 1986-03-24 |
Family
ID=16077136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18008284A Pending JPS6157833A (ja) | 1984-08-29 | 1984-08-29 | 石炭・水スラリの連続式粘度測定法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6157833A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0378245U (ja) * | 1989-11-30 | 1991-08-07 | ||
| JPH04147034A (ja) * | 1990-10-09 | 1992-05-20 | Toda Constr Co Ltd | シールド掘進機における泥水の粘性測定装置 |
| JPH04209294A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-30 | Toda Constr Co Ltd | シールド掘進機における泥水の粘性制御装置 |
| JP2008309743A (ja) * | 2007-06-18 | 2008-12-25 | Asahi Sunac Corp | 粘度測定装置、粘度測定方法 |
| WO2009034236A1 (en) * | 2007-09-14 | 2009-03-19 | Kemira Oyj | Apparatus and method for monitoring deposition in systems containing process liquids |
| JP2011512538A (ja) * | 2008-02-21 | 2011-04-21 | ジルソン エス．アー．エス． | 粘度を測定するためのピペットシステム及び方法 |
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| EP3633345A1 (de) * | 2018-10-05 | 2020-04-08 | Atlas Copco IAS GmbH | Vorrichtung und verfahren zur messung der viskosität eines viskosen materials |
| CN111175189A (zh) * | 2020-02-25 | 2020-05-19 | 中国石油大学(华东) | 一种双组分速凝浆液流变参数测试装置及测试方法 |
-
1984
- 1984-08-29 JP JP18008284A patent/JPS6157833A/ja active Pending
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| CN111175189B (zh) * | 2020-02-25 | 2022-04-29 | 中国石油大学(华东) | 一种双组分速凝浆液流变参数测试装置及测试方法 |
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