JPS6146391A - 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の溶接金属 - Google Patents
耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の溶接金属Info
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- JPS6146391A JPS6146391A JP16654684A JP16654684A JPS6146391A JP S6146391 A JPS6146391 A JP S6146391A JP 16654684 A JP16654684 A JP 16654684A JP 16654684 A JP16654684 A JP 16654684A JP S6146391 A JPS6146391 A JP S6146391A
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- stainless steel
- corrosion resistance
- welding
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
- B23K35/3086—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent containing Ni or Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
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- Organic Chemistry (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発ＢＡは耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の溶接金
属に係り、２相ステンレス鋼の溶接全産業上の利用分野 ２相ステンレス鋼の溶接金属における耐孔食性の改善技
術。
属に係り、２相ステンレス鋼の溶接全産業上の利用分野 ２相ステンレス鋼の溶接金属における耐孔食性の改善技
術。
従来の技術
２相ステンレス鋼は、フェライトとオーステナイトから
なる鋼であって、７エライト含有率が４０〜６０％であ
シ、この鋼はオーステナイト鋼の欠点である塩化物環境
での耐応力腐食割れ性や耐孔食性、耐隙間腐食性に優れ
、引張強度も高いので耐食構造材料として広く用いらｎ
ている。又このような２相ステンレス鋼て関しては耐食
性の研究が進められ、耐孔食性能に及ぼす要因解析も相
当に行われ、例えば「鉄と鋼」誌ｇ６７巻（１９８１年
）ム３の５５７頁以下や同誌第６７巻憲２の３５３頁以
下などにその論文が．記載されている。ところでこの２
相系ステンレス鋼のＳＡＷ溶接をなす場合にはその溶接
作業性を良くするｔめ従来は塩基度の低いフラツクスを
用いて溶接しており、又２相系ステンレ笥鋼管をＴＩＧ
溶接することにエフ溶接金属の酸素含有量を減少するこ
とができるが、この方法では能率低下が犬きく、溶接速
度においてＳＡＷ溶接溶接ニジ力っている。
なる鋼であって、７エライト含有率が４０〜６０％であ
シ、この鋼はオーステナイト鋼の欠点である塩化物環境
での耐応力腐食割れ性や耐孔食性、耐隙間腐食性に優れ
、引張強度も高いので耐食構造材料として広く用いらｎ
ている。又このような２相ステンレス鋼て関しては耐食
性の研究が進められ、耐孔食性能に及ぼす要因解析も相
当に行われ、例えば「鉄と鋼」誌ｇ６７巻（１９８１年
）ム３の５５７頁以下や同誌第６７巻憲２の３５３頁以
下などにその論文が．記載されている。ところでこの２
相系ステンレス鋼のＳＡＷ溶接をなす場合にはその溶接
作業性を良くするｔめ従来は塩基度の低いフラツクスを
用いて溶接しており、又２相系ステンレ笥鋼管をＴＩＧ
溶接することにエフ溶接金属の酸素含有量を減少するこ
とができるが、この方法では能率低下が犬きく、溶接速
度においてＳＡＷ溶接溶接ニジ力っている。
発明が解決しょうとする問題点
上記し定ような従来のものにおいて、能率よく溶接する
定めにはＳＡＷ溶接すべきであるが、このＳＡＷ溶接に
おいて前記のように塩基度の低いフラックスを用いて溶
接すると溶接金属の酸素含有量が多くなり耐孔食性能が
劣化する。しかもこの工うな２相系ステンレス鋼のＳＡ
Ｗ溶接金属に関する耐孔食性については未だ解明されて
いない点が多く、能率のよい溶接をなし、しかも耐孔食
性に優れ几溶接金属を得ることができない。
定めにはＳＡＷ溶接すべきであるが、このＳＡＷ溶接に
おいて前記のように塩基度の低いフラックスを用いて溶
接すると溶接金属の酸素含有量が多くなり耐孔食性能が
劣化する。しかもこの工うな２相系ステンレス鋼のＳＡ
Ｗ溶接金属に関する耐孔食性については未だ解明されて
いない点が多く、能率のよい溶接をなし、しかも耐孔食
性に優れ几溶接金属を得ることができない。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
本発明は上記した工うな従来のものにおける問題点を解
消するように創案さｆ′Ｌ７ｔもので、Ｃ： ０，０５
ｗｔ％以下 Ｓｉ： ０．６ ｗｔ％以下、Ｃｒ：
２０〜２６ ｗｔ％、Ｍｏ ： １．０〜５．Ｏｗｔ％
、ｐ ： ｏ、ｏａｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１５
ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．１〜０．２Ｗ ｔ％、Ｏ：
０．０３５ｗｔ％以下、を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物ニジなる２相系ステンレス鋼のテプマージ
アーク溶接され且つ１０００〜１１００℃で固溶化処理
され几ことを特徴とする耐孔食性の優れた２相ステンレ
ス鋼の溶接金属である。
消するように創案さｆ′Ｌ７ｔもので、Ｃ： ０，０５
ｗｔ％以下 Ｓｉ： ０．６ ｗｔ％以下、Ｃｒ：
２０〜２６ ｗｔ％、Ｍｏ ： １．０〜５．Ｏｗｔ％
、ｐ ： ｏ、ｏａｗｔ％以下、 Ｓ ： ０．０１５
ｗｔ％以下、Ｎ ： ０．１〜０．２Ｗ ｔ％、Ｏ：
０．０３５ｗｔ％以下、を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物ニジなる２相系ステンレス鋼のテプマージ
アーク溶接され且つ１０００〜１１００℃で固溶化処理
され几ことを特徴とする耐孔食性の優れた２相ステンレ
ス鋼の溶接金属である。
作用
ｃ ： ｏ、 ｏｓｗｔ％以下とすると共に５Ｌｔ−０
，６ｗｔ％以下とし、且つＭＲｔｏ・、５ｗｔ％以上と
することにニジ靭性を確保し、Ｐｆ：０．０３ｗｔ％以
下、５ｔ−ｏ、ｏｉｓｗｔ％以下とすることによって凝
固割れを回避せしめ、Ｎｉを４．Ｑ ｗｔ％以上として
溶接金属の吸収エネルギーを向上させると共に７．０ｗ
ｔ％以下とすることによって塩素イオンに対する応力腐
食割れ抵抗性を確保する。Ｃが０．０５ｗｔ％以下で、
ｃ’ｔ”２０ｗｔ％以上とし、ＭＯｔ′１．０ｗｔ％以
上とすることにニジ耐食性を得しめ、このようＫ ＭＯ
ｔ−１，Ｏｗｔ％以上とし、ＮをＱ、１ｗｔ％以上とな
し、特にｏ ： ｏ、 ｏｓｓ ｗｔ％以下【制御する
ことにニジ好やしい耐孔食性や衝撃特性を得しめる。ｃ
ｒｉ２５ｗｔ％以下とすると共にＭＯｔ−５，Ｑ ｗｔ
％以下とし九のでＣｒ炭化物やσ。
，６ｗｔ％以下とし、且つＭＲｔｏ・、５ｗｔ％以上と
することにニジ靭性を確保し、Ｐｆ：０．０３ｗｔ％以
下、５ｔ−ｏ、ｏｉｓｗｔ％以下とすることによって凝
固割れを回避せしめ、Ｎｉを４．Ｑ ｗｔ％以上として
溶接金属の吸収エネルギーを向上させると共に７．０ｗ
ｔ％以下とすることによって塩素イオンに対する応力腐
食割れ抵抗性を確保する。Ｃが０．０５ｗｔ％以下で、
ｃ’ｔ”２０ｗｔ％以上とし、ＭＯｔ′１．０ｗｔ％以
上とすることにニジ耐食性を得しめ、このようＫ ＭＯ
ｔ−１，Ｏｗｔ％以上とし、ＮをＱ、１ｗｔ％以上とな
し、特にｏ ： ｏ、 ｏｓｓ ｗｔ％以下【制御する
ことにニジ好やしい耐孔食性や衝撃特性を得しめる。ｃ
ｒｉ２５ｗｔ％以下とすると共にＭＯｔ−５，Ｑ ｗｔ
％以下とし九のでＣｒ炭化物やσ。
相の析出脆化を避け、Ｎｔ−０，２ｗｔ％以下として！
ローホールの発生をなからしめる。１０００〜１１００
℃の固溶化熱処理に工）σ相やＣｒ炭化物の分解固溶を
充分に図カ、シかも結晶粒径の過大化を阻止して靭性や
耐食性の低下金回避する。
ローホールの発生をなからしめる。１０００〜１１００
℃の固溶化熱処理に工）σ相やＣｒ炭化物の分解固溶を
充分に図カ、シかも結晶粒径の過大化を阻止して靭性や
耐食性の低下金回避する。
実施例
上記したような本発明について更に具体的に説明すると
、ＳＡＷ溶接金属の針孔食性を改善することについて本
発明者等が仔細な研究を重ねた結果、この工うなＳＡＷ
溶接金属における酸素含有量を適切な程度以下とするこ
とが重要であり、斯様な溶接金属中酸素は微小な球状酸
化物として存在し、この酸化物系介在物によって溶接金
属の清浄性を劣化する。即ち前記したよう勾吾−ステン
レス鋼についてＳＡＷ溶接するに当シ従来の低塩基性フ
ラックスを用いて溶接しｔ場合においてはその溶接金属
における酸素含有量が相当に高いもので、その標準的な
値は０、０７５ｗｔ％であシ、これに対し本発明者等に
よる高塩基性フラックスを用いＳＡＷ溶接金属の酸素含
有量低減を図った場合には相当に低減することが可能で
１例として酸素含有量ｔ−０，０２５ｗｔ％とじ次場合
においては前記介在物が第１図に示すように１桁以上も
低減する。又このような酸化物系介在物が孔食の発生に
有害でちゃ、酸素量を少なくすることが孔食発生を低減
する −上において有効であることは別に第２図におい
て示す通９である。つまり第２図はＳＡＷ溶接金属ｔ−
１０５０℃、５分間の均熱後に水冷して固溶化熱処理し
たものの耐孔食性能およびシャルピー衝撃特性に及ぼす
酸素含有量の影響を要約して示すもので、溶接金属中に
おける酸素含有量が０．０３５％以上になると一２０℃
の吸収エネルギーが一般的に１０ｋｇ−ｍ以下となるも
のと言うことができ、又この範囲においては１０％Ｆｓ
Ｃｌｌ ” ６ Ｈ２０溶液に３０℃で２４時間浸漬し
た腐食試験において孔食（Ｐｉｔｔｉｎｇ）が発生して
いるが、酸素含有量が０．０３５％以下の場合−には吸
収エネルギー値が高く、孔食の発生もない・そこでこの
ように２相ステンレス鋼溶接金属の酸素含有量１ｆｒ、
０．０３５％以下にすることについて検討を−重ねた結
果、斯かる溶接金属の成分範囲としては、ｗｔ％（以下
単に％という）で、Ｃ：０．０５％以下、、Ｓ！：０．
６％以下、 ＆ ： ０．５〜１．５％、Ｐ：０．０３
％以下、 Ｓ ： ０．０１５％以下、 Ｎｉ ： ＋
、ｏ〜７．ｏ％、ＣＩ”：２０〜２６％。
、ＳＡＷ溶接金属の針孔食性を改善することについて本
発明者等が仔細な研究を重ねた結果、この工うなＳＡＷ
溶接金属における酸素含有量を適切な程度以下とするこ
とが重要であり、斯様な溶接金属中酸素は微小な球状酸
化物として存在し、この酸化物系介在物によって溶接金
属の清浄性を劣化する。即ち前記したよう勾吾−ステン
レス鋼についてＳＡＷ溶接するに当シ従来の低塩基性フ
ラックスを用いて溶接しｔ場合においてはその溶接金属
における酸素含有量が相当に高いもので、その標準的な
値は０、０７５ｗｔ％であシ、これに対し本発明者等に
よる高塩基性フラックスを用いＳＡＷ溶接金属の酸素含
有量低減を図った場合には相当に低減することが可能で
１例として酸素含有量ｔ−０，０２５ｗｔ％とじ次場合
においては前記介在物が第１図に示すように１桁以上も
低減する。又このような酸化物系介在物が孔食の発生に
有害でちゃ、酸素量を少なくすることが孔食発生を低減
する −上において有効であることは別に第２図におい
て示す通９である。つまり第２図はＳＡＷ溶接金属ｔ−
１０５０℃、５分間の均熱後に水冷して固溶化熱処理し
たものの耐孔食性能およびシャルピー衝撃特性に及ぼす
酸素含有量の影響を要約して示すもので、溶接金属中に
おける酸素含有量が０．０３５％以上になると一２０℃
の吸収エネルギーが一般的に１０ｋｇ−ｍ以下となるも
のと言うことができ、又この範囲においては１０％Ｆｓ
Ｃｌｌ ” ６ Ｈ２０溶液に３０℃で２４時間浸漬し
た腐食試験において孔食（Ｐｉｔｔｉｎｇ）が発生して
いるが、酸素含有量が０．０３５％以下の場合−には吸
収エネルギー値が高く、孔食の発生もない・そこでこの
ように２相ステンレス鋼溶接金属の酸素含有量１ｆｒ、
０．０３５％以下にすることについて検討を−重ねた結
果、斯かる溶接金属の成分範囲としては、ｗｔ％（以下
単に％という）で、Ｃ：０．０５％以下、、Ｓ！：０．
６％以下、 ＆ ： ０．５〜１．５％、Ｐ：０．０３
％以下、 Ｓ ： ０．０１５％以下、 Ｎｉ ： ＋
、ｏ〜７．ｏ％、ＣＩ”：２０〜２６％。
Ｍｏ ： １．０〜５．０％、 Ｎ ： ０．１〜０．
２％でおって、Ｏ： ０．０３５％以下であり、残部が
ｈお工び不可避的不純物ニジなるものであって、又この
ような溶接金属は１電極もしくは２電極以上の多電極丈
ブマージアーク溶接によシ両各１層の溶接をした後、１
０００〜１１００℃の温度範囲における固溶化熱処理し
て得られる。
２％でおって、Ｏ： ０．０３５％以下であり、残部が
ｈお工び不可避的不純物ニジなるものであって、又この
ような溶接金属は１電極もしくは２電極以上の多電極丈
ブマージアーク溶接によシ両各１層の溶接をした後、１
０００〜１１００℃の温度範囲における固溶化熱処理し
て得られる。
なお上記のように酸素含有量ｔ″９．０３５％以下とす
るにはＳＡＷ溶接に用いるフラックスとしてた。
るにはＳＡＷ溶接に用いるフラックスとしてた。
従来のものより高塩基性のものを用いることによって簡
易且つ的確に得られ、斯様な高塩基性フラックスの具体
例は従来のものと共に後述溶接例に示す通りである。
易且つ的確に得られ、斯様な高塩基性フラックスの具体
例は従来のものと共に後述溶接例に示す通りである。
本発明において上記のようにＳＡＷ溶接金属の化学成分
範囲を限定した理由について説明すると以下の如くであ
る。
範囲を限定した理由について説明すると以下の如くであ
る。
Ｃは、溶接金属の耐食性と靭性を低下させ、又溶接中の
凝固割れ感受性を増加するので少ない万が好ましく、０
．０５％以下とし友。
凝固割れ感受性を増加するので少ない万が好ましく、０
．０５％以下とし友。
＆は、Ｃ当量を増す元素であり、不動態形成を容易にし
、耐食性を向上させるが、多すぎると溶接金属の靭性を
低下させる元素であるため、０．６％以下とし友。
、耐食性を向上させるが、多すぎると溶接金属の靭性を
低下させる元素であるため、０．６％以下とし友。
−は、溶接金属のオーステナイト生成元素として作用し
、溶接金属の前記したようなオーステナイト量を得るｔ
めには０．５％以上のＭｎが必要である。しかし、この
−によってオーステナイ［１を多くしても、Ｎｉに比べ
て耐食性能と靭性向上効果が小さいので、その上限ヲ１
．５％としＰとＳは、溶接金属の凝固割れを助長させる
元素であシ、少ない方が良いが、ＳはＰニジも割れ感受
性が高いことから、Ｐを０．０３％以−下とし、Ｓは０
．０１５％以下に限定し比。
、溶接金属の前記したようなオーステナイト量を得るｔ
めには０．５％以上のＭｎが必要である。しかし、この
−によってオーステナイ［１を多くしても、Ｎｉに比べ
て耐食性能と靭性向上効果が小さいので、その上限ヲ１
．５％としＰとＳは、溶接金属の凝固割れを助長させる
元素であシ、少ない方が良いが、ＳはＰニジも割れ感受
性が高いことから、Ｐを０．０３％以−下とし、Ｓは０
．０１５％以下に限定し比。
Ｎｉはへオーステナイト生成元素の中で最も重要な元素
であり、溶接金属の吸収エネルギーを向上させる。然し
過剰なＮｉは塩素イオンに対する応力腐食割れ抵抗を減
少させるので、本溶接金属のＨｉの成分範囲として４．
０〜７ａＯ’４とし７ｔ、。
であり、溶接金属の吸収エネルギーを向上させる。然し
過剰なＮｉは塩素イオンに対する応力腐食割れ抵抗を減
少させるので、本溶接金属のＨｉの成分範囲として４．
０〜７ａＯ’４とし７ｔ、。
（ｒは、耐食性を向上させる重要な元素であも即ち、Ｃ
ｒｔが少ないと耐食性の劣化を来たすので、２相系ステ
ンレス鋼溶接金属において２０％以上が必要である。し
かし、このｃｒｉｋが多過ぎる場合はＣｒ炭化物ヤσ相
が析出しやすいので、その上限を２６％以下とじ九〇 ＭＯは、耐食性を向上させる元素であるので、特に針孔
食性の要求される本溶接金属は１．０％以上の添加が必
要である。しかし、過剰なＭＯは避けるべきであシ、上
限値を５．０％とじ之。
ｒｔが少ないと耐食性の劣化を来たすので、２相系ステ
ンレス鋼溶接金属において２０％以上が必要である。し
かし、このｃｒｉｋが多過ぎる場合はＣｒ炭化物ヤσ相
が析出しやすいので、その上限を２６％以下とじ九〇 ＭＯは、耐食性を向上させる元素であるので、特に針孔
食性の要求される本溶接金属は１．０％以上の添加が必
要である。しかし、過剰なＭＯは避けるべきであシ、上
限値を５．０％とじ之。
Ｎは、オーステナイト生成元素であるとともに、溶接金
属の耐孔食性能を改善する元素であ ・５．０．．１％
以上の添加が必要でるる。しかし、過剰のＮは浴接金属
内にプローホールが生じやすいので、上限値を０．２％
としｔｏ ｏは、本発明の最も重要なポイントでらシ、前記した第
２図に示されるごとく、耐孔食性能及び衝槃特性を低下
するので、０．０３５％以下に制御することが必要でお
る。
属の耐孔食性能を改善する元素であ ・５．０．．１％
以上の添加が必要でるる。しかし、過剰のＮは浴接金属
内にプローホールが生じやすいので、上限値を０．２％
としｔｏ ｏは、本発明の最も重要なポイントでらシ、前記した第
２図に示されるごとく、耐孔食性能及び衝槃特性を低下
するので、０．０３５％以下に制御することが必要でお
る。
又本発明では上記し７を工うな成分範囲の組成 ゛をも
つ溶接金属は、σ相や、Ｃｒ炭化物を固溶して耐食性と
靭性を増す次めに、固溶化熱処理するが、この固溶化熱
処理温度は１０００〜１１００℃の範囲とする。即ち、
この固溶化熱処理温度が１０００℃以下となつ７を場合
はσ相、Ｃｒ炭化物の分解固溶が十分でなく、固溶化の
効果があられれない。又、この固溶化温度が１１００℃
を越えた場合には、固溶化は十分に行われるが、過熱の
友めに、結晶粒径が大きくなシ過ぎ、靭性及び耐食性の
低下を招くので１ｉｏｏ℃以上は避けるべきである。
つ溶接金属は、σ相や、Ｃｒ炭化物を固溶して耐食性と
靭性を増す次めに、固溶化熱処理するが、この固溶化熱
処理温度は１０００〜１１００℃の範囲とする。即ち、
この固溶化熱処理温度が１０００℃以下となつ７を場合
はσ相、Ｃｒ炭化物の分解固溶が十分でなく、固溶化の
効果があられれない。又、この固溶化温度が１１００℃
を越えた場合には、固溶化は十分に行われるが、過熱の
友めに、結晶粒径が大きくなシ過ぎ、靭性及び耐食性の
低下を招くので１ｉｏｏ℃以上は避けるべきである。
本発明によるものの具体例について説明すると以下の如
くである。
くである。
先ず本発明者等の用いた供試鋼母材の化学成分は次の第
１表の通シであって、板厚１４．３ｉｏ＋の２相ステン
レス鋼板である。
１表の通シであって、板厚１４．３ｉｏ＋の２相ステン
レス鋼板である。
第１表
又このような供試鋼板に対する２電−８ＡＷ溶接による
溶接条件は次の８ｇ２表の如くであシ、開先形状として
は内面側が深さ４叫、外面側が深さ６１Ｍとされ友それ
ぞれ４５°のベベル角度とされたものである。
溶接条件は次の８ｇ２表の如くであシ、開先形状として
は内面側が深さ４叫、外面側が深さ６１Ｍとされ友それ
ぞれ４５°のベベル角度とされたものである。
第２表
更に供試ワイヤは次の第３表のような成分のも゛のを用
い友。
い友。
第３表
又フラックスとしては、低塩基度のものＡと、高塩基度
のものＢであって、夫々第４表の如くである。
のものＢであって、夫々第４表の如くである。
第４表
得られた溶接金属の化学的成分は次の′Ｍ５表の通シで
あって、フラックスＡによる溶接金属■はＯが０．０７
５％であるのに対し、フラックスＢによる溶接金属■は
Ｏが０．０２５％である。
あって、フラックスＡによる溶接金属■はＯが０．０７
５％であるのに対し、フラックスＢによる溶接金属■は
Ｏが０．０２５％である。
第５表
然してこれらのＳＡＷ溶接金属■■をソルト５蛛シを用
いて１０５０℃、５分間の均熱後水冷して固溶化処理し
ｔｏ 又このような溶接金属■■について第３図に示すように
＠接金属１ｓ分を中心として幅第６表 即ち■は試験片の断面および表層に４０ケの大小の孔食
が発生していたのに対して■は孔食が０であって、・耐
孔食性において若しく優れたものであることを確認した
。
いて１０５０℃、５分間の均熱後水冷して固溶化処理し
ｔｏ 又このような溶接金属■■について第３図に示すように
＠接金属１ｓ分を中心として幅第６表 即ち■は試験片の断面および表層に４０ケの大小の孔食
が発生していたのに対して■は孔食が０であって、・耐
孔食性において若しく優れたものであることを確認した
。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは２相ステンレス
鋼の溶接金属における耐孔食性を頗る改善し、能率的な
テブマージドアーク溶接法によっても耐孔食性能の頗る
優れた溶接金属を的確に得しめるものであるから工業的
にその効果の大きい発明である。
鋼の溶接金属における耐孔食性を頗る改善し、能率的な
テブマージドアーク溶接法によっても耐孔食性能の頗る
優れた溶接金属を的確に得しめるものであるから工業的
にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、Ｎ１図
は溶接金属中
は溶接金属中
〔０〕が０．０７５％と０．０２５％の場
合について酸化物系介在物の個数を測定し几結果の図表
、第２図はＳＡ：Ｗ溶接金属中酸素含有量とシャルピー
衝撃特性の関係を示し九図表、第３図は孔食試験片の形
状についての説明図である。 然してこれらの図面において、１は溶接金属、２は母材
鋼板を示すものである。
合について酸化物系介在物の個数を測定し几結果の図表
、第２図はＳＡ：Ｗ溶接金属中酸素含有量とシャルピー
衝撃特性の関係を示し九図表、第３図は孔食試験片の形
状についての説明図である。 然してこれらの図面において、１は溶接金属、２は母材
鋼板を示すものである。
Claims (1)
- Ｃ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．６ｗｔ％以下、Ｍ
ｎ：０．５〜１．５ｗｔ％、Ｎｉ：４．０〜７．０ｗｔ
％、Ｃｒ：２０〜２６ｗｔ％、Ｍｏ：１．０〜５．０ｗ
ｔ％、Ｐ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓ：０．０１５ｗｔ％
以下、Ｎ：０．１〜０．２ｗｔ％、Ｏ：０．０３５ｗｔ
％以下、を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
りなる２相系ステンレス鋼のサブマージアーク溶接され
且つ１０００〜１１００℃で固溶化処理されたことを特
徴とする耐孔食性の優れた２相ステンレス鋼の溶接金属
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16654684A JPS6146391A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の溶接金属 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16654684A JPS6146391A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の溶接金属 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6146391A true JPS6146391A (ja) | 1986-03-06 |
Family
ID=15833273
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16654684A Pending JPS6146391A (ja) | 1984-08-10 | 1984-08-10 | 耐孔食性に優れた２相ステンレス鋼の溶接金属 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6146391A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU664336B2 (en) * | 1993-12-20 | 1995-11-09 | Shinko Kosen Kogyo Kabushiki Kaisha | Stainless steel wire product |
| CN102019517A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-04-20 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种新型的提高热处理后抗拉强度的不锈钢埋弧焊焊丝 |
| WO2012111535A1 (ja) * | 2011-02-14 | 2012-08-23 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス溶接継手 |
| JP2015059247A (ja) * | 2013-09-19 | 2015-03-30 | セイコーインスツル株式会社 | 二相ステンレス鋼及び二相ステンレス鋼を用いた薄板材およびダイヤフラム |
| JP2016003377A (ja) * | 2014-06-18 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼管 |
| KR20190079532A (ko) | 2017-12-27 | 2019-07-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 2상 스테인리스강의 서브머지드 아크 용접용 본드 플럭스 |
-
1984
- 1984-08-10 JP JP16654684A patent/JPS6146391A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU664336B2 (en) * | 1993-12-20 | 1995-11-09 | Shinko Kosen Kogyo Kabushiki Kaisha | Stainless steel wire product |
| CN102019517A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-04-20 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种新型的提高热处理后抗拉强度的不锈钢埋弧焊焊丝 |
| WO2012111535A1 (ja) * | 2011-02-14 | 2012-08-23 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス溶接継手 |
| JP5013030B1 (ja) * | 2011-02-14 | 2012-08-29 | 住友金属工業株式会社 | 二相ステンレス溶接継手 |
| JP2015059247A (ja) * | 2013-09-19 | 2015-03-30 | セイコーインスツル株式会社 | 二相ステンレス鋼及び二相ステンレス鋼を用いた薄板材およびダイヤフラム |
| JP2016003377A (ja) * | 2014-06-18 | 2016-01-12 | 新日鐵住金株式会社 | 二相ステンレス鋼管 |
| KR20190079532A (ko) | 2017-12-27 | 2019-07-05 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 2상 스테인리스강의 서브머지드 아크 용접용 본드 플럭스 |
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