JPS6143712A - Lens for copying - Google Patents
Lens for copyingInfo
- Publication number
- JPS6143712A JPS6143712A JP15138185A JP15138185A JPS6143712A JP S6143712 A JPS6143712 A JP S6143712A JP 15138185 A JP15138185 A JP 15138185A JP 15138185 A JP15138185 A JP 15138185A JP S6143712 A JPS6143712 A JP S6143712A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group
- lens
- meniscus
- convex surface
- constitution
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、主として複写用に使用される完全対称型レ
ンズ系の改良に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION This invention relates to improvements in fully symmetrical lens systems used primarily for copying purposes.
一般に、複写用のレンズは、性能的には等倍及びその近
傍の倍率に対する結像性能が良好であることと、複写装
置を小型にするため写角の広いことが望まれ、商品価値
的観点からはより小型であることが要望される。In general, it is desirable for a copying lens to have good imaging performance for 100% magnification and nearby magnifications, as well as a wide viewing angle in order to make the copying device more compact. There is a demand for a smaller size.
そして、性能の中でも特に要求されるものとして1次の
ようなことがあげられる。Among the performances, the first order is particularly required.
(1)コピーの正確さが必要であるため、歪曲収差が小
さいこと。(1) Distortion aberration must be small since copying accuracy is required.
(2)複写体が平面であるため、像面も平担であり非点
隔差が小さいこと。(2) Since the copy is flat, the image plane is also flat and the astigmatism difference is small.
(3)コントラストを良くするため、コマフレア等が十
分除去されていること。(3) Coma flare, etc. must be sufficiently removed to improve contrast.
(4)感光体の感度が短波長帯にもあるため、レンズ構
成材料による分光透過率を考え、短波長域で吸収のある
レンズを使用しないこと。(4) Since the sensitivity of the photoreceptor is also in the short wavelength range, consider the spectral transmittance of the lens constituent materials and avoid using lenses that absorb in the short wavelength range.
この発明は、上記の諸性能を満たし、口径比が1:5.
4と大きく1画角が53@と広角な複写用レンズを得る
ことを目的とする。This invention satisfies the above-mentioned performance and has an aperture ratio of 1:5.
The objective is to obtain a copying lens with a wide angle of 4 and a field angle of 53@.
そのため、この発明による複写用レンズは、第1図(イ
)に示すように、前群Aと後群Bがガラスブロック5を
挾んだ完全対称型の4群構成で、前群Aが物界に凸面を
向けて接合されたメニスカス状のMSルンズ群1と、そ
の後方にあって物界に凸面を向けた単レンズメニスカス
の第2レンズ群2とから成るレンズ系であって。Therefore, the copying lens according to the present invention has a completely symmetrical four-group structure in which the front group A and the rear group B sandwich the glass block 5, as shown in FIG. This lens system consists of a meniscus MS lens group 1 cemented with its convex surface facing the object world, and a second meniscus lens group 2 located behind it that is a single lens meniscus with its convex surface facing the object world.
全系の焦点距1illi二F
第n面の曲率半径 :Rn
第n面と第n+1面との面間距離 :Dn第n−1面と
第n面の間の屈折率 二Nn第n面と第m面の面間孔Q
i:L、n〜mとしたとき
1 (1) 0.4L+〜12 < Rt = I R
121< 0.6L1−、、12(2) 0.6L3〜
+o < Ri = I r’+a I < 0.8
L3〜10でかつ
(3) 0.6SL 1〜12/ L 3〜+o <
R+ / R3”Rt2/R10< L+〜12/13
〜10[I D4 =Da < 0.O4Fm
1.61 < N2 =N12 < 1.73rV
1.68 < Ns =N9
なる条件を満足させるものである。Focal length of the entire system: 1illi2F Radius of curvature of the n-th surface: Rn Distance between the n-th and n+1 surfaces: DnRefractive index between the n-1 and n-th surfaces 2Nn and the n-th surface Interplane hole Q on the mth surface
When i: L, n to m, 1 (1) 0.4L+ to 12 < Rt = I R
121< 0.6L1-, 12(2) 0.6L3~
+o < Ri = I r'+a I < 0.8
L3~10 and (3) 0.6SL 1~12/L3~+o <
R+/R3”Rt2/R10< L+~12/13
~10 [ID4 = Da < 0. O4Fm
1.61 < N2 = N12 < 1.73rV
This satisfies the following condition: 1.68<Ns=N9.
以下、上記各条件についてこれらの持つ、を義を説明す
る。The meanings of each of the above conditions will be explained below.
条件Iは、諸収差のうち特に球面収差を適正な値に保つ
範囲を示している。Condition I indicates a range in which among various aberrations, especially spherical aberration, is kept at an appropriate value.
R1=IR121が下限を越えると球面収差が著しく補
正不足となり、これを他のパラメータで補正しようとす
ると、収差の良好なバランスが得られなくなる一RI=
IR121が」二限を越えた場合はこの逆のことがいえ
る。If R1 = IR121 exceeds the lower limit, spherical aberration will be significantly under-corrected, and if you try to correct this with other parameters, a good balance of aberrations will not be obtained - RI =
The opposite is true if IR121 exceeds the 2 limit.
第1面、第12面で発生する球面収差を補正するには、
1(1)式の範囲内では第3面、第1O面が最適であり
、その時I(2)式の条件内である事が必要になる。To correct the spherical aberration that occurs on the 1st and 12th surfaces,
The third surface and the first O surface are optimal within the range of Equation 1(1), and at that time, it is necessary to satisfy the conditions of Equation I(2).
第1レンズ群1は、パワーをあまり変えずにベンディン
グに近い状態で変化するのがよく、Rt = l Rt
21とR3= l Rto lの比は■(3)式に示さ
れている範囲内であることが重要になる。The first lens group 1 preferably changes its power in a state close to bending without changing its power too much, and Rt = l Rt
It is important that the ratio of 21 and R3 = l Rto l is within the range shown in equation (3).
条件■は、レンズ系の広角化を目的とし、平担な像面を
得るのに重要である。D4=D8が上限を越えて厚くな
ると、非点収差が大きくなってメリデイオナル像面とサ
ジタル僧面のバランスを図ることが困難になり、特にメ
リデイオナル像面が大きく補正過剰になり、非点隔差が
著しく発生してしまう、且つ、こ九はレンズ系をコンバ
ク1−にするのにも役立っている。Condition (2) is important for obtaining a flat image surface for the purpose of widening the angle of the lens system. When D4=D8 becomes thicker than the upper limit, astigmatism becomes large and it becomes difficult to maintain a balance between the meridional image surface and the sagittal image surface.In particular, the meridional image surface becomes greatly overcorrected and the astigmatism difference increases. This phenomenon occurs significantly, and also serves to make the lens system more compact.
条件■は、コマフレアの除去と像面の平担化のために不
可欠な範囲を明示している。Condition (2) specifies the essential range for eliminating coma flare and flattening the image surface.
すなわち、N2=N12が下限を越えて小さくなると球
面収差がオーバーになる方向へ移動し、特に低像高での
コマフレアが発生し、明るいレンズを実現することが不
可能になる。一方、上限を越えた高い屈折率にすると像
面の彎曲が発生してしまい、特にメリデイオナル像面の
ふくらみが大きくなり、非点隔差の大きな像面が平担で
ないレンズとなり、広角化が望めなくなる。That is, when N2=N12 becomes smaller than the lower limit, the spherical aberration moves in the direction of becoming excessive, and coma flare occurs especially at low image heights, making it impossible to realize a bright lens. On the other hand, if the refractive index is set higher than the upper limit, curvature of the image surface will occur, especially the bulge of the meridional image surface will become large, and the image surface with a large astigmatism difference will become a lens that is not flat, making it impossible to achieve a wide angle. .
条件■は、特に高像高におけるコマフレアを除去するた
めの範囲であり、これによりコントラストの高いクリア
な像が作られる。Condition (2) is a range for eliminating coma flare, especially at high image heights, thereby creating a clear image with high contrast.
次に、この発明による実施例を示す。Next, examples according to the present invention will be shown.
Rl r R2・・・・・・R72は各レンズの曲率半
径D I r D 2・・・・・・[)++は各レンズ
の厚み又は空気間隔
N、、N2・・・・・・N13は各レンズ又は空気のd
線に対する屈折率
シ1.シ2・・・・・・ν13は各レンズ又は空気のア
ツベ数
RD Nd νd
1.0 0.0
21.8](i 4.627 1.6584
4 50.956.712+ 3.201
1.(i2004 3G、317.3g8 2
.139 1.0 0.0RD
Nd シd30.656 1.1
10 1.757 47.945.594
1.110 1.0 0.O
Q 15.256 1.72825
28.5(X) 1.110 1
.0 0.0−45.594 1.1
10 1.757 47.9−30.65
6 2.139 1.0 0.
0−17.388 3.201 1.62
004 36.3−56.421 4.627
1.65844 50.9−21.816
1.0 0.0F=1
00.0 FNO,=5.4 抱括角=53@全
長=0.39F
この実施例の諸収差曲線は第2図に示す通りである。Rl r R2...R72 is the radius of curvature of each lens D I r D 2...[)++ is the thickness or air gap N of each lens, N2...N13 is d of each lens or air
Refractive index for line 1. 2... ν13 is the Atsube number of each lens or air RD Nd νd 1.0 0.0 21.8] (i 4.627 1.6584
4 50.956.712+ 3.201
1. (i2004 3G, 317.3g8 2
.. 139 1.0 0.0RD
Nd Sid30.656 1.1
10 1.757 47.945.594
1.110 1.0 0. O
Q 15.256 1.72825
28.5(X) 1.110 1
.. 0 0.0-45.594 1.1
10 1.757 47.9-30.65
6 2.139 1.0 0.
0-17.388 3.201 1.62
004 36.3-56.421 4.627
1.65844 50.9-21.816
1.0 0.0F=1
00.0 FNO,=5.4 Enclosing angle=53@Total length=0.39F Various aberration curves of this example are as shown in FIG.
なお、第1図(ロ)に示すように、この実施例のガラス
ブロック5に代えてダハプリズム6を配置してもほぼ等
価であるが、低像高の使用は実質的に不可能であるので
、球面収差及び非点収差を補正不足にそろえ、有効像高
域で像面の彎曲が最少になることを口約に設計した。As shown in FIG. 1(B), it is almost equivalent to arrange a roof prism 6 in place of the glass block 5 in this embodiment, but since it is virtually impossible to use a low image height, The lens was designed with the aim of minimizing curvature of the image plane in the effective image high range, with spherical aberration and astigmatism undercorrected.
球面収差曲線において、実線はdi、破線はF線であり
、非点収差曲線において、実線はサジタル、破線はメリ
デイ牙ナルを示す。In the spherical aberration curve, the solid line is the di line, and the broken line is the F line. In the astigmatism curve, the solid line is the sagittal line, and the broken line is the meridian line.
この収差図が示すように、像面の彎曲及び非点隔差1球
面収差は極めてバランスが良く、且つ色収差及びコマ収
差も良好に補正されており、前述した各補正手段の有効
なことを物語っている。As this aberration diagram shows, the curvature of the image plane and astigmatism 1-spherical aberration are extremely well balanced, and chromatic aberration and coma aberration are also well corrected, demonstrating the effectiveness of each of the above-mentioned correction means. There is.
第1図(ロ)のようにダハブリズ11を配置したレンズ
系によれば、光路が折返されて前群レンズが後群レンズ
を兼ね、原稿面と露光面が同じ側になり、複写装置がm
mコンパクトになる。According to the lens system in which the Dahabliz 11 is arranged as shown in FIG.
m becomes compact.
第3図は、dtiAによるMTF計算結果からのM−D
−(u)曲線で、ベストフォーカス位置や深度の検討に
便利であるが、高いコントラストを有する像が得られて
いることがわかる。なお、このカーブではu=5本/m
とした。Figure 3 shows M-D from the MTF calculation results by dtiA.
The -(u) curve is convenient for examining the best focus position and depth, and it can be seen that an image with high contrast is obtained. In addition, in this curve, u = 5 pieces/m
And so.
【図面の簡単な説明】
第1図はこの発明の実施例のレンズ系の摺成図であり、
(イ)はスルー型の場合、(ロ)はダハプリズムを配置
した場合の例を示す。
第2図はこの発明の詳細な説明したF=100.0F=
5.4のときの球面収差、非点収差、歪曲収差、及びコ
マ収差図を示す収差曲線図である。
fj53図は第2図と同一条件でのd線のM T F
3f算の曲線図である。
A・・・前群 B・・・後群1・・・第1
レンズ群 2用第2レンズ群3・・・第3レンズ群
4・り第4レンズ詳5・・・ガラスブロック
6・・・ダハプリズム第1図
第3図
Mol)[BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS] FIG. 1 is a schematic diagram of a lens system according to an embodiment of the present invention.
(A) shows an example of a through type, and (B) shows an example of a roof prism installed. FIG. 2 shows a detailed explanation of this invention, F=100.0F=
5.4 is an aberration curve diagram showing spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and coma aberration diagram. Figure fj53 shows the d-line M T F under the same conditions as Figure 2.
It is a curve diagram of 3f calculation. A...Front group B...Rear group 1...1st
Second lens group 3 for lens group 2...Third lens group 4/Fourth lens details 5...Glass block
6... Roof prism Figure 1 Figure 3 Mol)
Claims (1)
構成で、前群が物界に凸面を向けて接合されたメニスカ
ス状の第1レンズ群と、その後方にあつて物界に凸面を
向けた単レンズメニスカスの第2レンズ群とから成るレ
ンズ系であつて、全系の焦点距離:F 第n面の曲率半径 Rn 第n面と第n+1面との面間距離:Dn 第n−1面と第n面の間の屈折率:Nn 第n面と第m面の面間距離:Ln〜m としたとき I (1)0.4L_1_〜_1_2<R_1=|R_
1_2|<0.6L_1_〜_1_2 (2)0.6L_3_〜_1_0<R_3=|R_1_
0|<0.8L_3_〜_1_0 (3)0.65L_1_〜_1_2/L_3_〜_1_
0<R_1/R_3=R_1_2/R_1_0<L_1
_〜_1_2/L_3_〜_1_0 II D_4=D_8<0.04F III 1.61<N_2=N_1_2<1.73IV 1
.68<N_5=N_9 なる条件を満足することを特徴とする複写用レンズ。[Claims] It has a completely symmetrical four-group configuration in which the front group and the rear group sandwich a glass block, and the front group includes a meniscus-shaped first lens group joined with a convex surface facing the object world, and It is a lens system consisting of a second lens group of a single lens meniscus with a convex surface facing the object world, and the focal length of the entire system is: F radius of curvature of the n-th surface Rn the n-th surface and the n+1-th surface Distance between surfaces: Dn Refractive index between the n-1th surface and the n-th surface: Nn Distance between the n-th and m-th surfaces: Ln~m When I (1) 0.4L_1_~_1_2< R_1=|R_
1_2|<0.6L_1_~_1_2 (2) 0.6L_3_~_1_0<R_3=|R_1_
0 | <0.8L_3_~_1_0 (3) 0.65L_1_~_1_2/L_3_~_1_
0<R_1/R_3=R_1_2/R_1_0<L_1
____1_2/L_3_~_1_0 II D_4=D_8<0.04F III 1.61<N_2=N_1_2<1.73IV 1
.. A copying lens that satisfies the following condition: 68<N_5=N_9.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15138185A JPS6143712A (en) | 1985-07-11 | 1985-07-11 | Lens for copying |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15138185A JPS6143712A (en) | 1985-07-11 | 1985-07-11 | Lens for copying |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6143712A true JPS6143712A (en) | 1986-03-03 |
Family
ID=15517327
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15138185A Pending JPS6143712A (en) | 1985-07-11 | 1985-07-11 | Lens for copying |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6143712A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5978056A (en) * | 1995-10-15 | 1999-11-02 | Victor Company Of Japan, Ltd | Reflection-type display apparatus having antireflection films |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS539119A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-27 | Ricoh Co Ltd | Copying lens |
-
1985
- 1985-07-11 JP JP15138185A patent/JPS6143712A/en active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS539119A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-27 | Ricoh Co Ltd | Copying lens |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5978056A (en) * | 1995-10-15 | 1999-11-02 | Victor Company Of Japan, Ltd | Reflection-type display apparatus having antireflection films |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4907868A (en) | Optical system for deflecting image | |
EP1152274A1 (en) | Zoom lens and video camera comprising the same | |
JPH07294808A (en) | Image forming lens | |
JPS6048013B2 (en) | Finder optical system | |
JPH07120671A (en) | Wide angle lens | |
JP3735909B2 (en) | Retro focus lens | |
JP3381409B2 (en) | Aspheric eyepiece | |
JP2000028919A (en) | Middle telephotographic lens | |
JPS62134617A (en) | Eyepiece zoom lens system | |
JPS6042452B2 (en) | zoom lens | |
JP3467105B2 (en) | Eyepiece system | |
JP3518704B2 (en) | Eyepiece | |
JPS6048014B2 (en) | wide field eyepiece | |
JPH07104180A (en) | Wide-angle lens | |
JPS6143712A (en) | Lens for copying | |
JPS61140912A (en) | Copying variable power lens system | |
JPH05264899A (en) | Lens for copying machine | |
JPH09251131A (en) | Eyepiece zoom lens system | |
JPH1096858A (en) | Zoom lens | |
JPS6146809B2 (en) | ||
JP2683895B2 (en) | Copying lens | |
JPH08248316A (en) | Real image type zooming finder | |
JPS61159612A (en) | Small-sized zoom lens | |
JPS648805B2 (en) | ||
JPH0836140A (en) | Ocular wide in visual field |