JPS6139241B2 - - Google Patents
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- JPS6139241B2 JPS6139241B2 JP11906579A JP11906579A JPS6139241B2 JP S6139241 B2 JPS6139241 B2 JP S6139241B2 JP 11906579 A JP11906579 A JP 11906579A JP 11906579 A JP11906579 A JP 11906579A JP S6139241 B2 JPS6139241 B2 JP S6139241B2
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Landscapes
- Refuse Collection And Transfer (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、都市ごみなどの如き圧縮性を有する
固形集合物を、ほぼ定量的に供給するためのプツ
シヤの運転方法に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for operating a pusher for substantially quantitatively supplying compressible solid aggregates such as municipal waste.
都市ごみの処理プロセス中破砕機や流動床焼却
炉へのごみの供給は特に定量性が要求される。こ
のような圧縮性を有する固形集合物を定量供給す
る場合に、従来はスクリユーフイーダ、ロータリ
バルブなどが用いられていた。 In the municipal waste treatment process, quantitative accuracy is especially required when feeding waste to crushers and fluidized bed incinerators. Conventionally, screw feeders, rotary valves, and the like have been used to supply a fixed amount of such compressible solid aggregates.
しかしながら、例えばスクリユーフイーダの場
合では、ひも状のものはスクリユーに巻き付いて
閉塞や噛み込みの原因となつたり、粗い粒径のも
のや長寸法のものはスクリユーの羽根の間に入ら
ず移送不能である。そのため予め破砕を十分に行
なう必要があり、破砕工程がふえ、破砕機などの
設備が増大する欠点があつた。 However, in the case of a screw feeder, for example, string-like particles may wrap around the screw and cause blockage or jamming, and coarse particles or long particles may not fit between the screw blades and be transferred. It is impossible. Therefore, it is necessary to perform sufficient crushing in advance, which increases the number of crushing steps and increases the need for equipment such as crushers.
また、ロータリバルブにおいては、粗いもの、
長寸法のものは移送不可能であるほか、ごみのよ
うな不規則な形状、寸法の固体の混合物の場合に
は定量性が劣り、噛み込みのおそれも大であり、
また、ロータリバルブの入口と出口との間に圧力
差のある場合、その圧力差をシールすることが困
難である。 In addition, for rotary valves, rough
In addition to the fact that long-sized items cannot be transported, in the case of solid mixtures with irregular shapes and sizes, such as garbage, quantitative accuracy is poor and there is a high risk of getting caught.
Additionally, if there is a pressure difference between the inlet and outlet of the rotary valve, it is difficult to seal the pressure difference.
都市ごみを扱う場合には、ロータリバルブに比
べればスクリユーフイーダの方が適しているが、
前述の如く粗いものを扱うことができないという
大きな欠点があり、収集ごみを破袋程度の前処理
のみで扱うことができず、破砕工程を必要とする
欠点があつた。 When handling municipal waste, screw feeders are more suitable than rotary valves, but
As mentioned above, it has the major disadvantage of not being able to handle coarse materials, and the collected garbage cannot be treated with just pre-treatment to the extent of breaking bags, but requires a crushing process.
一方、比較的粗いものを移送する場合に、従来
プツシヤが用いられているが、往復運動による間
欠押し出しであり、定量性を得ることはできなか
つた。また、２個のプツシヤを用い単に交互に運
転したり、直列に運転したりしても定量性を得る
ことはできなかつた。 On the other hand, pushers have conventionally been used to transfer relatively coarse materials, but the extrusion is performed intermittently through reciprocating motion, and it has not been possible to obtain quantitative results. Further, even if two pushers were simply operated alternately or in series, quantitative performance could not be obtained.
本発明は、プツシヤを２個用い、各プツシヤの
往ストローク時間ｔa、圧縮ストローク時間ｔa
１，押し出しストローク時間ｔa2、復ストローク
時間ｔr、両プツシヤ間の運転遅れ時間ｔdを、供
給先の供給量変動許容値との間の特定の関係のも
とに選択することにより、従来の方法の上記の欠
点を除き、比較的粗い固形物を扱うことができ、
圧力シールも行なえ、必要な程度の定量供給を確
実に行なうことができるプツシヤの運転方法に関
するものである。 The present invention uses two pushers, and each pusher has a forward stroke time t a and a compression stroke time t a
1. By selecting the extrusion stroke time t a2 , the return stroke time tr , and the operation delay time t d between both pushers based on a specific relationship with the supply amount fluctuation tolerance value of the supply destination, Except for the above-mentioned drawbacks of the method, it can handle relatively coarse solids,
The present invention relates to a method of operating a pusher that can perform pressure sealing and reliably supply the necessary amount of quantity.
本発明は、圧縮性のある固形集合物を、プツシ
ヤにて押し出して供給先に供給するプツシヤの運
転方法において；
２個のプツシヤを用い；
該２個のプツシヤのそれぞれの特性が、
往ストローク時間……ｔa，
圧縮ストローク時間……ｔa1，
押し出しストローク時間…… ｔa2＝ｔa−ｔa1，
復ストローク時間……ｔr，
であり、
前記供給先の供給量変動許容率が、
200％過剰許容時間率がα％
０％不足許容時間率がβ％
であるとき、
ｑ＝ｔａ２／ｔａ＋ｔｒ×100％
なる押し出しストローク時間率ｑが、
ｑ＝１００−β／２〜１００＋α／２％
なる如く前記２個のプツシヤの特性を選択し；
前記２個のプツシヤの供給量の和に関して
200％過剰時間率≦α，
０％不足時間率≦β，
なる如く、互に時間遅れｔdを以て前記２個のプ
ツシヤを交互に繰り返し運転する；
ことを特徴とするプツシヤの運転方法である。 The present invention provides a method for operating a pusher that pushes out a compressible solid aggregate and supplies it to a destination; two pushers are used; the characteristics of each of the two pushers are determined by the forward stroke time; ...t a , compression stroke time ... t a1 , extrusion stroke time ... t a2 = t a - t a1 , return stroke time ... t r , and the supply amount fluctuation tolerance rate of the supply destination is 200 When the % excess allowable time rate is α% and the 0% insufficient allowable time rate is β%, the extrusion stroke time rate q becomes q= ta2 / ta + tr ×100%, q=100-β/2~100+α /2% Select the characteristics of the two pushers as follows; Regarding the sum of the supply amounts of the two pushers, 200% excess time rate ≦α, 0% shortage time rate ≦β, so that they are time delayed from each other. The pusher operating method is characterized in that the two pushers are alternately and repeatedly operated at td .
ここに、本明細書に用いられている若干の用語
の定義を記す。 Here, some terms used in this specification are defined.
(1) 固形集合物……
都市ごみの如く、不規則な形状、寸法の固形
物が多数集合して構成されている集合体。(1) Solid aggregate: An aggregate consisting of a large number of solid substances with irregular shapes and sizes, such as municipal waste.
(2) 圧縮性……
都市ごみにおけるが如く、圧力を加えれば圧
密されて見掛けの体積が減少する性質。(2) Compressibility: As with municipal waste, when pressure is applied, it becomes compacted and its apparent volume decreases.
(3) 往ストローク時間ｔa、圧縮ストローク時間
ｔa1、押し出しストローク時間ｔa2、復ストロ
ーク時間ｔr、押し出しストローク時間率ｑ，
起動圧縮率ｐ……
例えば第１図ａの如く、通路１の中に充填さ
れた圧縮性の固形集合物２，３，４をピストン
５にて押し出す場合を想定する。当初ストロー
クの起点Ａとストロークの終点Ｂとの間のl0な
る距離（即ちl0はストロークの長さと等しい）
の通路１内空間に、未だ圧縮されていない自由
状態の固形集合物２を収容し、ストローク終点
Ｂから先の通路１には、既に圧縮されて長さが
ｌpとなつた固形集合物（この固形集合物の圧
縮率は以下に述べる如く起動圧縮率ｐ％となつ
ている）３，４が充填されている。(3) Forward stroke time t a , compression stroke time t a1 , extrusion stroke time t a2 , return stroke time t r , extrusion stroke time rate q,
Start-up compression ratio p... For example, as shown in FIG. Initially, the distance l 0 between the start point A of the stroke and the end point B of the stroke (i.e. l 0 is equal to the length of the stroke)
A solid aggregate 2 in a free state that has not yet been compressed is stored in the space inside the passage 1, and a solid aggregate 2 that has already been compressed and has a length l p is stored in the passage 1 beyond the stroke end point B ( The compressibility of this solid aggregate is the starting compression rate p% as described below.
この状態で、ピストン５を右方に押し始め第
１図ｂに示す如くストロークがx1になつた状態
を考える。固形集合物３及び４は圧縮されてい
て通路１の内壁に圧力を及ぼしているので、摩
擦力に基づく抵抗力を有し、押す力が或る値を
越えるまでは動き出さない。(b)の状態では、固
形集合物２は圧縮されて長さl1（l1＝l0−x1）と
なつているが、その圧縮力は、未だ固形集合物
３及び４を動かすには至らない。 In this state, consider a state in which the piston 5 begins to be pushed to the right and the stroke reaches x 1 as shown in FIG. 1b. Since the solid aggregates 3 and 4 are compressed and exert pressure on the inner wall of the passage 1, they have a resistance force based on frictional force and do not begin to move until the pushing force exceeds a certain value. In state (b), the solid aggregate 2 has been compressed to a length l 1 (l 1 =l 0 −x 1 ), but the compression force is still insufficient to move the solid aggregates 3 and 4. is not enough.
さらにピストン５を押して第１図ｃの如くス
トロークがx2に達した場合、固形集合物２は圧
縮されて長さがl2（l2＝l0−x2）となる。この時
の圧縮力は固形集合物３及び４を動かし始め得
る力に達するとする。 When the piston 5 is further pushed and the stroke reaches x 2 as shown in FIG . It is assumed that the compressive force at this time reaches a force that can start moving the solid aggregates 3 and 4.
この時の固形集合物２の長さl2を、起動抵抗
相等の圧縮力が生じる起動圧縮長さｌpとすれ
ば、
ｐ＝ｌｐ／ｌ０×100（％）
を起動圧縮率と称する。 If the length l 2 of the solid aggregate 2 at this time is the startup compression length l p at which the compression force such as the startup resistance phase occurs, then p=l p /l 0 ×100 (%) is called the startup compression ratio. .
通路１の断面積が一様である場合は、長さl0の
時の体積をv0、長さlpの時の体積をｖpとすれ
ば、
ｐ＝ｖｐ／ｖ０×100（％）
でもある。 If the cross-sectional area of the passage 1 is uniform, let v 0 be the volume when the length is l 0 , and v p be the volume when the length is lp, then p=v p /v 0 ×100 (% ) Also.
ここに、次の工程についても併せ説明する。さ
らにピストン５を押せば、固形集合物３，４は長
さがｌpのまま、やはり長さがｌpとなつた固形集
合物２に押されて動き始め、例えばストロークが
x3となつて第１図ｄの如くなつた場合、先端の固
形集合物４の一部は通路１から押し出されて次の
供給先に供給される。 Here, the next step will also be explained. If the piston 5 is further pushed, the solid aggregates 3 and 4 will start to move, while their lengths remain l p , being pushed by the solid aggregate 2 whose length has also become l p , for example, the stroke will change.
x 3 , as shown in FIG. 1d, a portion of the solid aggregate 4 at the tip is pushed out from the passage 1 and supplied to the next destination.
次にピストン５がストローク終点Ｂに達し第１
図ｅの状態に達すると、固形集合物４は全部排出
され、その後ピストン５が戻り第１図ｆの状態に
達すると固形集合物２及び３は起動圧縮率ｐの状
態で圧縮されたまま通路１内に残る。さらにピス
トン５のヘツドのl0の長さの空間に、圧縮されな
い固形集合物を充填すれば、第１図ａの状態とな
る。 Next, the piston 5 reaches the stroke end point B and the first
When the state shown in Figure e is reached, all of the solid aggregates 4 are discharged, and then the piston 5 returns and when the state shown in Figure 1 f is reached, the solid aggregates 2 and 3 remain compressed at the starting compression ratio p and pass through the remains within 1. Further, if a space having a length l0 in the head of the piston 5 is filled with an uncompressed solid mass, the state shown in FIG. 1a is obtained.
これを繰り返すことにより、ピストン５のl0の
往復１ストロークごとにl0の長さの中に供給され
たと同じ重量の固形集合物が排出されることにな
る。 By repeating this, the same weight of solid aggregate as fed into the length of l 0 will be discharged for each reciprocating stroke of the piston 5 of l 0 .
ここにおいて、ピストン５が第１図ａの状態か
ら同図ｅの状態までストロークl0を移動する往ス
トロークに要する時間を、往ストローク時間ｔa
と称し、このうち、同図ａからｃまでの固形集合
物を圧縮するのみの圧縮ストロークx2に要する時
間を圧縮ストローク時間ｔa1と称し、残りのｃか
らｅまでの押し出しストローク（l0−x2）に要す
る時間を押し出しストローク時間ｔa2と称する。 Here, the time required for the forward stroke for the piston 5 to move from the state shown in FIG. 1 a to the state shown in FIG .
Among these, the time required for the compression stroke x 2 that only compresses the solid aggregates from a to c in the figure is called the compression stroke time t a1 , and the remaining extrusion stroke from c to e (l 0 - x 2 ) is called the extrusion stroke time t a2 .
ｔa＝ｔa1＋ｔa2 である。 t a =t a1 +t a2 .
また ｑ＝ｔａ２／ｔａ＋ｔｒ×100（％） なるｑを押し出しストローク時間率と称す。 Further, q, which is expressed as q=t a2 /t a +t r ×100 (%), is referred to as the extrusion stroke time rate.
(4) 200％過剰許容時間率α（％）……
定量供給量を100％とするとき、２個のプツ
シヤの押し出しストローク期間が重なつて200
％が供給される時間が、２個のプツシヤの連動
１サイクルの時間に対する比（％）に関する許
容値。(4) 200% excess allowable time rate α (%)... When the constant supply amount is 100%, the extrusion stroke period of two pushers overlaps for 200%
Tolerance value regarding the ratio (%) of the time when % is supplied to the time of one interlocking cycle of two pushers.
(5) ０％不足許容時間率 β（％）……
２個のプツシヤの押し出しストローク期間が
連続しないとき、間に生ずる供給量ゼロとなる
時間が、２個のプツシヤの連動１サイクルの時
間に対する比（％）に関する許容値。(5) 0% shortfall allowable time rate β (%)... When the extrusion stroke periods of two pushers are not consecutive, the time for the supply amount to be zero that occurs in between is the time relative to the time of one interlocking cycle of the two pushers. Tolerance in terms of ratio (%).
本発明を実施例につき図面を用いて説明すれ
ば、第２図において、６は流動床焼却炉であり、
炉体７の炉底部に多孔板８にて区画された空気室
９を備え、空気入口１０から流動用兼燃焼用の空
気の供給を受けて多孔板８から噴出せしめ、砂な
どの流動媒体による流動層１１を形成せしめ、投
入口１２から投入される都市ごみなどの被燃焼物
を流動層１１の中で有効に燃焼せしめるものであ
る。１３は燃焼排ガスの出口、１４は不燃物の排
出口である。 To explain the present invention with reference to the drawings, in FIG. 2, 6 is a fluidized bed incinerator;
The bottom of the furnace body 7 is provided with an air chamber 9 partitioned by a perforated plate 8, which receives fluidizing and combustion air from an air inlet 10 and blows it out from the perforated plate 8. A fluidized bed 11 is formed, and materials to be combusted such as municipal waste inputted from an input port 12 are effectively combusted in the fluidized bed 11. 13 is an outlet for combustion exhaust gas, and 14 is an outlet for incombustible materials.
投入口１２には、プツシヤを２個並べた二連プ
ツシヤ１５が備えられている。二連プツシヤ１５
は、第３図ないし第５図にも示されるように二本
の平行な通路１６，１７に、シリンダ１８，１９
により駆動されるピストン２０，２１がストロー
クl0にて往復するように収容されており、その上
部にホツパ２２を有する。 The input port 12 is equipped with a double pusher 15 in which two pushers are arranged side by side. Double pusher 15
As shown in FIGS. 3 to 5, cylinders 18 and 19 are connected to two parallel passages 16 and 17.
Pistons 20, 21 driven by the piston are housed so as to reciprocate with a stroke l0 , and have a hopper 22 at the upper part thereof.
このような二連プツシヤ１５にて扱い物を供給
する場合に、扱い物が非圧縮性のものであれば、
ピストン２０，２１を交互に等速で連続的に往復
せしめることにより理論上は連続的定量供給が可
能である。しかしながら都市ごみなどの如く圧縮
性の固形集合物においては、ピストン２０又は２
１が動き始めても、固形集合物が起動圧縮率ｐに
圧縮されるまでは先端の固形集合物は動き出さな
いので、供給停止時間を伴い、連続定量供給がで
きない。 When supplying an object with such a double pusher 15, if the object is non-compressible,
Theoretically, continuous constant supply is possible by alternately and continuously reciprocating the pistons 20 and 21 at a constant speed. However, for compressible solid aggregates such as municipal waste, the piston 20 or 2
Even if the solid aggregate 1 starts to move, the solid aggregate at the tip does not start moving until the solid aggregate is compressed to the starting compression ratio p, which accompanies a supply stop time and makes it impossible to continuously supply a fixed amount.
本発明は、往ストロークと復ストロークで時間
を適当に異ならしめることにより、連続定量供給
を可能としたもので、その実施例を以下説明す
る。 The present invention enables continuous quantitative supply by appropriately varying the time between the forward stroke and the backward stroke. Examples thereof will be described below.
ピストン２０，２１は、第６図に示す如くシリ
ンダ１８，１９により、ポンプ２３、切り換えバ
ルブ２４，２５を有する油圧回路の作用で駆動さ
れる。 The pistons 20, 21 are driven by cylinders 18, 19 as shown in FIG. 6 by the action of a hydraulic circuit having a pump 23 and switching valves 24, 25.
ポンプ２３が定容量ポンプであると、シリンダ
１８，１９の中の油圧ピストン２６，２７の両側
の油圧室はピストンロツド２８，２９により断面
積が異なるので流量が一定であつても往ストロー
ク時間ｔaと復ストローク時間ｔrが異なり、一つ
のピストンについて見れば、ストロークと時間の
関係は第７図ａの如くなる。（ｔa＞ｔr）。 When the pump 23 is a constant displacement pump, the hydraulic chambers on both sides of the hydraulic pistons 26 and 27 in the cylinders 18 and 19 have different cross-sectional areas depending on the piston rods 28 and 29, so even if the flow rate is constant, the forward stroke time t a and return stroke time t r are different, and when looking at one piston, the relationship between stroke and time is as shown in Figure 7a. (t a > t r ).
また絞り３２，３３，３４，３５を調節して流
量制御を行なつたり、ポンプ２３を可変容量とす
るか、又はポンプ２３の駆動回転速度を制御し
て、流量制御を行なえば、ｔaとｔrの比は任意に
選ぶことができる。絞り３３，３５にも並列にバ
イパス用逆止弁を設けてもよい。上記の油圧ピス
トン２６，２７の両側の面積差の構成、絞り３
２，３３，３４，３５、可変容量ポンプ２３、ポ
ンプ２３の駆動回転速度制御機構などは、プツシ
ヤの速度設定機構として作用する。 In addition, if the flow rate is controlled by adjusting the throttles 32, 33, 34, and 35, by making the pump 23 variable displacement, or by controlling the driving rotation speed of the pump 23, the flow rate can be controlled by adjusting the t a and The ratio of t r can be arbitrarily selected. A bypass check valve may also be provided in parallel to the throttles 33 and 35. Structure of the area difference on both sides of the above hydraulic pistons 26 and 27, aperture 3
2, 33, 34, 35, the variable displacement pump 23, the drive rotational speed control mechanism of the pump 23, etc. act as a speed setting mechanism for the pusher.
往ストローク時間ｔaのうち、前述の如く第１
図ｃのx2のストローク時間（固形集合物２を圧縮
するに要する時間）ｔa1は固形集合物は供給され
ず、残りのｔa2（＝ｔa−ｔa1）で供給され、一つ
のピストンについて見れば供給量と時間との関係
は第７図ｂの如くなる。 Of the forward stroke time t a , as mentioned above, the first
The stroke time t a1 of x 2 (time required to compress the solid aggregate 2 ) in Fig . The relationship between supply amount and time is as shown in FIG. 7b.
このような特性を各々有するピストン２０と２
１とを用いて定量供給を行なうには、
ｔa2＝１／２（ｔa＋ｔr） ……(1)
なる如くｔa2を選び、かつピストン２０のｔa2と
ピストン２１のｔa2とが交互に順次接続するよう
に運転を行なえばよい。また、供給先の要求する
定量性に、或る幅の変動許容量がある場合は、上
式において１／２なる係数は許容量に応じた幅が許さ
れる。 Pistons 20 and 2 each having such characteristics
In order to perform constant supply using The operation may be performed so that the connections are made alternately and sequentially. Furthermore, if the quantitative nature required by the supplier has a certain range of allowable variation, the coefficient of 1/2 in the above equation is allowed to have a range corresponding to the allowable range.
しかしてピストン２０，２１の、往ストローク
中の速度が一定なら
ｔa2＝pta2 ……(2)
なる関係となり、(1)式は、
ｐta＝１／２（ｔa＋ｔr） ……(3)
となる。 Therefore, if the speed of the pistons 20 and 21 during the forward stroke is constant, the relationship becomes t a2 = pt a2 ...(2), and equation (1) becomes p ta = 1/2 (t a + t r ) ... (3) becomes.
次に数値的一実施例を示す。 Next, a numerical example will be shown.
シリンダ１８，１９の内径を80mm（断面積
50.27cm2）、ピストンロツド２８，２９の直径を56
mm（断面積24.63cm2）とすると、ポンプ２３の流
量一定の場合往ストローク速度ｖaに対する復ス
トローク速度ｖrの比は、
ｖｒ／ｖａ＝５０．２７／５０．２７−２４．６３＝
1.96
となり、
ｔａ／ｔｒ＝1.96
となる。 The inner diameter of cylinders 18 and 19 is 80 mm (cross-sectional area
50.27cm 2 ), the diameter of piston rods 28 and 29 is 56
mm (cross-sectional area 24.63 cm 2 ), when the flow rate of the pump 23 is constant, the ratio of the backward stroke speed v r to the forward stroke speed v a is v r / va = 50.27/50.27 - 24.63 =
1.96, and t a /t r =1.96.
ｖa＝7.5ｍ／ｓ（定速）
l0＝600mm
とすると、
ｔa＝６００／７．５＝80s
この装置において、扱う都市ごみの起動圧縮率を
ｐ＝75％とすると、
ｔa1＝（１−ｐ／１００）ｔa＝20s
ｔa2＝ｐ／１００ｔa＝60s
ｔr＝８０／１．９６＝40.8s
従つて、
ｑ＝ｔａ２／ｔａ＋ｔｒ×100＝６０／８０＋４０．
８×100
＝49.7％
≒50％
即ち、２個のプツシヤの運転を交互に連動して
行ない、その時間遅れｔdを、
ｔd＝ｔａ＋ｔｒ／２ ……(4)
なる如く選べば、第８図ａ，ｂに示す如く、殆ん
ど連続して100％定量供給を行なうことができ
る。同図において実線は一方のプツシヤ、点線は
他方のプツシヤの運動又は供給量を示す。 v a = 7.5 m/s (constant speed) l 0 = 600 mm, t a = 600/7.5 = 80 s In this device, if the starting compression rate of the municipal waste handled is p = 75%, t a1 = (1-p/100)t a =20s t a2 =p/100t a =60s t r =80/1.96=40.8s Therefore, q=t a2 /t a +t r ×100=60/80+40.
8 x 100 = 49.7% ≒ 50% In other words, if the two pushers are operated alternately and the time delay t d is selected as follows: t d = t a + t r /2...(4) As shown in FIGS. 8a and 8b, almost continuous 100% quantitative supply is possible. In the figure, the solid line indicates the movement or supply amount of one pusher, and the dotted line indicates the movement or supply amount of the other pusher.
同様な条件で、ピストンロツド２８，２９の直
径の寸法のみ例えば45mmとすると、同様な計算に
より、
ｑ＝44.5％
となり、
ｔd＝ｔａ＋ｔｒ／２
にて運動を行なうと、第９図に示す如くｔbなる
供給量ゼロの期間が生ずる。このとき、２個のプ
ツシヤの連動１サイクル時間（ｔa＋ｔr）におけ
る供給先の０％不足許容時間率がβ％ならば、
ｑ＝≧１００−β／２ ……(5)
となるよう特性を選べば許容範囲内に入れること
ができる。 Under similar conditions, if only the diameter of the piston rods 28 and 29 is set to 45 mm, the same calculation results in q = 44.5%, and if the movement is performed at t d = t a + t r /2, then the equation shown in Fig. 9 is obtained. As shown, a period of zero supply amount t b occurs. At this time, if the 0% shortfall allowable time rate of the supply destination in the interlocking one cycle time (t a + t r ) of the two pushers is β%, then q=≧100−β/2 ...(5) If you choose the characteristics, you can keep it within the permissible range.
同様に、ピストンロツド２８，２９の直径を63
mmとすると、
ｑ＝54.3％
となり、
ｔd＝ｔａ＋ｔｒ／２
にて運転を行なうと第１０図に示す如く、ｔcな
る供給量200％の期間が生ずる。このとき、２個
のプツシヤの連動１サイクル時間（ｔa＋ｔr）に
おける供給先の200％過剰許容時間率がα％なら
ば、
ｑ≦１００＋α／２ ……(6)
となるよう特性を選べば許容範囲内に入れること
ができる。 Similarly, the diameter of piston rods 28 and 29 is set to 63
If mm, then q = 54.3%, and if operation is performed at t d = t a + t r /2, a period of 200% supply amount t c will occur as shown in FIG. At this time, if the 200% excess allowable time rate of the supply destination in the interlocking one cycle time (t a + t r ) of the two pushers is α%, then select the characteristics so that q≦100+α/2 ...(6) If so, it can be kept within the permissible range.
上記の例ではｔd＝ｔａ＋ｔｒ／２なる如く選ばれて
いる
が、α及びβの値に応じて、その、
ｑ＝１００−β／２〜１００＋α／２％ ……(7)
の範囲に入るように適宜選ぶことができる。 In the above example, t d = t a + t r /2 is selected, but depending on the values of α and β, q = 100-β/2 to 100 + α/2%...(7) You can choose as appropriate to fit within the range.
例えばｔa2＜ｔａ＋ｔｒ／２なる場合でも第９図の如
く
ｔbを均等に設けず、２個のプツシヤのｔa2を重
ならせて200％供給量の期間を設けてもよい。 For example, even when t a2 <t a +t r /2, t b may not be provided equally as shown in FIG. 9, but the t a2 of two pushers may be overlapped to provide a period of 200% supply amount.
時間遅れｔdの設定機構としては、ピストン２
０，２１の一方のストローグを検出し、他方をタ
イマーで遅らせて運転するか、又は時間遅れに相
当する一方のピストンの位置により他方のピスト
ンの起動を行なうシーケンス制御を行なつてもよ
い。 As a setting mechanism for the time delay td , the piston 2
It is also possible to perform sequence control in which one of the strokes of 0 and 21 is detected and the other is operated with a delay using a timer, or the other piston is activated depending on the position of one piston corresponding to the time delay.
押し出しストローク時間ｔa2は(2)式に示す如
く、予め起動圧縮率ｐを想定して、
ｔa2＝ｐta
にて算出しているが、これによらず、使用条件に
応じて最初に実測を行ないｔa2が(7)式を満足する
ように、ポンプ２３の流動制御によりｔa，ｔrを
調節するようにしてもよい。 As shown in equation (2), the extrusion stroke time t a2 is calculated by t a2 = p ta assuming the startup compression ratio p in advance. t a and t r may be adjusted by flow control of the pump 23 so that t a2 satisfies equation (7).
起動圧縮率ｐは、固形集合物の種類、形状、寸
法、含水率などの性状、通路１６，１７の形状長
さ、摩擦状態などにより異なるが、60〜80％の程
度の場合が多い。 The starting compression ratio p varies depending on the type, shape, size, moisture content, and other properties of the solid aggregate, the shape and length of the passages 16 and 17, the friction condition, etc., but is often about 60 to 80%.
第１１図は別の実施例で通路１６（又は１７）
に押付力調節可能なバネ３０により抑え板３１を
押して通路１６の抵抗力を調節することにより起
動圧縮率ｐを調節して、押し出しストローク時間
ｔa2＝ｐ／１００ｔaを変え、(7)式を満足するような調
節
を行なうものである。 FIG. 11 shows another embodiment of the passage 16 (or 17).
By adjusting the resistance force of the passage 16 by pushing the restraining plate 31 with the spring 30 whose pressing force can be adjusted, the starting compression ratio p is adjusted, and the extrusion stroke time t a2 =p/100t a is changed, and the formula (7) is Adjustments are made to satisfy the following.
２個のプツシヤは平行に並べずに、別個に設け
てもよい。 The two pushers may not be arranged in parallel but may be provided separately.
200％過剰許容時間率α％及び０％不足許容時
間率β％は、供給先の種類によつて異なり、破砕
機の場合は、
α＝15〜30％
β＝15〜30％
流動床焼却炉においては、
α＝５〜15％
β＝５〜15％
程度とする。 The 200% excess allowable time rate α% and the 0% shortfall allowable time rate β% vary depending on the type of supply destination. In the case of a crusher, α = 15-30% β = 15-30% Fluidized bed incinerator In this case, α=5 to 15% and β=5 to 15%.
本発明は、圧縮性のある固形集合物を、プツシ
ヤにて押し出して供給先に供給するプツシヤの運
転方法において；
２個のプツシヤを用い；
該２個のプツシヤのそれぞれの特性が、
往ストローク時間……ｔa、
圧縮ストローク時間……ｔa1、
押し出しストローク時間…… ｔa2＝ｔa−ｔa1
復ストローク時間……ｔr、
であり、
前記供給先の供給量変動許容率が、
200％過剰許容時間率がα％
０％不足許容時間率がβ％
であるとき、
ｑ＝ｔａ２／ｔａ＋ｔｒ×100％
なる押し出しストローク時間率ｑが、
ｑ＝１００−β／２〜１００＋α／２％
なる如く前記２個のプツシヤの特性を選択し；
前記２個のプツシヤの供給量の和に関して、
200％過剰時間率≦α、
０％不足時間率≦β、
なる如く互に時間遅れｔdを以て前記２個のプツ
シヤを交互に繰り返し運転する；
ことにより、比較的粗い固形集合物を扱うこと
ができ、予め微細な破砕を行なう必要がなく、工
程及び設備の節減をはかることができ、圧力シー
ルを行なうことができ、しかも供給先が要求する
定量供給を許容範囲内で容易に確実に行なうこと
ができるプツシヤの運転方法を提供することがで
き、実用上極めて大なる効果を有するものであ
る。 The present invention provides a method for operating a pusher that pushes out a compressible solid aggregate and supplies it to a destination; two pushers are used; the characteristics of each of the two pushers are determined by the forward stroke time; ...t a , compression stroke time ... t a1 , extrusion stroke time ... t a2 = t a −t a1 return stroke time ... t r , and the supply amount fluctuation tolerance rate of the supply destination is 200%. When the allowable excess time rate is α%, 0% and the allowable undertime rate is β%, the extrusion stroke time rate q becomes q= ta2 / ta + tr ×100%, q=100-β/2~100+α/ Select the characteristics of the two pushers such that 2%; Regarding the sum of the supply amounts of the two pushers, 200% excess time rate ≦ α, 0% shortage time rate ≦ β, such that there is a time delay t from each other. d , the two pushers are alternately and repeatedly operated; thereby, it is possible to handle relatively coarse solid aggregates, there is no need to perform fine crushing in advance, and it is possible to save the process and equipment; It is possible to provide a method of operating a pusher that can perform pressure sealing and also easily and reliably supply the fixed amount required by the supplier within an allowable range, and has an extremely large practical effect. be.
図面は本発明の実施例に関するもので、第１図
ａないしは固形集合物を押し出す工程説明図、
第２図は流動床焼却炉に用いた実施例の説明図、
第３図はそのプツシヤ部の平面図、第４図及び第
５図はそのホツパ部及び通路部の断面図、第６図
は駆動系統図、第７図ａはピストンの運転特性線
図、同図ｂは供給量特性線図、第８図ａは連動時
の供給量特性線図（ｔa2とｔa2との間に見易いた
めに隙間が図示されているが実際は隙間なし）、
同図ｂはその運転特性線図、第９図及び第１０図
はそれぞれ異なる実施例の供給量特性線図、第１
１図は別の実施例の説明図である。
１……通路、２……固形集合物、３……固形集
合物、４……固形集合物、５……ピストン、６…
…流動床焼却炉、７……炉体、８……多孔板、９
……空気室、１０……空気入口、１１……流動
層、１２……投入口、１３……出口、１４……排
出口、１５……二連プツシヤ、１６……通路、１
７……通路、１８……シリンダ、１９……シリン
ダ、２０……ピストン、２１……ピストン、２２
……ホツパ、２３……ポンプ、２４……切り換え
バルブ、２５……切り換えバルブ、２６……油圧
ピストン、２７……油圧ピストン、２８……ピス
トンロツド、２９……ピストンロツド、３０……
バネ、３１……抑え板、３２，３３，３４，３５
……絞り。
The drawings relate to embodiments of the present invention; FIG.
Figure 2 is an explanatory diagram of an example used in a fluidized bed incinerator;
Fig. 3 is a plan view of the pusher part, Figs. 4 and 5 are cross-sectional views of the hopper part and passage part, Fig. 6 is a drive system diagram, and Fig. 7a is a piston operating characteristic diagram. Figure b is a supply quantity characteristic diagram, Figure 8a is a supply quantity characteristic diagram during interlocking (a gap is shown between t a2 and t a2 for ease of viewing, but in reality there is no gap),
Figure b is its operating characteristic diagram, Figures 9 and 10 are supply quantity characteristic diagrams of different embodiments, respectively.
FIG. 1 is an explanatory diagram of another embodiment. 1... Passage, 2... Solid aggregate, 3... Solid aggregate, 4... Solid aggregate, 5... Piston, 6...
... Fluidized bed incinerator, 7 ... Furnace body, 8 ... Perforated plate, 9
... Air chamber, 10 ... Air inlet, 11 ... Fluidized bed, 12 ... Input port, 13 ... Outlet, 14 ... Outlet port, 15 ... Double pusher, 16 ... Passage, 1
7... Passage, 18... Cylinder, 19... Cylinder, 20... Piston, 21... Piston, 22
...Hopper, 23...Pump, 24...Switching valve, 25...Switching valve, 26...Hydraulic piston, 27...Hydraulic piston, 28...Piston rod, 29...Piston rod, 30...
Spring, 31... Holding plate, 32, 33, 34, 35
...Aperture.
Claims (1)
し出して供給先に供給するプツシヤの運転方法に
おいて； ２個のプツシヤを用い； 該２個のプツシヤのそれぞれの特性が、 往ストローク時間……ｔa、 圧縮ストローク時間……ｔa1， 押し出しストローク時間…… ｔa2＝ｔa−ｔa1， 復ストローク時間……ｔr， であり、 前記供給先の供給量変動許容率が、 200％過剰許容時間率がα％， ０％不足許容時間率がβ％ であるとき、 ｑ＝ｔａ２／ｔａ＋ｔｒ×100％ なる押し出しストローク時間率ｑが、 ｑ＝１００−β／２〜１００＋α／２％ なる如く前記２個のプツシヤの特性を選択し； 前記２個のプツシヤの供給量の和に関して、 200％過剰時間率≦α， ０％不足時間率≦β， なる如く、互に時間遅れｔdを以て前記２個のプ
ツシヤを交互に繰り返し運転する； ことを特徴とするプツシヤの運転方法。 ２ 前記押し出しストローク時間ｔa2を、 ｔa2＝ｐ／１００ｔa 但しｐ：前記固形集合物の起動圧縮率（％） として求める特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３ 前記時間遅れｔdが、 ｔd＝ｔａ＋ｔｒ／２ である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 前記往ストローク時間ｔa及び前記復ストロ
ーク時間ｔrの選択が、前記プツシヤの往ストロ
ーク速度ｖa及び復ストローク速度ｖrの制御によ
り行なわれる特許請求の範囲第１項記載の方法。 ５ 前記往ストローク時間ｔaと、前記復ストロ
ーク時間ｔrとの比の選択が、前記プツシヤを駆
動するシリンダのピストンの両側の圧力室の有効
断面積の比の選択により行なわれる特許請求の範
囲第１項記載の方法。 ６ 前記固形集合物の起動圧縮率ｐの選択が、前
記プツシヤの押し出し空間の断面積を調整するこ
とにより行なわれる特許請求の範囲第２項記載の
方法。 ７ 前記供給先が、破砕機であり、前記200％過
剰許容時間率αが、 α＝15〜30％ であり、０％不足許容時間率βが、 β＝15〜30％ である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ８ 前記供給先が、流動床焼却炉であり、前記
200％過剰許容時間率αが、 α＝５〜15％ であり、０％不足許容時間率βが、 β＝５〜15％ である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ９ 圧縮性のある固形集合物を受け入れ、圧縮し
て押し出すプツシヤの運転装置において； 前記固形集合物を受け入れる投入口と、受け入
れられた固形集合物を圧縮する往復ピストンと、
圧縮された固形集合物を排出口にまで導く通路を
備えたプツシヤを２個備え； 該２個のプツシヤの往ストローク速度と復スト
ローク速度とを下記条件Ａに従つて設定する速度
設定機構と、前記２個のプツシヤを交互運転せし
め、相互間の時間遅れｔdを、下記条件Ｂに従つ
て設定する時間遅れ設定機構を備えている； ことを特徴とするプツシヤの運転装置。 条件 Ａ 前記２個のプツシヤのそれぞれの特性が、 往ストローク時間……ｔa， 圧縮ストローク時間……ｔa1， 押し出しストローク時間……
ｔa2＝ｔa−ｔa1， 復ストローク時間……ｔr， であり、 前記供給先の供給量変動許容率が、 200％過剰許容時間率がα％、 ０％不足許容時間率がβ％ であるとき、 ｑ＝ｔａ２／ｔａ＋ｔｒ×100％ なる押し出しストローク時間率ｑが、 ｑ＝１００−β／２〜１００＋α／２％ なる如く前記２個のプツシヤの速度を設定するこ
と。 条件 Ｂ 前記２個のプツシヤの供給量の和に関して 200％過剰時間率≦α， ０％不足時間率≦β， なる如く、相互の時間遅れｔdを設定するこ
と。[Claims] 1. In a pusher operating method for pushing out a compressible solid aggregate and supplying it to a supply destination; using two pushers; each of the two pushers having the following characteristics: Forward stroke time...t a , compression stroke time...t a1 , extrusion stroke time... t a2 = t a - t a1 , return stroke time...t r , and the supply amount fluctuation tolerance rate of the supply destination However, when the 200% excess allowable time rate is α% and the 0% underacceptable time rate is β%, the extrusion stroke time rate q becomes q= ta2 / ta + tr ×100%, q=100−β /2~100+α/2% Select the characteristics of the two pushers as follows; Regarding the sum of the supply amounts of the two pushers, 200% excess time rate≦α, 0% insufficient time rate≦β, so on. , the two pushers are alternately and repeatedly operated with a time delay t d from each other. 2. The method according to claim 1, wherein the extrusion stroke time t a2 is determined as t a2 =p/100t a where p: start-up compression ratio (%) of the solid aggregate. 3. The method of claim 1, wherein the time delay t d is t d = ta + t r /2. 4. The method according to claim 1, wherein the forward stroke time t a and the backward stroke time t r are selected by controlling the forward stroke speed v a and the backward stroke speed v r of the pusher. 5. A claim in which the ratio of the forward stroke time t a and the return stroke time t r is selected by selecting the ratio of effective cross-sectional areas of pressure chambers on both sides of the piston of the cylinder that drives the pusher. The method described in paragraph 1. 6. The method according to claim 2, wherein the starting compression ratio p of the solid aggregate is selected by adjusting the cross-sectional area of the extrusion space of the pusher. 7. The supply destination is a crusher, the 200% excess allowable time rate α is α = 15 to 30%, and the 0% shortfall allowable time rate β is β = 15 to 30%. The method described in Scope 1. 8. The above-mentioned supply destination is a fluidized bed incinerator, and the above-mentioned
The method according to claim 1, wherein the 200% excess allowable time rate α is α=5 to 15%, and the 0% underacceptable time rate β is β=5 to 15%. 9. In a pusher operating device for receiving, compressing and extruding compressible solid aggregates; an inlet for receiving the solid aggregates; a reciprocating piston for compressing the received solid aggregates;
Two pushers each having a passage that guides the compressed solid aggregate to the discharge port; a speed setting mechanism that sets the forward stroke speed and backward stroke speed of the two pushers in accordance with the following condition A; A pusher operating device comprising: a time delay setting mechanism for causing the two pushers to operate alternately and setting a time delay td between them according to condition B below. Condition A The characteristics of each of the two pushers are as follows: forward stroke time...t a , compression stroke time...t a1 , extrusion stroke time...
t a2 = t a - t a1 , return stroke time...t r , and the supply amount fluctuation allowable rate of the supply destination is 200% excess allowable time rate is α%, 0% shortfall allowable time rate is β% When q= ta2 / ta + tr ×100%, the extrusion stroke time rate q is q=100−β/2 to 100+α/2%, and the speeds of the two pushers are set so that. Condition B Regarding the sum of the supply amounts of the two pushers, set the mutual time delay t d such that 200% excess time rate ≦ α, 0% shortage time rate ≦ β.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11906579A JPS5643103A (en) | 1979-09-17 | 1979-09-17 | Method and device for operating pusher |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11906579A JPS5643103A (en) | 1979-09-17 | 1979-09-17 | Method and device for operating pusher |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5643103A JPS5643103A (en) | 1981-04-21 |
| JPS6139241B2 true JPS6139241B2 (en) | 1986-09-03 |
Family
ID=14752021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11906579A Granted JPS5643103A (en) | 1979-09-17 | 1979-09-17 | Method and device for operating pusher |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5643103A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0457039U (en) * | 1990-09-12 | 1992-05-15 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2693119B1 (en) * | 2011-03-28 | 2018-10-10 | Mitsubishi Heavy Industries Environmental & Chemical Engineering Co., Ltd. | Waste material supply device and waste material processing device |
| CN102913915A (en) * | 2012-11-22 | 2013-02-06 | 福建省工业设备安装有限公司 | Garbage incinerator self-locking gas hydraulic garbage feeding device |
| CN102913914A (en) * | 2012-11-22 | 2013-02-06 | 福建省工业设备安装有限公司 | Garbage incinerator self-locking gas hydraulic continuous garbage feeding device |
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-
1979
- 1979-09-17 JP JP11906579A patent/JPS5643103A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0457039U (en) * | 1990-09-12 | 1992-05-15 |
Also Published As
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|---|---|
| JPS5643103A (en) | 1981-04-21 |
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