JPS6134718Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は使用する商用電源の周波数が50Hzから
60Hzに変つても、二次側回路のコンデンサ容量と
マグネトロンへの配線を切換えることにより同一
のトランスを用いることができる電子レンジの電
源装置に関するものであり、特にヒータ巻線が二
次側にあつても活用できるものを提供しようとす
るものである。[Detailed explanation of the invention] This invention uses a commercial power source whose frequency starts from 50Hz.
This is related to a microwave oven power supply device that can use the same transformer even if the frequency changes to 60Hz by switching the capacitor capacity of the secondary circuit and the wiring to the magnetron, especially when the heater winding is on the secondary side. The aim is to provide something that can be used regardless of the situation.

従来における電子レンジの電源装置としては、
第１図〜第４図に構成されていた。まず、トラン
スとしては第１図〜第３図に示すようにEI形の
積層鉄心１に二次巻線２、ヒータ巻線３、一次巻
線４を組込み、ヒータ巻線３と一次巻線４との間
にシヤント鉄心５を挿入して構成されていた。 Conventional power supplies for microwave ovens include:
It was structured as shown in Figures 1 to 4. First, as shown in Figures 1 to 3, the transformer is constructed by incorporating a secondary winding 2, a heater winding 3, and a primary winding 4 into an EI type laminated core 1. It was constructed by inserting a shunt iron core 5 between.

このトランスは第４図に示すように二次巻線２
の低圧側をアースし、高圧側に共振用コンデンサ
６を介してダイオード７とマグネトロン８の一方
に接続し、ヒータ巻線３をマグネトロン８に接続
して構成されていた。 This transformer has a secondary winding 2 as shown in Figure 4.
The low voltage side of the heater was grounded, the high voltage side was connected to one of a diode 7 and a magnetron 8 via a resonance capacitor 6, and the heater winding 3 was connected to the magnetron 8.

そして、上記共振用コンデンサ６とトランスは
一般商用電源の周波数の50Hz用か60Hz用のいずれ
か専用になつており、共振用コンデンサ６は0.5
〜1.3μＦ（これはマグネトロン８の動作電圧と
オーブン出力により多少異なる）が使用されてい
た。 The resonance capacitor 6 and the transformer are dedicated to either the 50Hz or 60Hz frequency of the general commercial power supply, and the resonance capacitor 6 has a frequency of 0.5
~1.3 μF (this varies somewhat depending on the operating voltage of the magnetron 8 and oven output) was used.

このようなことから、電子レンジの所有者が関
東から関西地域に移転すると、電子レンジが使用
できなくなつてしまうものであつた。すなわち、
50Hz用の電源部品のトランスや共振用コンデンサ
６を60Hz用に用いると、マグネトロン８に供給さ
れるエネルギーはトランスの二次回路が共振用コ
ンデンサ６との共振回路になつているため、一次
側の磁束密度が50Hzにて18000〜19000ガウスあつ
たものが14400〜15200ガウスになり、しかも共振
用コンデンサ６のリアクタンスの低下により、二
次側の出力は1.44倍になり、そのため電子レンジ
としての出力は増大し、トランスが過負荷状態と
なり発熱、発煙、発火を引起すといつた大きな問
題があつた。 For this reason, when the owner of a microwave oven moved from the Kanto region to the Kansai region, the microwave oven became unusable. That is,
When a transformer or resonance capacitor 6, which is a power supply component for 50Hz, is used for 60Hz, the energy supplied to the magnetron 8 is absorbed by the primary side because the secondary circuit of the transformer is a resonant circuit with the resonance capacitor 6. The magnetic flux density was 18000 to 19000 Gauss at 50Hz, but it became 14400 to 15200 Gauss, and due to the decrease in the reactance of the resonance capacitor 6, the output on the secondary side increased by 1.44 times, so the output as a microwave oven was The problem was that the transformer would become overloaded, causing heat generation, smoke, and fire.

また、ヒータ巻線３の低圧側と高圧側との電圧
差も50Hzから60Hzに変わることによつて約15％ア
ツプ（マグネトロン８とトランスの設計により多
少異なるが3.4Vが3.9Vぐらいになる）し、マグ
ネトロン８に加わる電力が増加して加熱不良にな
る場合が発生するといつた問題があつた。 Also, the voltage difference between the low voltage side and high voltage side of the heater winding 3 increases by about 15% by changing from 50Hz to 60Hz (3.4V becomes about 3.9V, although it varies slightly depending on the design of the magnetron 8 and transformer). However, there was a problem in that the electric power applied to the magnetron 8 increased, resulting in poor heating.

なお、60Hzの関西から50Hzの関東地域に移転す
れば、逆に電力が70％に減り、オーブン出力も減
り、電源部品としてのトランス、共振用コンデン
サ６を不良にすることはないが出力が出ないとい
つた問題があつた。 If you move from the 60Hz Kansai region to the 50Hz Kanto region, the power consumption will be reduced to 70%, and the oven output will also be reduced.Although the transformer and resonance capacitor 6 as power supply components will not become defective, the output will still be low. I had a problem that I didn't have.

以上のように電子レンジは周波数が変つたとき
には必ず、トランスや共振用コンデンサ６を適切
なものにしなければ部品不良や出力不足の問題が
常に発生することになる。 As described above, whenever the frequency of a microwave oven changes, unless the transformer and resonant capacitor 6 are properly selected, problems such as defective parts and insufficient output will always occur.

そのため、市場のサービスではトランスと共振
用コンデンサ６を交換していたが、トランスは５
〜８Kgの重量物であり、しかも部品をセツトから
取外さなければならず、サービス性が悪いといつ
た問題があつた。 Therefore, in the market service, the transformer and resonance capacitor 6 were replaced, but the transformer
It was a heavy item weighing ~8 kg, and the parts had to be removed from the set, making it difficult to service.

このようなことから、現在市場においてトラン
スを変えることなく市場サービスができるように
第５図〜第９図に示すヒータ巻線３を一次巻線４
側に設ける構成のものがある。 For this reason, in order to be able to provide market service without changing the transformer in the current market, the heater winding 3 shown in Figs. 5 to 9 has been replaced with the primary winding 4.
There is a structure that is installed on the side.

これはシヤント鉄心５の内側にヒータ巻線３と
一次巻線４を設けるため、二次側の共振の影響を
受けず、周波数が変つてもヒータ巻線３の電圧は
常に一定であるので市場では共振用コンデンサ６
のみを取換えてオーブン出力の安定化を計つてい
る。 This is because the heater winding 3 and the primary winding 4 are installed inside the shunt core 5, so it is not affected by resonance on the secondary side and the voltage of the heater winding 3 is always constant even if the frequency changes, so it is marketable. Now, resonance capacitor 6
We are trying to stabilize the oven output by replacing the

しかしながら、この構成によると、3500V〜
4000Vの電圧が発生しているヒータ巻線３と一次
巻線４が近づくため、ヒータ巻線３の傷などによ
る一次巻線４への絶縁破壊が発生することにな
り、そのため鉄心１に接続されたアース板９をヒ
ータ巻線３と一次巻線４との間に配置する必要が
あり、アース板９と一次巻線４との絶縁のための
絶縁板１０が必要となり、コスト面で不利になる
とともに安全性の点で不安定なものとなつてい
た。 However, according to this configuration, 3500V ~
Since the heater winding 3 and the primary winding 4, which are generating a voltage of 4000V, come close to each other, dielectric breakdown of the primary winding 4 due to scratches on the heater winding 3 will occur. It is necessary to arrange the ground plate 9 between the heater winding 3 and the primary winding 4, and an insulating plate 10 is required to insulate the ground plate 9 and the primary winding 4, which is disadvantageous in terms of cost. As the situation progressed, it became unstable in terms of safety.

本考案は以上のような従来の欠点を除去するも
のである。 The present invention eliminates the above-mentioned drawbacks of the prior art.

以下、本考案の実施例を図面第１０図〜第１５
図により説明する。 Embodiments of the present invention are shown in FIGS. 10 to 15 below.
This will be explained using figures.

まず、第１０図〜第１３図において、１１はト
ランスであり、このトランス１１はEI形の積層
鉄心１２に二次巻線１３、ヒータ巻線１４、一次
巻線１５を巻装し、ヒータ巻線１４と一次巻線１
５間にシヤント鉄心１６を挿入して構成され、上
記ヒータ巻線１４からは巻始めリード１７、巻終
りリード１８、中間タツプリード１９が引出され
ている。この巻始めから巻終りまでは一般に３〜
４ターンの整数が巻回されており、中間タツプは
2.5または3.5ターンの位置に設けられている。２
０は共振用コンデンサユニツトで２個のコンデン
サ２１，２２を直列に接続してケース２３に収納
され、２個のコンデンサ２１，２２の直列回路の
両端端子２４，２５と、２個のコンデンサ２１，
２２の接続点端子２６がケース２３の外部に表出
するように構成されている。２７はダイオードで
あり、２８はマグネトロンである。 First, in FIGS. 10 to 13, 11 is a transformer, and this transformer 11 has a secondary winding 13, a heater winding 14, and a primary winding 15 wound around an EI type laminated core 12. Line 14 and primary winding 1
A shunt core 16 is inserted between the heater windings 14, and a winding start lead 17, a winding end lead 18, and an intermediate tap lead 19 are drawn out from the heater winding 14. From the beginning of this volume to the end of this volume, generally 3~
An integer of 4 turns is wound, and the intermediate tap is
It is located at 2.5 or 3.5 turns. 2
0 is a resonant capacitor unit, which is housed in a case 23 with two capacitors 21 and 22 connected in series.
22 connection point terminals 26 are configured to be exposed to the outside of the case 23. 27 is a diode, and 28 is a magnetron.

まず、50Hzの商用周波数電源を利用する場合
は、第１０図、第１１図に示すようにヒータ巻線
１４の巻始めリード１７、巻終りリード１８はマ
グネトロン２８に接続され、中間タツプリード１
９は共振用コンデンサユニツト２０の接続点端子
２６に接続され、この接続点端子２６にはダイオ
ード２７が接続され、このダイオードを介してア
ースされている。また、共振用コンデンサユニツ
ト２０の両端端子２４，２５はリード線２９で接
続され、一方の端子２４は二次巻線１３の高圧側
のリード線３０に接続されている。 First, when using a 50Hz commercial frequency power source, the winding start lead 17 and winding end lead 18 of the heater winding 14 are connected to the magnetron 28, and the intermediate tapped lead 1 is connected to the magnetron 28, as shown in FIGS.
9 is connected to a connection point terminal 26 of the resonance capacitor unit 20, a diode 27 is connected to this connection point terminal 26, and is grounded through this diode. Further, terminals 24 and 25 at both ends of the resonance capacitor unit 20 are connected by a lead wire 29, and one terminal 24 is connected to a lead wire 30 on the high voltage side of the secondary winding 13.

一方、60Hzの商用周波数電源を利用する場合
は、第１２図、第１３図に示すようにヒータ巻線
１４の巻始めリード１７、中間タツプリード１９
をマグネトロン２８に接続し、巻終りリード１８
はダイオード２７が接続される共振用コンデンサ
ユニツト２０の接続点端子２６に接続され、一方
の端子２４には二次巻線１３の高圧側のリード線
３０が接続されている。 On the other hand, when using a 60Hz commercial frequency power source, as shown in FIGS.
Connect the winding end lead 18 to the magnetron 28.
is connected to the connection point terminal 26 of the resonance capacitor unit 20 to which the diode 27 is connected, and one terminal 24 is connected to the high voltage side lead wire 30 of the secondary winding 13.

このようにヒータ巻線１４の３本のリード１７
〜１９の共振用コンデンサユニツト２０の端子２
４〜２６への配線およびマグネトロン２８への配
線を切換えることにより、50Hz、60Hzの使用状態
を切換えることができる。 In this way, the three leads 17 of the heater winding 14
~19 Resonant capacitor unit 20 terminal 2
By switching the wiring to 4 to 26 and the wiring to magnetron 28, the usage status of 50Hz and 60Hz can be switched.

なお、共振用コンデンサユニツト２０の60Hzで
は50Hzのときの約70％の容量に切換えられてい
る。つまり、コンデンサ２２が働かずにコンデン
サ２１のみが利用されていることになる。 In addition, at 60 Hz, the capacity of the resonance capacitor unit 20 is changed to approximately 70% of that at 50 Hz. In other words, only the capacitor 21 is used without the capacitor 22 working.

また、二次巻線１３の高圧側に接続されるリー
ド線３０の先端に第１４図に示すようにリセプタ
クル端子３１を２個設け、これを端子ケース３２
に取付け、50Hzのときは第１５図Ａに示すように
端子２４と接続点端子２６に接続し、60Hzのとき
は第１５図Ｂに示すように端子２４にのみ接続す
るようにすれば、プラグイン方式での切換えが可
能となり、市場サービスが著しく容易となる。 Further, as shown in FIG. 14, two receptacle terminals 31 are provided at the tip of the lead wire 30 connected to the high voltage side of the secondary winding 13, and these are connected to the terminal case 32.
At 50Hz, connect to terminal 24 and connection point terminal 26 as shown in Figure 15A, and at 60Hz connect only to terminal 24 as shown in Figure 15B. In-system switching becomes possible, which greatly facilitates market service.

以上のように本考案の電子レンジの電源装置は
構成されるため、ヒータ巻線を二次側に配置した
まゝで、配線を切換えるだけで50Hz、60Hzでの商
用周波数電源の使用が可能となり、その切換え作
業もきわめて容易となり、特別な絶縁対策、安全
対策を施す必要は無くなり、さらにトランスはそ
のまゝ使用でき、部品の取換えもなく、きわめて
市場サービス性に優れ、コスト的にも有利となる
などの利点をもち、実用的価値の大なるものであ
る。 Since the microwave oven power supply device of the present invention is configured as described above, it is possible to use commercial frequency power at 50Hz and 60Hz by simply switching the wiring while leaving the heater winding on the secondary side. , the switching work is extremely easy, there is no need to take special insulation measures or safety measures, and the transformer can be used as is, there is no need to replace parts, and it has excellent market serviceability and is cost-effective. It has the following advantages and is of great practical value.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は従来の電子レンジの電源装置に用いる
トランスの分解斜視図、第２図は同トランスの斜
視図、第３図は同トランスの概略構成図、第４図
は同電源装置の電気的回路図、第５図は他の従来
の電子レンジの電源装置に用いるトランスの斜視
図、第６図は同トランスの分解斜視図、第７図は
同トランスの概略構成図、第８図は同トランスの
中央断面図、第９図は同トランスを用いた電源装
置の電気的回路図、第１０図は本考案の電子レン
ジの電源装置の一実施例を示す斜視図、第１１図
は同電気的回路図、第１２図は同配線を変えた状
態の斜視図、第１３図は同電気的回路図、第１４
図は他の実施例の接続部の分解斜視図、第１５図
Ａ，Ｂは同接続部の接続状態を示す説明図であ
る。 １１……トランス、１２……鉄心、１３……２
次巻線、１４……ヒータ巻線、１５……一次巻
線、１６……シヤント鉄心、１７……巻始めリー
ド、１８……巻終りリード、１９……中間タツプ
リード、２０……共振用コンデンサユニツト、２
１，２２……コンデンサ、２４〜２６……端子、
２７……ダイオード、２８……マグネトロン、２
９……リード線、３０……リード線、３１……リ
セプタクル端子、３２……端子ケース。 Figure 1 is an exploded perspective view of a transformer used in a conventional microwave oven power supply, Figure 2 is a perspective view of the transformer, Figure 3 is a schematic diagram of the transformer, and Figure 4 is an electrical diagram of the power supply. Circuit diagram, Fig. 5 is a perspective view of a transformer used in another conventional microwave oven power supply device, Fig. 6 is an exploded perspective view of the same transformer, Fig. 7 is a schematic configuration diagram of the same transformer, and Fig. 8 is the same. 9 is an electrical circuit diagram of a power supply device using the transformer, FIG. 10 is a perspective view showing an embodiment of the power supply device for a microwave oven of the present invention, and FIG. Figure 12 is a perspective view of the same wiring with the wiring changed, Figure 13 is the electrical circuit diagram, Figure 14 is the same electrical circuit diagram.
The figure is an exploded perspective view of a connecting portion of another embodiment, and FIGS. 15A and 15B are explanatory views showing the connected state of the same connecting portion. 11...Transformer, 12...Iron core, 13...2
Next winding, 14... Heater winding, 15... Primary winding, 16... Shunt core, 17... Winding start lead, 18... Winding end lead, 19... Intermediate tapped lead, 20... Resonance capacitor unit, 2
1, 22...Capacitor, 24-26...Terminal,
27...Diode, 28...Magnetron, 2
9... Lead wire, 30... Lead wire, 31... Receptacle terminal, 32... Terminal case.

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 鉄心に一次巻線、二次巻線、ヒータ巻線を組込
み、一次巻線とヒータ巻線間にシヤント鉄心を組
込んで構成されるトランスと、このトランスの二
次巻線に共振用コンデンサとダイオードを接続す
るとともにヒータ巻線にマグネトロンを接続して
なる電子レンジの電源装置において、上記ヒータ
巻線に中間タツプを設け、共振用コンデンサとし
て２つのコンデンサを用いて構成し、商用周波数
の違いによる出力変化を上記共振用コンデンサの
接続切換えとマグネトロンへのヒータ巻線のタツ
プ切換えにより一定化するように構成してなる電
子レンジの電源装置。 A transformer is constructed by incorporating a primary winding, a secondary winding, and a heater winding into an iron core, and a shunt iron core is installed between the primary winding and the heater winding, and a resonance capacitor is installed in the secondary winding of this transformer. In a microwave oven power supply device in which a diode is connected and a magnetron is connected to the heater winding, an intermediate tap is provided in the heater winding, and two capacitors are used as resonance capacitors to accommodate differences in commercial frequencies. A power supply device for a microwave oven configured to make output changes constant by switching the connection of the resonance capacitor and switching the tap of the heater winding to the magnetron.