JPS61287498A - 有機性汚水の生物学的処理方法 - Google Patents
有機性汚水の生物学的処理方法Info
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- JPS61287498A JPS61287498A JP60126658A JP12665885A JPS61287498A JP S61287498 A JPS61287498 A JP S61287498A JP 60126658 A JP60126658 A JP 60126658A JP 12665885 A JP12665885 A JP 12665885A JP S61287498 A JPS61287498 A JP S61287498A
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- sewage
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は単一槽内で有機性汚水中の窒素成分を処理する
方法に関し、特に窒素除去効率の高い有機性汚水の処理
方法に関するものである。
方法に関し、特に窒素除去効率の高い有機性汚水の処理
方法に関するものである。
有機性汚水中に含まれるアンモニア性窒素を除去する曇
こ当たっては生物学的脱窒法が広く利用されている。生
物学的脱窒法とは、アンモニア性窒素（ＮＨ４−Ｎ）を
硝化菌の働きによって好気性雰囲気中で硝酸性窒素（Ｎ
Ｏｘ −Ｎ ）へ酸化すると共に生成した上記硝酸性
窒素を脱窒菌の動きによって嫌気性雰囲気中でＮ２ガス
に還元するものであり、この反応を進行させるに当たっ
ては水素供与体としての有機物か不可欠であることか知
られている。この水素供与体としてはメタノールが代表
的であるが、運転コストの面から問題が残されている。
こ当たっては生物学的脱窒法が広く利用されている。生
物学的脱窒法とは、アンモニア性窒素（ＮＨ４−Ｎ）を
硝化菌の働きによって好気性雰囲気中で硝酸性窒素（Ｎ
Ｏｘ −Ｎ ）へ酸化すると共に生成した上記硝酸性
窒素を脱窒菌の動きによって嫌気性雰囲気中でＮ２ガス
に還元するものであり、この反応を進行させるに当たっ
ては水素供与体としての有機物か不可欠であることか知
られている。この水素供与体としてはメタノールが代表
的であるが、運転コストの面から問題が残されている。
そこでこの様な不経済性を解消し生物学的脱窒法を経済
的に実施するシステムとして有機性汚水（原水というこ
ともある〕中のＢ ＯＤ成分を水素供与体として利用す
る方式が提案され実用化されている。第２図はこの様な
汚水処理システムの一例を示すフロー説明図で、該シス
テムは、Ｌ流側に脱窒槽１１、下流側に硝化槽１２を設
け、両者をｌｌｉ 流ライン１３及び返送ライン１４に
よって接続することにより蛸化されたものをより完全に
脱窒しようとしている。このフローにおける物流を説明
すると、脱窒槽１１への有機性汚水りの流入ＭをＱとし
た場合、もつとも効果的な処理効率（処理総量と浄化率
のかね合い〕をあげようとすれば、その３〜６倍量例え
ば４倍Ｍ（４ＱＪ程度の汚水が脱窒槽１１から硝化槽１
２へ順流ライン１３を通して送られ、−万両化［１２か
ら脱窒槽１１へは３倍Ｍ（３Ｑ）程度の汚水が返送ライ
ン１４を通して戻されると共に流入髄と略同等口１）の
処理水を硝化槽１２から排出して沈降分離槽１６に導入
しここで汚泥Ｍと上澄液Ｗに分離し前者の一部は脱窒槽
１１へ返送し、残部を焼却等の処理に付すと共に後者を
放流している。即ち有機性汚水■・は硝化槽１２と脱告
槽１１の間を循環する間に硝化槽１２において硝化され
、これが脱窒槽１１に返送されて有機性汚水り中のＢＯ
Ｉ）成分を水素源とする脱窒反応を受け、更に順流ライ
ン１３を経て硝化槽１２に戻り処理水として排出される
ものである。
的に実施するシステムとして有機性汚水（原水というこ
ともある〕中のＢ ＯＤ成分を水素供与体として利用す
る方式が提案され実用化されている。第２図はこの様な
汚水処理システムの一例を示すフロー説明図で、該シス
テムは、Ｌ流側に脱窒槽１１、下流側に硝化槽１２を設
け、両者をｌｌｉ 流ライン１３及び返送ライン１４に
よって接続することにより蛸化されたものをより完全に
脱窒しようとしている。このフローにおける物流を説明
すると、脱窒槽１１への有機性汚水りの流入ＭをＱとし
た場合、もつとも効果的な処理効率（処理総量と浄化率
のかね合い〕をあげようとすれば、その３〜６倍量例え
ば４倍Ｍ（４ＱＪ程度の汚水が脱窒槽１１から硝化槽１
２へ順流ライン１３を通して送られ、−万両化［１２か
ら脱窒槽１１へは３倍Ｍ（３Ｑ）程度の汚水が返送ライ
ン１４を通して戻されると共に流入髄と略同等口１）の
処理水を硝化槽１２から排出して沈降分離槽１６に導入
しここで汚泥Ｍと上澄液Ｗに分離し前者の一部は脱窒槽
１１へ返送し、残部を焼却等の処理に付すと共に後者を
放流している。即ち有機性汚水■・は硝化槽１２と脱告
槽１１の間を循環する間に硝化槽１２において硝化され
、これが脱窒槽１１に返送されて有機性汚水り中のＢＯ
Ｉ）成分を水素源とする脱窒反応を受け、更に順流ライ
ン１３を経て硝化槽１２に戻り処理水として排出される
ものである。
しかるに上記システムにおいては硝化槽における硝化反
応を進行させるために槽内の溶存酸素（Ｄｏ）を２Ｑ／
１以上に維持する必要があり、硝化槽１２からの循環液
中にはＤｏが必然的に存在することとなる。従って循環
比を多くして窒素除去率を高めようとすれば脱窒槽１１
内に多蓋の１）０か流入することになり、これが水素供
与体として利用されるべき有機物の一部を消費してしま
うのでそれだけ脱窒槽にあける反応速度が低下し、更盛
こは１】０の存在が嫌気性の機能を損なうこと薯こなる
ので、循環比を増大させたくともそこには自ずから制約
がある。その為通常循環比は前述の如（ａＱｆｒＩＪ後
に設定され、このような場合の窒素除去率はせいぜい６
０％止りと不十分なものであった３そこで硝化液循環法
においては窒素除去率を改善する為に硝化槽の後段に第
２脱空槽及び再曝気槽を設置することが一般に行なわれ
ている。しかしながら第２脱窒槽においては水素供与体
としてメタノール等を使用Ｔるので処理コストが高騰と
すると共に複数の処理槽や沈降分離槽を設けるので設備
コストも篩くなり、しかも十分に満足できる窒素除去率
を得るまでには至っていなかった。
応を進行させるために槽内の溶存酸素（Ｄｏ）を２Ｑ／
１以上に維持する必要があり、硝化槽１２からの循環液
中にはＤｏが必然的に存在することとなる。従って循環
比を多くして窒素除去率を高めようとすれば脱窒槽１１
内に多蓋の１）０か流入することになり、これが水素供
与体として利用されるべき有機物の一部を消費してしま
うのでそれだけ脱窒槽にあける反応速度が低下し、更盛
こは１】０の存在が嫌気性の機能を損なうこと薯こなる
ので、循環比を増大させたくともそこには自ずから制約
がある。その為通常循環比は前述の如（ａＱｆｒＩＪ後
に設定され、このような場合の窒素除去率はせいぜい６
０％止りと不十分なものであった３そこで硝化液循環法
においては窒素除去率を改善する為に硝化槽の後段に第
２脱空槽及び再曝気槽を設置することが一般に行なわれ
ている。しかしながら第２脱窒槽においては水素供与体
としてメタノール等を使用Ｔるので処理コストが高騰と
すると共に複数の処理槽や沈降分離槽を設けるので設備
コストも篩くなり、しかも十分に満足できる窒素除去率
を得るまでには至っていなかった。
本発明はこうした事情に着目してなされたものであって
処理コスト及び設備コストが少なくて済み、且つ→窒素
除去効率並び番こ窒素除去率を向」ユさせることのでき
る様な有機性汚水の生物学的処理方法を提供しようとす
るものである。
処理コスト及び設備コストが少なくて済み、且つ→窒素
除去効率並び番こ窒素除去率を向」ユさせることのでき
る様な有機性汚水の生物学的処理方法を提供しようとす
るものである。
ところで最近、粒状担体を充填した処理槽に有機性汚水
を導入すると共１こ担体充填部下部より槽内に空気を送
込んで汚水中の有機物を好気性分解し、処理済廃水を槽
下部から排出するという言わば好気性生物濾過方式とも
呼ぶべき処理方式について研究か行なわれている。この
方式は汚泥が担体光填部に戸取されるので槽下部から清
澄な処理済廃水を得ることかできるという利点かあり、
汚泥沈降分離槽が不要であると共に有機物除去能力が高
い等の長所を有している。尚該方式は好気性分解を行な
うものであるので窒素成分については全く除去できない
。そこで本発明者等は硝化液循環方式及び好気性生物濾
過方式の夫々の欠点を解消し得る様な方法即ち低コスト
で高い窒素除去効率を得ることができる様な方法を提供
しようと研 。
を導入すると共１こ担体充填部下部より槽内に空気を送
込んで汚水中の有機物を好気性分解し、処理済廃水を槽
下部から排出するという言わば好気性生物濾過方式とも
呼ぶべき処理方式について研究か行なわれている。この
方式は汚泥が担体光填部に戸取されるので槽下部から清
澄な処理済廃水を得ることかできるという利点かあり、
汚泥沈降分離槽が不要であると共に有機物除去能力が高
い等の長所を有している。尚該方式は好気性分解を行な
うものであるので窒素成分については全く除去できない
。そこで本発明者等は硝化液循環方式及び好気性生物濾
過方式の夫々の欠点を解消し得る様な方法即ち低コスト
で高い窒素除去効率を得ることができる様な方法を提供
しようと研 。
究を重ねた結果本釦明を完成するに至った。
本発明は、汚水処理槽に循生物付着担体を配置すると共
に処理槽下部に間欠的曝気手段を設けた処理槽を用いて
有機性汚水を生物学的に処理する方法であって、曝気停
止時に処理槽上部より槽内に有機性汚水を導入して槽内
を降下せしめると共５こ間欠的に曝気を行ない、処理済
廃水を楢底部より排出する点に要旨を有するものである
。
に処理槽下部に間欠的曝気手段を設けた処理槽を用いて
有機性汚水を生物学的に処理する方法であって、曝気停
止時に処理槽上部より槽内に有機性汚水を導入して槽内
を降下せしめると共５こ間欠的に曝気を行ない、処理済
廃水を楢底部より排出する点に要旨を有するものである
。
本発明で用いる処理槽自体は前記生物濾過方式に適用さ
れるものと大略同様の構成を有するか、処理槽内に設け
た曝気手段は生物濾過方式のものとは異なり間欠的に作
動させるものである。即ち本発明においては曝気するこ
とによって槽内に好気性雰囲気を形成して硝化反応を進
行させ、−万曝気を停止することによって槽内に嫌気性
雰囲気を形成して脱窒反応を進行させるという様に間欠
的曝気を繰返丁ことによって単一槽内で硝化反応及び脱
窒反応を交互に進行させる。そして曝気停止時に処理槽
上部より槽内に導入される有機性汚水中に含有されるＢ
ＯＯ成分が、脱窒反応の水素供与体として利用される。
れるものと大略同様の構成を有するか、処理槽内に設け
た曝気手段は生物濾過方式のものとは異なり間欠的に作
動させるものである。即ち本発明においては曝気するこ
とによって槽内に好気性雰囲気を形成して硝化反応を進
行させ、−万曝気を停止することによって槽内に嫌気性
雰囲気を形成して脱窒反応を進行させるという様に間欠
的曝気を繰返丁ことによって単一槽内で硝化反応及び脱
窒反応を交互に進行させる。そして曝気停止時に処理槽
上部より槽内に導入される有機性汚水中に含有されるＢ
ＯＯ成分が、脱窒反応の水素供与体として利用される。
又本発明においては処理槽１内に倣生物付Ｍ和体３を収
納すると共に有機性汚水を上方から導入し、）′万から
排出゛ｆるので有機性汚水は栓流（プラグフロー）状因
で処理槽１内を移動し、移動中に硝化・脱窒処理を繰返
し受け、高度に処理された処理済廃水を得ることができ
る。又硝化・脱窒の結果生成した汚泥は、担体に付着し
たり担体同士の隙間に戸数されるので処理槽１底部から
は清澄な処理水が得られる。
納すると共に有機性汚水を上方から導入し、）′万から
排出゛ｆるので有機性汚水は栓流（プラグフロー）状因
で処理槽１内を移動し、移動中に硝化・脱窒処理を繰返
し受け、高度に処理された処理済廃水を得ることができ
る。又硝化・脱窒の結果生成した汚泥は、担体に付着し
たり担体同士の隙間に戸数されるので処理槽１底部から
は清澄な処理水が得られる。
尚本発明において好気性雰囲気を形成するに当たっては
槽内の溶存酸索練度（ＤＯ）が１〜２ｕり／ｌとなる様
に曝気を行なうことが望ましくこの程度であれば曝気停
止後２分前後でＤＯは殆んど零まで低下して嫌気性雰囲
気が形成されるので連続操業の実施に当たっては特段の
不都合もない。又原水の性状にもよるが曝気時間は一般
に２〜６０分、＠気停止時間は一般に５〜６０分とする
ことか望ましい。ところで１回の曝気及び曝気停止時間
の合計が１サイクル時間であるが、例えば曝気３分、停
止７分とすると共に槽上部から導入された有機性汚水が
１日かがって槽底部へ到達して槽外へ排出されると１゛
ると、１［１０勺・「クル数は１４４回となる。このナ
イクル数は硝化液循環方式２こおける循環比に相当する
ものであり、前記循環比３を大幅に上回る値′Ｃあるの
で本発明１こおいては９５％以りという高い窒素除去率
か得られる。
槽内の溶存酸索練度（ＤＯ）が１〜２ｕり／ｌとなる様
に曝気を行なうことが望ましくこの程度であれば曝気停
止後２分前後でＤＯは殆んど零まで低下して嫌気性雰囲
気が形成されるので連続操業の実施に当たっては特段の
不都合もない。又原水の性状にもよるが曝気時間は一般
に２〜６０分、＠気停止時間は一般に５〜６０分とする
ことか望ましい。ところで１回の曝気及び曝気停止時間
の合計が１サイクル時間であるが、例えば曝気３分、停
止７分とすると共に槽上部から導入された有機性汚水が
１日かがって槽底部へ到達して槽外へ排出されると１゛
ると、１［１０勺・「クル数は１４４回となる。このナ
イクル数は硝化液循環方式２こおける循環比に相当する
ものであり、前記循環比３を大幅に上回る値′Ｃあるの
で本発明１こおいては９５％以りという高い窒素除去率
か得られる。
又不発明における微生物付着担体としてはプラスチック
、レンガ、砕石、コークス、高炉スラグ等が例示される
か、このうち特にコークス、高炉スラグ、＠鼠骨材等の
多孔質無機物か性能的並びに価格的に推奨される。又担
体は粒径が２〜８１１ＩＪＩ殊に３〜６ｙｎｔｉｚのも
のが望ましく、処理槽内には１．５〜２．５ｍの槽高さ
で充填することが好ましい。
、レンガ、砕石、コークス、高炉スラグ等が例示される
か、このうち特にコークス、高炉スラグ、＠鼠骨材等の
多孔質無機物か性能的並びに価格的に推奨される。又担
体は粒径が２〜８１１ＩＪＩ殊に３〜６ｙｎｔｉｚのも
のが望ましく、処理槽内には１．５〜２．５ｍの槽高さ
で充填することが好ましい。
次に本発明の一実施態様を第１図に沿って説明する。
処理槽１は槽下部に配設した多孔版２上に倣生物付着担
体３を収納すると共に、担体収納部の下部には散気管４
を、又多孔板２の下方には逆洗用散気管４ａを夫々配設
している。散気管４は電磁バルブＶ１を介し、又逆洗用
散気管４ａはバルブ■２を介して夫々ブロワＢに接続さ
れている。又処理槽１の底部には処理水を排出する為の
排出管５が接続され、その排出側は処理水貯留槽６へ導
かれていると共薇こ処理槽１の上部にはポンプＰ１を介
設した有機性汚水導入管８が槽内を臨む様に設けられて
いる。更にポンプＰ１．ブロワＢ及び電磁バルブ■１と
制御ｓ７夫々は、ポンプＰ１か作動するときは電磁バル
ブ■１が閉鎖されると共にブロワＢも停止し、−万ポン
プＰ１が停止するときは電磁バルブＶ１が開放されると
共にブロワＢが作動するという間欠的作動回路によって
接続されている。
体３を収納すると共に、担体収納部の下部には散気管４
を、又多孔板２の下方には逆洗用散気管４ａを夫々配設
している。散気管４は電磁バルブＶ１を介し、又逆洗用
散気管４ａはバルブ■２を介して夫々ブロワＢに接続さ
れている。又処理槽１の底部には処理水を排出する為の
排出管５が接続され、その排出側は処理水貯留槽６へ導
かれていると共薇こ処理槽１の上部にはポンプＰ１を介
設した有機性汚水導入管８が槽内を臨む様に設けられて
いる。更にポンプＰ１．ブロワＢ及び電磁バルブ■１と
制御ｓ７夫々は、ポンプＰ１か作動するときは電磁バル
ブ■１が閉鎖されると共にブロワＢも停止し、−万ポン
プＰ１が停止するときは電磁バルブＶ１が開放されると
共にブロワＢが作動するという間欠的作動回路によって
接続されている。
上記システムにおいて処理槽１に有機性汚水りを所定量
投入した後、ポンプＰ１を停止する一万電磁弁■１を開
放し、同時にブロワＢを作動して散気管４から槽内へ空
気を送り込む。これによって槽内を好気性雰囲気番こし
て硝化反応を進行させる。次いで所定時間曝気した後ｖ
ｉ磁弁ｖ１を閉鎖すると共にブロワＢを停止し、且つポ
ンプＰ１を作動して槽内に有機性汚水りを導入する。曝
気停止後短時間経過Ｔると槽内は嫌気性雰囲気となるの
で有機性汚水中のＲＯＤ成分を水素供給源として脱窒反
応か進行する。尚排出管５のバルブ■３は曝気停止中層
こ適宜開放して、槽底部番こ生成した清澄な処理水を貯
留槽６へ抜き出す。以下同じ操作を繰返すことによって
有機性汚水■・の処理を行なう。
投入した後、ポンプＰ１を停止する一万電磁弁■１を開
放し、同時にブロワＢを作動して散気管４から槽内へ空
気を送り込む。これによって槽内を好気性雰囲気番こし
て硝化反応を進行させる。次いで所定時間曝気した後ｖ
ｉ磁弁ｖ１を閉鎖すると共にブロワＢを停止し、且つポ
ンプＰ１を作動して槽内に有機性汚水りを導入する。曝
気停止後短時間経過Ｔると槽内は嫌気性雰囲気となるの
で有機性汚水中のＲＯＤ成分を水素供給源として脱窒反
応か進行する。尚排出管５のバルブ■３は曝気停止中層
こ適宜開放して、槽底部番こ生成した清澄な処理水を貯
留槽６へ抜き出す。以下同じ操作を繰返すことによって
有機性汚水■・の処理を行なう。
次に１〜２日間有機性汚水■−の処理を連続して行ない
槽内の担体に汚泥が付着・蓄積してくると、蓄積量に応
じて有機性汚水りの流通抵抗が増大するのでバルブ■３
を開放しても処理槽１内の液位が低下しなくなる。こう
した状態になるとポンプＰ１及びブロワＢの運転を停止
すると共に制御部７もこよるコントロールを解除して電
磁バルブ■１を閉鎖し２更にバルブ■３も閉鎖する。次
いでバルブ■４を開放すると共ＧこポンプＰ２を作動さ
せて貯留槽６内の処理水を逆洗水として槽底部へ送り込
む。これと同時にバルブ■３の開放及びブロワＢの作動
を行ない散気管４ｍから槽内１こ空気を導入する。上記
操作によって担体表面あるいは担体３同士の隙間等に蓄
積されていた汚泥が舞い上がり逆洗水に流されて処理槽
１の上部側へ移動する。そして処理槽１上端からあふれ
て溢水溝９に入り系外例えば下水処理場の最初沈殿池等
へ排出される。尚処理槽内の水位検出を自動的に行なう
ことによって逆洗操作の自動化を図ることができる。
槽内の担体に汚泥が付着・蓄積してくると、蓄積量に応
じて有機性汚水りの流通抵抗が増大するのでバルブ■３
を開放しても処理槽１内の液位が低下しなくなる。こう
した状態になるとポンプＰ１及びブロワＢの運転を停止
すると共に制御部７もこよるコントロールを解除して電
磁バルブ■１を閉鎖し２更にバルブ■３も閉鎖する。次
いでバルブ■４を開放すると共ＧこポンプＰ２を作動さ
せて貯留槽６内の処理水を逆洗水として槽底部へ送り込
む。これと同時にバルブ■３の開放及びブロワＢの作動
を行ない散気管４ｍから槽内１こ空気を導入する。上記
操作によって担体表面あるいは担体３同士の隙間等に蓄
積されていた汚泥が舞い上がり逆洗水に流されて処理槽
１の上部側へ移動する。そして処理槽１上端からあふれ
て溢水溝９に入り系外例えば下水処理場の最初沈殿池等
へ排出される。尚処理槽内の水位検出を自動的に行なう
ことによって逆洗操作の自動化を図ることができる。
実施例
内径２５ ａｓ 、高さ４０００ｍの第１図に示す形式
の処理槽内に粒径４〜６１１１ｇの高炉スラグを１７０
１の層高さで充填した。該処理槽に下記第１表に示す水
質の最初沈殿池溢流汚水を４４２／／日投入して処理を
行なった（水温１５〜１８℃）。曝気時間は５分、＠気
停止時間は１０分に設定し、曝気停止時にポンプＰ１を
作動させて汚水を導入した。又曝気は１）０が１．５〜
２．５”ｆ／／となる様に空気量を調節して行なった。
の処理槽内に粒径４〜６１１１ｇの高炉スラグを１７０
１の層高さで充填した。該処理槽に下記第１表に示す水
質の最初沈殿池溢流汚水を４４２／／日投入して処理を
行なった（水温１５〜１８℃）。曝気時間は５分、＠気
停止時間は１０分に設定し、曝気停止時にポンプＰ１を
作動させて汚水を導入した。又曝気は１）０が１．５〜
２．５”ｆ／／となる様に空気量を調節して行なった。
処理水の水質を第１表に併記する。
第１表
第１表に示す様に本発明方法ｊこよれば、メタノール等
の水素供与体を使用することなしに９６％という高い窒
素除去率を得ることができると共にＢＯＤやＳＳについ
ても高度に除去することができた。
の水素供与体を使用することなしに９６％という高い窒
素除去率を得ることができると共にＢＯＤやＳＳについ
ても高度に除去することができた。
１万比較例として硝化液循環方式の処理槽〔第１脱窒槽
：硝化槽：第２脱窒槽：再曝気槽−１＝１．３３ ：０
．６６ ：０．３ａ（容積比）〕１と第１表と同様の汚
水を投入して処理を行なった。処理槽の滞留時間合計：
１５．２時間、循環比；４．水温；１６〜２２℃とした
。又第２脱窒槽にはメタノールを投入した。
：硝化槽：第２脱窒槽：再曝気槽−１＝１．３３ ：０
．６６ ：０．３ａ（容積比）〕１と第１表と同様の汚
水を投入して処理を行なった。処理槽の滞留時間合計：
１５．２時間、循環比；４．水温；１６〜２２℃とした
。又第２脱窒槽にはメタノールを投入した。
その結果比較例では第１脱窄後の全窒素除去率は５６％
と極めて低く、メタノールを使用して第２脱窒を行ｔ１
つた時でも８６％にすぎなかった。
と極めて低く、メタノールを使用して第２脱窒を行ｔ１
つた時でも８６％にすぎなかった。
又は比較例のＢ ＯＩ）負荷は０．０３１Ｑｉｌ −Ｒ
ＯＤ／ｄ・ｄｅｇと実施例の約１／３０であり、このこ
とから本発明方法は単位体積・時間当たりの汚水処理能
力が優れていることが確認された。
ＯＤ／ｄ・ｄｅｇと実施例の約１／３０であり、このこ
とから本発明方法は単位体積・時間当たりの汚水処理能
力が優れていることが確認された。
〔発明の効果コ
本発明は以上の様に構成されており以下要約する効果を
得ることができる。
得ることができる。
（１）処理槽内において間欠的に曝気を行なうことによ
り、硝化・脱窒・脱窒反応を単一槽で行なうことができ
る。
り、硝化・脱窒・脱窒反応を単一槽で行なうことができ
る。
（２）処理槽内に微生物付着担体を配置すると共に上方
から汚水を導入し処理水は下方から抜き出す様にしたの
で、硝化・脱窒反応の結果生成した汚泥は担体層に捕捉
されて系外へは排出されない。
から汚水を導入し処理水は下方から抜き出す様にしたの
で、硝化・脱窒反応の結果生成した汚泥は担体層に捕捉
されて系外へは排出されない。
従って汚泥分離の為の沈降分離槽を設ける必要かない。
（３）上記＋１１ 、 ＋２１の結果、設備コストを低
減することかできる。尚容積負荷値によって示される単
位体積・時間当たりの処理能力が大きいので、小型の処
理設備で従来と同等以上の処理能力を得ることができる
。
減することかできる。尚容積負荷値によって示される単
位体積・時間当たりの処理能力が大きいので、小型の処
理設備で従来と同等以上の処理能力を得ることができる
。
（４）硝化液循環方式における循環比番こ相当Ｔるサイ
クル数を大きく設定することができるので窒素除去率を
向上させることができる。
クル数を大きく設定することができるので窒素除去率を
向上させることができる。
（５）メタノール等の水素供与体を添加する必要がない
ので処理コストを低減することができる。
ので処理コストを低減することができる。
ｊ１１図は本発明方法を実施する為の装置の一例を示す
模式図、第２図は硝化液循環方式の装置を示す模式図で
ある。 １：処理槽 ２：多孔板 ３：担体 ４，４＠：散気管 ５：排出管 ６：貯留槽 ７：制御部 ８：汚水導入管 Ｌ：有有性性汚水 ９：溢水溝
模式図、第２図は硝化液循環方式の装置を示す模式図で
ある。 １：処理槽 ２：多孔板 ３：担体 ４，４＠：散気管 ５：排出管 ６：貯留槽 ７：制御部 ８：汚水導入管 Ｌ：有有性性汚水 ９：溢水溝
Claims (1)
- 汚水処理槽に微生物付着担体を配置すると共に処理槽下
部に間欠的曝気手段を設けた処理槽を用いて有機性汚水
を生物学的に処理する方法であつて、曝気停止時に処理
槽上部より槽内に有機性汚水を導入して槽内を降下せし
めると共に間欠的に曝気を行ない、処理済廃水を槽底部
より排出することを特徴とする有機性汚水の生物学的処
理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60126658A JPS61287498A (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 有機性汚水の生物学的処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60126658A JPS61287498A (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 有機性汚水の生物学的処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61287498A true JPS61287498A (ja) | 1986-12-17 |
| JPH0421559B2 JPH0421559B2 (ja) | 1992-04-10 |
Family
ID=14940665
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60126658A Granted JPS61287498A (ja) | 1985-06-11 | 1985-06-11 | 有機性汚水の生物学的処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61287498A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623390A (ja) * | 1992-03-18 | 1994-02-01 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の生物学的脱リン硝化脱窒素処理方法 |
| US6610205B2 (en) * | 2000-04-25 | 2003-08-26 | Nisshinbo Industries, Inc. | Process for nitrifying denitrifying organic waste water |
| KR100441208B1 (ko) * | 2001-10-24 | 2004-07-22 | 삼성엔지니어링 주식회사 | 생물 여과 기술을 이용하는 회분식 폐수처리장치 및 이를이용한 폐수처리방법 |
| KR100510878B1 (ko) * | 1998-11-30 | 2005-10-25 | 삼성엔지니어링 주식회사 | 호기성 생물 여과 시스템을 이용한 폐수처리장치 및 이를 이용한 폐수처리방법 |
| KR100859416B1 (ko) | 2007-07-02 | 2008-09-22 | 경북대학교 산학협력단 | 순환식 간헐 포기방법을 이용한 상향류식 생물막 여과수처리 방법 및 장치 |
-
1985
- 1985-06-11 JP JP60126658A patent/JPS61287498A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0623390A (ja) * | 1992-03-18 | 1994-02-01 | Ebara Infilco Co Ltd | 有機性汚水の生物学的脱リン硝化脱窒素処理方法 |
| KR100510878B1 (ko) * | 1998-11-30 | 2005-10-25 | 삼성엔지니어링 주식회사 | 호기성 생물 여과 시스템을 이용한 폐수처리장치 및 이를 이용한 폐수처리방법 |
| US6610205B2 (en) * | 2000-04-25 | 2003-08-26 | Nisshinbo Industries, Inc. | Process for nitrifying denitrifying organic waste water |
| KR100441208B1 (ko) * | 2001-10-24 | 2004-07-22 | 삼성엔지니어링 주식회사 | 생물 여과 기술을 이용하는 회분식 폐수처리장치 및 이를이용한 폐수처리방법 |
| KR100859416B1 (ko) | 2007-07-02 | 2008-09-22 | 경북대학교 산학협력단 | 순환식 간헐 포기방법을 이용한 상향류식 생물막 여과수처리 방법 및 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0421559B2 (ja) | 1992-04-10 |
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