JPS61285515A - Pressure reducing valve - Google Patents
Pressure reducing valveInfo
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- JPS61285515A JPS61285515A JP60128476A JP12847685A JPS61285515A JP S61285515 A JPS61285515 A JP S61285515A JP 60128476 A JP60128476 A JP 60128476A JP 12847685 A JP12847685 A JP 12847685A JP S61285515 A JPS61285515 A JP S61285515A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、たとえば自動車のクラッチ用油圧シリンダ
の制御用に用いれは好適なもので、２次圧力を零圧力か
ら１次圧力に等しい値にわたって広範囲に制御できる減
圧弁に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of Industrial Application The present invention is suitable for use, for example, in controlling hydraulic cylinders for clutches in automobiles, and is capable of controlling secondary pressure over a wide range from zero pressure to a value equal to the primary pressure. It relates to a controllable pressure reducing valve.
〈従来の技術〉
ｙ従来、減圧弁と、７（よ、第７図（ユ示
すよう（ユ、 ｉ□、
主弁（１）のポペット形の３ボ一ト式パイロット弁
１１、。<Conventional technology>
y Conventionally, a pressure reducing valve and a poppet-type three-bottom pilot valve for the main valve (1), as shown in Figure 7, are used.
11.
（２）からなるものが知られている（油圧技術、２４］
。(2) is known (Hydraulic technology, 24)
.
巻、Ｎｏ、４．２Ｉ頁）。この減圧弁は、主弁（１）
１′：′
の２次ポート（Ｂ）側からパイロット弁（２）のボペツ
し：・
ト（３）へのベント流れを形成するベント絞り（５）
（□・；
；
を有するパイロット通路（６）を設け、このベント
１絞り（５）とポペット（３）との間の
流体圧力を主弁 工ｊ（１）の主スプ
ール（７）の一端側のバネ室（８）に導
パ、：
く一方、主弁（１）の２次ポート（Ｂ）の圧力を主ス
［；１′１
プール（７）の他端側のパイロット室（ｇ）に導いて
＋］。Vol., No., p. 4.2I). This pressure reducing valve is the main valve (1)
1': Vent throttle (5) that forms a vent flow from the secondary port (B) side of the pilot valve (2) to the port (3) of the pilot valve (2).
A pilot passage (6) with (□・; ; ;
The fluid pressure between the first throttle (5) and the poppet (3) is introduced into the spring chamber (8) at one end of the main spool (7) of the main valve (1).
On the other hand, the pressure at the secondary port (B) of the main valve (1) is
[;1'1 Lead to the pilot room (g) at the other end of the pool (7)
+].
いる。つまり、主スプール（７）にはパイロット室
：）、′（９）の流体圧力とバネ室（８
）の流体圧力にバネ（１０）力を加算した合力とが対抗
しており、上記２次ポート（Ｂ）の流体圧力がパイロッ
ト弁（２）の設定圧力に達すると、パイロット弁（２）
が開弁じてベント流れを形成する。このためベント絞り
（５）の前後に差圧が形成され、この差圧がバネ圧相当
になると主スプール（７）を動作させて可変オリフィス
（４）の開度を狭め、２次ポート（Ｂ）の圧力を減圧す
るのである。そして、２次ポート（Ｂ）の流体圧力が設
定圧力よりも低くなると、パイロット弁（２）が閉じて
、ベント流量を零にするのでベント絞り（５）の前後の
差圧が解消されバネ（１０）力により主スプール（７）
を第５図中右方へ動かせて、可変オリフィス（４）の開
度を広げて、１次ポート（Ａ）から２次ポート（Ｂ）に
流体を供給して、２次ポート（Ｂ）の圧力を上昇させ、
所望の設定圧力に制御している。また、２次ポート（Ｂ
）からタンクポート（Ｔ）にかけてリリーフ作動する
〈発明が解決しようとする問題点〉
しかしながら、上記従来の減圧弁では、主スプール（７
）を動作させるパイロット圧力を２次ポート（Ｂ）側か
ら導いているため、最低制御圧力が高くなるという問題
がある。すなわち、仮にパイロット弁（２）の電磁ソレ
ノイド（１１）の押圧力を零とし、ポペット（３）を全
開にしたとしても、主スプール（７）を押圧するバネ（
１０）のバネ力に打ち勝つために、２次ポート（Ｂ）の
圧力として、一般的に １．５〜２ｋｇ／ｃｍ’の圧力
が必要であるため、２次ポート（Ｂ）の最低制御圧力が
どうしても１．５〜２ｋｇ／ｃｍ”以上となり、２次圧
力を略零圧から制御することができないという問題があ
る。There is. In other words, the main spool (7) has a pilot chamber.
:), '(9) fluid pressure and spring chamber (8
) is opposed by the resultant force obtained by adding the force of the spring (10), and when the fluid pressure of the secondary port (B) reaches the set pressure of the pilot valve (2), the pilot valve (2)
The valve opens to form a vent flow. Therefore, a pressure difference is formed before and after the vent throttle (5), and when this pressure difference becomes equivalent to spring pressure, the main spool (7) is operated to narrow the opening of the variable orifice (4), and the secondary port (B ) to reduce the pressure. When the fluid pressure at the secondary port (B) becomes lower than the set pressure, the pilot valve (2) closes and the vent flow rate becomes zero, eliminating the differential pressure across the vent throttle (5) and causing the spring ( 10) Main spool (7) by force
to the right in Fig. 5 to widen the opening degree of the variable orifice (4) and supply fluid from the primary port (A) to the secondary port (B). increase the pressure,
The pressure is controlled to the desired set pressure. Also, the secondary port (B
) to the tank port (T) <Problem to be solved by the invention> However, in the above conventional pressure reducing valve, the main spool (7
) is led from the secondary port (B) side, so there is a problem that the minimum control pressure becomes high. That is, even if the pressing force of the electromagnetic solenoid (11) of the pilot valve (2) is zero and the poppet (3) is fully opened, the spring (
10) In order to overcome the spring force, a pressure of 1.5 to 2 kg/cm' is generally required as the pressure at the secondary port (B), so the minimum control pressure at the secondary port (B) is There is a problem in that the pressure inevitably exceeds 1.5 to 2 kg/cm'' and the secondary pressure cannot be controlled from approximately zero pressure.
また、従来の減圧弁においては、主弁（りの２次ポート
（Ｂ）からパイロット弁（２）へのベント用絞り（５）
を通るパイロット流れ（ベント流れ）によって、主スプ
ール（７）を動作させるパイロット圧力を得ているため
、絶えず、ベント絞り（５）の前後に一定の差圧を生じ
させるための一定量のベント流量が必要で、特に最低制
御圧力時でも一定量のベント流量が必要で、動力損失が
大きいという欠点がある。In addition, in conventional pressure reducing valves, there is a vent throttle (5) from the secondary port (B) of the main valve to the pilot valve (2).
Since the pilot flow (vent flow) passing through the vent throttle (vent flow) obtains the pilot pressure that operates the main spool (7), a constant amount of vent flow rate is constantly generated to create a constant differential pressure before and after the vent throttle (5). The disadvantage is that a certain amount of vent flow is required even at the lowest control pressure, and the power loss is large.
そこで、この発明の主たる目的は、２次圧力を完全な低
圧（零圧）から１次圧力に等しくなるまで、全域にわた
って圧力制御でき、それによって、２次ポートにつなが
れたクラッチ用油圧シリンダ等のアクチュエータを低圧
からソフトかつスムーズに起動でき、しかも１次圧力に
等しい高圧でも作動できるようにすることができる。Therefore, the main purpose of this invention is to be able to control the secondary pressure over the entire range from completely low pressure (zero pressure) to equal to the primary pressure, and thereby to control the pressure of the clutch hydraulic cylinder etc. connected to the secondary port. The actuator can be started softly and smoothly from low pressure, and can also be operated at high pressure equal to the primary pressure.
また、この発明の他の目的は、主弁の２次ポートからベ
ント流れをなくして、主弁の１次ポート側からパイロッ
ト圧力を導入することにより、全体的に見て漏れ流量（
ドレン流量）を少なくすることにある。Another object of the present invention is to eliminate the vent flow from the secondary port of the main valve and introduce pilot pressure from the primary port side of the main valve, so that the leakage flow rate (
The goal is to reduce the drain flow rate.
〈問題点を解決するための手段〉
上記目的を達成するため、この発明の減圧弁は第１図に
例示するように、２次ポート（Ｂ）を１次ポート（Ａ）
とタンクポート（Ｔ）とに切換連通ずるスプール部と上
記スプール部の径よりも径が大きいピストン部を有する
主スプール（２５）のスプール部側の端面の室を通路を
介して上記２次ポート（Ｂ）に連通させた３ポート形主
弁（２１）と、２次ポート（ｂ）を１次ポート（ａ）と
タンクポート（ｔ）とに切換連通ずるパイロットスプー
ル（４１）の一端側の室を通路を介して上記２次ポート
（ｂ）に連通し、上記パイロットスプール（４１）の他
端側に押圧手段を設けた３ポート形パイロット弁（２２
）とからなり、上記パイロット弁（２２）の１次ポート
（ａ）を上記主弁（２１）の１次ポート（Ａ）に、また
上記パイロット弁（２２）の２次ポート（ｂ）を上記主
スプール（２５）のピストン部側の室に夫々連通させた
ことを特徴としている。<Means for Solving the Problems> In order to achieve the above object, the pressure reducing valve of the present invention connects the secondary port (B) to the primary port (A) as illustrated in FIG.
and the tank port (T) through a passageway through a chamber on the end face of the spool part of the main spool (25), which has a spool part that communicates with the spool part and a piston part whose diameter is larger than the diameter of the spool part. The 3-port main valve (21) communicates with (B), and one end of the pilot spool (41) communicates the secondary port (b) with the primary port (a) and tank port (t). A three-port pilot valve (22) in which the chamber is communicated with the secondary port (b) through a passage and a pressing means is provided at the other end of the pilot spool (41).
), the primary port (a) of the pilot valve (22) is connected to the primary port (A) of the main valve (21), and the secondary port (b) of the pilot valve (22) is connected to the primary port (A) of the main valve (21). The main spool (25) is characterized in that it communicates with the chambers on the piston section side.
く作 用〉
上記構成により、主弁（２１）の２次圧力（ＰＢ）を略
零圧に調整すべくパイロット弁（２２）の押圧手段（４
８）を調整すると、パイロットスプール（４１）の一端
側の室の圧力（ｐｂ）と押圧手段（４８）との釣り合い
によるパイロットスプール（４１）の作動により、パイ
ロット弁（２２）の１次ポート（ａ）と２次ポート（ｂ
）との間を閉鎖し、２次ボード（ｂ）とタンクポート（
ｔ）との間を開放する。そして、主弁（２１）の主スプ
ール（２５）のピストン部側の室はパイロット弁（２２
）のタンクポート（ｔ）に通じ、上記ピストン部側の室
の圧力は零圧力に制御される。したがって、主弁（２１
）の主スプール（２５）はスプール部側の室とピストン
部側の室との釣り合いにより動作して、主スプール（２
５）は第１図中右方に移動して、２次ポート（Ｂ）とタ
ンクボー）（Ｔ）とを連通し、主弁（２１）の２次ポー
ト（Ｂ）の圧力を零圧力に制御する。また、パイロット
弁（２２）の押圧手段（４８）を、零圧力から主弁（２
１）の１次圧力（ＰＡ）の間の圧力に対応した押圧力に
制御すると、それに応じて、パイロット弁（２２）の２
次圧力（ｐｂ）および主弁（２１）のピストン部側の室
の圧力が制御されて、主スプール（２５）がピストン部
側の室の圧力とスプール部側の室の圧力との釣り合いに
より動作して、主弁（２１）の２次ボー１−（Ｂ）の圧
力（ＰＢ）は所望の減圧圧力に制御される。主弁（２１
）の２次圧力（ＰＢ）を１次圧力（ＰＡ）に等しく制御
しているときには、スプール部の端面よりも断面積が大
きなピストン部の端面に流体が作用し、増力された大き
な力で主スプール（２５）か作動させられるから、主ス
プール（２５）を押圧するバネ（３１）が用いられても
、１次ポート（Ａ）と２次ポート（Ｂ）との間が全開に
なるまで主スプール（２５）がバネ（３１）を圧縮して
移動可能で、主弁（２Ｉ）の１次圧力（ＰＡ）と２次圧
力（Ｐａ）が等しい状態に圧力制御し得る。Function> With the above configuration, the pressing means (4) of the pilot valve (22) is used to adjust the secondary pressure (PB) of the main valve (21) to approximately zero pressure.
8), the operation of the pilot spool (41) due to the balance between the pressure (pb) in the chamber at one end of the pilot spool (41) and the pressing means (48) causes the primary port ( a) and the secondary port (b
) and close the gap between the secondary board (b) and the tank port (
t). The chamber on the piston side of the main spool (25) of the main valve (21) is connected to the pilot valve (22).
), and the pressure in the chamber on the piston side is controlled to zero pressure. Therefore, the main valve (21
The main spool (25) of the main spool (25) operates by the balance between the chamber on the spool side and the chamber on the piston side.
5) moves to the right in Figure 1, connects the secondary port (B) and tank bow (T), and controls the pressure of the secondary port (B) of the main valve (21) to zero pressure. do. Further, the pressing means (48) of the pilot valve (22) is changed from zero pressure to the main valve (22).
When the pressure is controlled to a pressure corresponding to the pressure between the primary pressure (PA) of 1), the pressure of the pilot valve (22) is adjusted accordingly.
The secondary pressure (pb) and the pressure in the chamber on the piston side of the main valve (21) are controlled, and the main spool (25) operates by balancing the pressure in the chamber on the piston side and the pressure in the chamber on the spool side. Thus, the pressure (PB) of the secondary bow 1-(B) of the main valve (21) is controlled to a desired reduced pressure. Main valve (21
) When the secondary pressure (PB) of Since the spool (25) is actuated, even if the spring (31) that presses the main spool (25) is used, the main The spool (25) is movable by compressing the spring (31), and the pressure can be controlled so that the primary pressure (PA) and the secondary pressure (Pa) of the main valve (2I) are equal.
主弁（２１）の２次圧力（Ｐａ）を１次圧力（ＰＡ）に
等しい圧力に制御しているとき、あるいは主弁（２１）
の２次圧力（ＰＢ）を零圧力に制御しているときにはパ
イロットスプール（４１）および主スプール（２５）は
ストロークエンドの位置に存することが可能で、このと
き、パイロット弁（２２）および主弁（２１）の１次ポ
ート（ａ）、 （Ａ）からのドレン流量は殆んどない。When the secondary pressure (Pa) of the main valve (21) is controlled to be equal to the primary pressure (PA), or when the main valve (21)
The pilot spool (41) and the main spool (25) can be at the stroke end position when the secondary pressure (PB) of the There is almost no drain flow rate from the primary ports (a) and (A) of (21).
したがって、動力損失が少ない。Therefore, power loss is small.
また、パイロット弁（２２）を通して主スプール（２５
）の受圧面積の大きなピストン部に圧力流体を供給して
、作用させるので、主スプール（２５）に作用する軸推
力（フローフォース）に抗して、主スプール（２５）を
大きな力で作動させることができ、したがって、軸推力
に対しても対抗でき、最大流量を増大することができる
。Also, the main spool (25) is inserted through the pilot valve (22).
), which has a large pressure-receiving area, is supplied with pressure fluid to act on it, so the main spool (25) is operated with a large force against the axial thrust (flow force) acting on the main spool (25). Therefore, it is possible to resist axial thrust and increase the maximum flow rate.
〈実施例〉 以下、この発明を図示の実施例により詳細に説明する。<Example> Hereinafter, the present invention will be explained in detail with reference to illustrated embodiments.
第１図において、２１は３ポート形の主弁、２２は３ポ
ート形のパイロット弁である。In FIG. 1, 21 is a 3-port main valve, and 22 is a 3-port pilot valve.
上記主弁（２１）の主スプール（２５）は、３つのラン
ド（２５ａ −１）、 （２５ａ −２）、 （２５ａ
−３）を有するスプール部（２５ａ）と、このスプー
ル部（２５ａ）より大径なピストン部（２５ｂ）とを一
体形成している。上記ランド（２５ａ−１）、 （２５
ａ−２）。The main spool (25) of the main valve (21) has three lands (25a-1), (25a-2), (25a
-3) and a piston part (25b) having a larger diameter than the spool part (25a) are integrally formed. The above land (25a-1), (25
a-2).
（２５ａ−３）とピストン部（２５ｂ）は本体（２０）
に摺動自在に嵌合している。上記ピストン部（２５ｂ）
の径はランド（２５ａ−１）、 （２５ａ−２）、 （
２５ａ−３）の径よりも大きくしている。そして、上記
主スプール部（２５）の作動によってランド（２５ａ−
２）で２次ポート（Ｂ）を１次ポート（Ａ）とタンクポ
ート（Ｔ）に切換連通するようにしている。上記主スプ
ール（２５）のスプール部（２５ａ）側の一端のバネ（
３１）を縮装したバネ室（２８）にはパイロット通路（
２９）を介して２次ポート（Ｂ）を接続している。上記
パイロット通路（２９）のランド（２５ａ−２）に開口
する開口（２９ａ）が常に２次ポート（Ｂ）に
（゛連通ずるように主スプール（２５）の
寸法を定めている。また、上記主スプール（２５）のピ
ストン部 １（２５ｂ）側の他端に
はパイロット室（３２）を設けて
トいる。上記ピストン部（２５ｂ）とランド（２５ａ−
３） 仁：・
一間ｏ！（６６）！！連通路５３汗介０′″？ｙ７（６
１） ｉを接続している。したがっ
て、主弁（２１）は上記パ −イロッ
ト室（３２）とバネ室（２８）との差圧による
（３１・
力がバネ（３１）のバネ力に相当するように主スプ
ｉ−ル（２５）を動作させて、２次ポ
ート（Ｂ）と１次 μモ
ポート（Ａ）およびタンクポート（Ｔ）との間の可変
１・ｉ。(25a-3) and the piston part (25b) are the main body (20)
It is slidably fitted. The above piston part (25b)
The diameter of land (25a-1), (25a-2), (
25a-3). Then, the land (25a-
In 2), the secondary port (B) is switched to communicate with the primary port (A) and the tank port (T). A spring (
The spring chamber (28), which is a reduced version of 31), has a pilot passage (
29) to the secondary port (B). The opening (29a) that opens to the land (25a-2) of the pilot passage (29) is always connected to the secondary port (B).
(The dimensions of the main spool (25) are determined so as to communicate with each other. Also, a pilot chamber (32) is provided at the other end of the main spool (25) on the piston part 1 (25b) side.
There is. The piston part (25b) and the land (25a-
3) Jin:・ One hour o! (66)! ! Communication path 53 sweat 0'''?y7 (6
1) i is connected. Therefore, the main valve (21) is operated by the differential pressure between the pilot chamber (32) and the spring chamber (28).
(31) Adjust the main spring so that the force corresponds to the spring force of the spring (31).
Operate the i-rule (25) to change the distance between the secondary port (B), the primary μ port (A), and the tank port (T).
1.i.
オリフウス（２６）、 （３０）の開度を制御する。
：・）゛
一方、上記パイロット弁（２２）はノーマルクロ
（，１（パ・
１・：ｌ
−ズド形でパイロットスプール（４１）の作動によつ
：、。Controls the opening degree of the orifuus (26) and (30).
:・)゛On the other hand, the above pilot valve (22) is normally closed.
(, 1 (P. 1.: l -D type, depending on the operation of the pilot spool (41).
:,.
てランド（４１・）で２次ポート（ｂ）を１次ポート
ｉｌ・（ａ）とタンクポート（ｔ）
に切換連通ずるようになっている。上記パイロットスプ
ール（４１）の一端側 １゜の室（４
５）にはパイロット通路（４６）を介して２次ポート（
ｂ）を接続している。上記パイロット弁（２２）の室（
４５）にはバネ（４７）を縮装している。Connect the secondary port (b) to the primary port using the land (41).
il (a) and tank port (t)
It is designed to switch and communicate. One end side of the pilot spool (41) 1° chamber (4
5) is connected to the secondary port (
b) is connected. The chamber of the pilot valve (22) (
45) is compressed with a spring (47).
一方、上記パイロットスプール（４１）の他端側には、
調整可能な押圧手段の一例としての電磁比例ソレノイド
（４８）を設けて、パイロットスプール（４１）の中心
を電磁比例ソレノイド（４８）のプランジャ（４８ａ）
によって電流の通電値（ｉ）に比例した力で押圧するよ
うにしている。上記プランジャ（４８ａ）には釣り合い
用のバネ（４９）でパイロットスプール（４１）に向け
て押圧している。上記バネ（４７）のバネ力はバネ（４
９）のバネ力よりも若干強くしている。上記パイロット
スプール（４Ｉ）の左端には周りの本体に係合して位置
決めするための係合部（４１ｂ）を設けて、ノーマル位
置で１次ポート（ａ）と２次ポート（ｂ）との間を閉鎖
するようにしている。すなわち、パイロット弁（２２）
はノーマルクローズド形になっている。したがって、パ
イロット弁（２２）のパイロットスプール（４１）はプ
ランジャ（４８ａ）の押圧力と室（４５）の圧力つまり
２次ポート（ｂ）の圧力とがバランスするように動作す
るようになっている。On the other hand, on the other end side of the pilot spool (41),
An electromagnetic proportional solenoid (48) as an example of adjustable pressing means is provided, and the center of the pilot spool (41) is connected to the plunger (48a) of the electromagnetic proportional solenoid (48).
The pressure is applied with a force proportional to the energization value (i) of the current. The plunger (48a) is pressed toward the pilot spool (41) by a balancing spring (49). The spring force of the spring (47) is the spring force of the spring (47).
The spring force is slightly stronger than 9). The left end of the pilot spool (4I) is provided with an engaging part (41b) for engaging and positioning the surrounding main body, and in the normal position, the primary port (a) and the secondary port (b) are connected. I'm trying to close the gap. That is, the pilot valve (22)
is normally closed type. Therefore, the pilot spool (41) of the pilot valve (22) operates so that the pressing force of the plunger (48a) and the pressure in the chamber (45), that is, the pressure in the secondary port (b) are balanced. .
上記パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）はパイロ
ット通路（５Ｉ）を介して主弁（２１）の１次ポート（
Ａ）に接続すると共に、上記パイロット弁（２２）の２
次ポート（ｂ）は主弁（２１）のピストン部（２５ｂ）
側のパイロット室（３２）にパイロット通路（５２）を
介して接続している。上記パイロット弁（２２）のタン
クポート（ｔ）およびプランジャ（４８ａ）を収容した
室（６５）はドレン通路（５３）を介してタンク（６１
）に接続している。The primary port (a) of the pilot valve (22) is connected to the primary port (a) of the main valve (21) via the pilot passage (5I).
A), and also connects to 2 of the pilot valve (22).
The next port (b) is the piston part (25b) of the main valve (21)
It is connected to the pilot chamber (32) on the side via a pilot passage (52). The tank port (t) of the pilot valve (22) and the chamber (65) containing the plunger (48a) are connected to the tank (61) through a drain passage (53).
).
また、上記主弁（２【）の２次ポート（Ｂ）は自動車の
クラッチ用シリンダ（５５）に通路（５６）を介して接
続し、１次ポート（Ａ）は圧力源（５７）に通路（５８
）を介して接続し、タンクポート（Ｔ）は通路（７１）
を介してタンク（６１）に接続している。Further, the secondary port (B) of the main valve (2[) is connected to the clutch cylinder (55) of the automobile via a passage (56), and the primary port (A) is connected to the pressure source (57) through a passage. (58
), and the tank port (T) is connected through the passage (71)
It is connected to the tank (61) via.
上記構成において、いま、パイロット弁（２２）の電磁
比例ソレノイド（４８）に通電する電流の電流値（ｉ）
を零にすると、パイロット弁（２２）のパイロットスプ
ール（４１）はバネ（４７）のバネ力により、第１図中
右方に押圧されて、ランド（４１ａ）で１次ポート（ａ
）と２次ポート（ｂ）との間を閉鎖し、２次ポート（ｂ
）とタンクポート（ｔ）番の間を全開にする。そのため
、主弁（２１）のパイロット室（３２）は通路（５２）
、タンクポート（ｔ）を介してタンク（６Ｉ）に連通し
、主弁（２１）の主スプール（２５）はバネ室（２８）
のバネ（３１）に押圧され、第１図中右方へ移動して、
ランド（２５ａ −２）で１次ポート（Ａ）と２次ポー
ト（Ｂ）との間を閉鎖し、２次ポート（Ｂ）とタンクポ
ート（Ｔ）との間を全開にして、２次ポート（Ｂ）の圧
力を零圧力に制御する。このとき、主弁（２１）の１次
ポート（Ａ）およびパイロット弁（２２）の１次ポート
（ａ）側よりのドレン流量は下記圧力制御中に比べて実
質的に殆んどない。In the above configuration, the current value (i) of the current flowing through the electromagnetic proportional solenoid (48) of the pilot valve (22)
When , the pilot spool (41) of the pilot valve (22) is pushed to the right in Fig. 1 by the spring force of the spring (47), and the primary port (a) is
) and the secondary port (b).
) and tank port (t) fully open. Therefore, the pilot chamber (32) of the main valve (21) is connected to the passage (52).
, communicates with the tank (6I) via the tank port (t), and the main spool (25) of the main valve (21) is connected to the spring chamber (28).
is pressed by the spring (31), moves to the right in Fig. 1,
Close the space between the primary port (A) and the secondary port (B) with the land (25a-2), fully open the space between the secondary port (B) and the tank port (T), and close the space between the secondary port (A) and the secondary port (B). The pressure in (B) is controlled to zero pressure. At this time, the drain flow rate from the primary port (A) of the main valve (21) and the primary port (a) side of the pilot valve (22) is substantially less than during the pressure control described below.
次に、パイロット弁（２２）の電磁比例ソレノイド（４
８）に通電する電流を増大すると、電流値（ｉ）の増大
につれて、パイロットスプール（４１）の動作により、
２次ポート（ｂ）および主弁（２１）のパイロット室（
３２）の圧力が増大する。そして、主弁（２Ｉ）の主ス
プール（２５）は、ピストン部（２５ｂ）側の上記パイ
ロット室（３２）に作用する流体圧力と、バネ室（２８
）に作用する２次ポート（Ｂ）の流体圧力との差圧によ
る力がバネ（３１）のバネ力となるように動作して、２
次ポート（Ｂ）の圧力を制御する。このとき、主弁（２
１）のタンクポート（Ｔ）とパイロット弁（２２）のタ
ンクポート（ｔ）との両方から制御に必要なドレン流体
が排出される。Next, the electromagnetic proportional solenoid (4) of the pilot valve (22)
8), as the current value (i) increases, the operation of the pilot spool (41) causes
Secondary port (b) and main valve (21) pilot chamber (
32) pressure increases. The main spool (25) of the main valve (2I) absorbs the fluid pressure acting on the pilot chamber (32) on the piston portion (25b) side and the spring chamber (28).
) operates so that the force due to the differential pressure between the fluid pressure of the secondary port (B) and the fluid pressure of the secondary port (B) acting on the
Control the pressure at the next port (B). At this time, the main valve (2
Drain fluid necessary for control is discharged from both the tank port (T) of 1) and the tank port (t) of the pilot valve (22).
さらに、パイロット弁（２２）の電磁比例ソレノイド（
４８）に通電する電流値（ｉ）を一定値以上大きくする
と、パイロット弁（２２）のパイロットスプール（４１
）は第１図中左方に移動して１次ポート（ａ）と２次ポ
ート（ｂ）との間を全開にし、２次ポート（ｂ）とタン
クポート（ｔ）との間を全開にして、主弁（２１）のパ
イロット室（３２）に通路（５２）を介して１次ポート
（ａ）の圧力を導びく。そのため、より大きな断面積を
有するピストン部（２５ｂ）に１次ポート（ａ）の圧力
が作用し、主スプール（２５）は第１図中左方に移動し
て、１次ポート（Ａ）と２次ポート（Ｆ３）との間を全
開にし、２次ポート（Ｂ）とタンクポート（Ｔ）との間
を完全に閉鎖する。Furthermore, the electromagnetic proportional solenoid (
When the current value (i) applied to the pilot valve (22) is increased by a certain value or more, the pilot spool (41) of the pilot valve (22)
) moves to the left in Figure 1 to fully open between the primary port (a) and secondary port (b), and fully open between the secondary port (b) and tank port (t). Then, the pressure of the primary port (a) is guided to the pilot chamber (32) of the main valve (21) via the passage (52). Therefore, the pressure of the primary port (a) acts on the piston part (25b) having a larger cross-sectional area, and the main spool (25) moves to the left in FIG. Fully open the space between the secondary port (F3) and completely close the space between the secondary port (B) and the tank port (T).
そして、２次ポート（Ｂ）の２次圧力（Ｐａ）を１次ポ
ート（Ａ）の１次圧力（ＰＡ、）に等しく制御する。Then, the secondary pressure (Pa) of the secondary port (B) is controlled to be equal to the primary pressure (PA, ) of the primary port (A).
このとき、主弁（２Ｉ）のタンクポート（Ｔ）およびパ
イロット弁（２２）のタンクポート（ｔ）からのドレン
流量は上記圧力制御中に比べて実質的になく、したがっ
て動力損失が少なくなっている。At this time, the drain flow rate from the tank port (T) of the main valve (2I) and the tank port (t) of the pilot valve (22) is substantially lower than during the pressure control described above, and therefore the power loss is reduced. There is.
第２図は、パイロット弁（２２）の電磁比例ソレノイド
（４８）に通電する電流値（ｉ）と主弁（２１）の２次
ポート（Ｂ）の流体圧力（ＰＢ）との関係を示すグラフ
で、２次圧力（ＰＲ）がＯｋｇ／ｃｍ’から電流値（ｉ
）に比例してほぼ直線的に増大し、電流値（ｉ）が一定
値以上になるとＰ Ｂ＝ＰＡになることが分かる。また
、第３図は上記電流値（ｉ）に対する主弁（２１）とパ
イロット弁（２２）との両タンクポート（Ｔ）、Ｑ）か
らの合計の漏れ量（ドレン量）の関係を示すグラフで、
２次圧力（ＰＢ）が最低制御圧力時（略零圧力時）と最
高制御圧力時（Ｐ ａ ＝ＰＡの時）およびそれに連ら
なる領域で漏れ量が少なくなることが分かる。Figure 2 is a graph showing the relationship between the current value (i) energized to the electromagnetic proportional solenoid (48) of the pilot valve (22) and the fluid pressure (PB) of the secondary port (B) of the main valve (21). Then, the secondary pressure (PR) changes from Okg/cm' to the current value (i
), and it can be seen that when the current value (i) exceeds a certain value, P B =PA. Furthermore, Fig. 3 is a graph showing the relationship between the total leakage amount (drainage amount) from both tank ports (T) and Q) of the main valve (21) and pilot valve (22) with respect to the above current value (i). in,
It can be seen that the amount of leakage decreases when the secondary pressure (PB) is at the lowest control pressure (approximately zero pressure), at the highest control pressure (when P a =PA), and in a region connected thereto.
このように、この減圧弁は主弁（２Ｉ）の主スプール（
２５）を作動させるパイロット圧を１次ポート（Ａ）側
から導いているので、２次ポート（Ｂ）の圧力が零圧に
近い極く低圧に制御している状態であっても主スプール
（２５）を作動させて減圧制御することができ、２次ポ
ート（Ｂ）の圧力を零圧から制御することができる。こ
のように２次ポート（Ｂ）の圧力を零圧から制御できる
ので、クラッチ用の油圧シリンダ（５５）を極めてソフ
トにショックレスに起動することができる。また、電磁
比例ソレノイド（４８）の押圧力を強くすることにより
て、２次ポート（Ｂ）の圧力を１次ポート（Ａ）の圧力
に等しい圧力にまで制御することができる。このように
、この減圧弁は零圧に近い極低圧から１ヶ□−８（Ａ、
。１ケエカ。２゜６ｏユ、いエヵよ７．：の広い範囲に
わたって２次ポート（Ｂ）の２次圧力
ｉ（Ｐ・）を制御できるのである。
１また、主弁（２１）の主スプ
ール（２５）をピストン部（２５ｂ）に流体圧力を供給
して作用させて、 ト・。In this way, this pressure reducing valve is connected to the main spool (2I) of the main valve (2I).
Since the pilot pressure that operates the main spool (25) is led from the primary port (A) side, even if the pressure at the secondary port (B) is controlled to an extremely low pressure close to zero, the main spool ( 25) can be operated to perform pressure reduction control, and the pressure at the secondary port (B) can be controlled from zero pressure. Since the pressure at the secondary port (B) can be controlled from zero pressure in this way, the clutch hydraulic cylinder (55) can be started extremely softly and without shock. Furthermore, by increasing the pressing force of the electromagnetic proportional solenoid (48), the pressure at the secondary port (B) can be controlled to a pressure equal to the pressure at the primary port (A). In this way, this pressure reducing valve can be used from extremely low pressure close to zero pressure to one □-8 (A,
. 1 ke ka. 2゜6oyu, Iekayo 7. :The secondary pressure of the secondary port (B) over a wide range of
i(P·) can be controlled.
1. Also, the main spool (25) of the main valve (21) is supplied with fluid pressure to the piston portion (25b) to act on it.
主スプール（２５）を作動させているので、主スプール
（２５）に作用する軸推力（フローフォース）に、
抗して、主スプール（２５）を作動で
き、主弁（２１）の最大流量を増大することが可能であ
る。Since the main spool (25) is operated, the axial thrust (flow force) acting on the main spool (25)
In response, the main spool (25) can be actuated and the maximum flow rate of the main valve (21) can be increased.
第４図は他の実施例を示し、第１図に示すものに対して
、パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）とタンクポ
ート（ｔ）とを置換してノーマルオープン形にし、さら
に、電磁比例ソレノイド（４８）のプランジャ（４８ａ
）を収容した室（６５）に２次ボー）（ｂ）の圧力を導
くようにしたものである。他の構成は第１図に示すもの
と同様であり、それらについては同一参照番号を付して
説明を省略する。Fig. 4 shows another embodiment, in which the primary port (a) and tank port (t) of the pilot valve (22) are replaced with the one shown in Fig. 1 to make it a normally open type. , the plunger (48a) of the electromagnetic proportional solenoid (48)
) The pressure of the secondary bow (b) is introduced into the chamber (65) containing the pressure of the secondary bow (b). The other configurations are the same as those shown in FIG. 1, so the same reference numerals are given to them and the explanation will be omitted.
この第４図に示すものでは、バネ（４７）が押圧手段と
なり、電磁比例ソレノイド（４８）の押圧力が強くなる
と、バネ（４７）のパイロットスプール（４Ｉ）に対す
る押圧力が相対的に弱くなったことになり、第５図に示
すように電流値（Ｄが大きくなると主弁（２１）の２次
圧力（ＰＢ）が低くなる。In the device shown in FIG. 4, a spring (47) serves as a pressing means, and as the pressing force of the electromagnetic proportional solenoid (48) becomes stronger, the pressing force of the spring (47) against the pilot spool (4I) becomes relatively weaker. Therefore, as shown in FIG. 5, as the current value (D) increases, the secondary pressure (PB) of the main valve (21) decreases.
なお、電流値（ｉ）か設定値になるまでは、バネ（４７
）のバネ力がバネ（４７）のバネ力よりも遥かに強いた
め、パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）と２次ポ
ート（ｂ）との間が全開になり、主弁（２１）の”′”
、＋７（ＰＡ）“″”°゛゛°″“°°“ａｏ
ｌ）、ｊまた・この実施例０電流値（ｉ）に対する漏
０量の （、。Note that until the current value (i) reaches the set value, the spring (47
) is much stronger than the spring force of the spring (47), the space between the primary port (a) and the secondary port (b) of the pilot valve (22) is fully opened, and the main valve (21 )of"'"
, +7 (PA) “″”°゛゛°″”°°“ao
l), jAlso, the amount of leakage (0) for this example 0 current value (i).
［・１
特性は第６図に示すように、第３図と同様である。
［なお、上記実施例、（よ、主弁（２□
）、）主７た ニル（２５）のスプ
ール部（２５ａ）とピストン部（２５ｂ）
ｉを一体構造にしたが、スプール部（２５ａ
）とピストン部（２５ｂ）とは分離構造であってもよ
い。 ｔ）〈発明の効果〉
ｉ・１
１、Ｏ。[・1 The characteristics are shown in FIG. 6 and are similar to those in FIG. 3.
[In addition, in the above example, (Y, main valve (2□
),) The spool part (25a) and piston part (25b) of the main part (25)
i has an integral structure, but the spool part (25a
) and the piston portion (25b) may have a separate structure. t) <Effects of the invention>
i・1
1.O.
以上より明らかなように、この発明の減圧弁は、
ミ、・・ｊ”、・
３ポート形主弁の主スプールのピストン部側の室
１゜′ｊ・
：コ
に３ポート形パイロット弁を介して主弁の１次ボ
、・。As is clear from the above, the pressure reducing valve of the present invention is
Mi...j",... Chamber on the piston side of the main spool of the 3-port main valve
1゜'j・: The primary valve of the main valve is connected to the main valve via the 3-port pilot valve.
,・.
椅
一１″（Ａ）側″′料導０１・１弁０２次１−）−（Ｂ
） ＞側を連通させていないので、
２次ポートの極く低 １）；：。Chair 1'' (A) side'' Feeding 01/1 valve 02 1-) - (B
) > side is not communicated,
Extremely low secondary port 1);:.
圧下の制御状態であっても主弁の主スプールを動
（（。The main spool of the main valve is operated even in the pressure-down control state.
((.
□、４ユよヵ、７５１．７カ１．ア２ニー、。エ
［ｉ゛［１１
力を零圧に近い極く低圧に制御でき、また１次ボ
ｆｌ］［、］
一トの圧力に略等しい高圧に制御でき、広範囲に
（（わたって圧力制御を行うことができる
。したがっ Ｉす
て、この減圧弁に接続したアクヂュエ〜りを、極めてソ
フトに低圧からショックレスに起動でき、しかもこのア
クチュエータを１次圧に略等しい高圧でも作動させるこ
とができる。□、4yuyoka、751.7ka1. A2nie. workman
[i゛[11 The force can be controlled to an extremely low pressure close to zero pressure, and the primary
fl] [,] Can be controlled to a high pressure approximately equal to one pressure, and can be used over a wide range.
((Pressure control can be performed across the range. Therefore, the actuator connected to this pressure reducing valve can be started very softly from a low pressure without shock, and this actuator can be operated at a high pressure approximately equal to the primary pressure.) But it can be activated.
また、この発明の減圧弁は従来の如き２次ポート側から
ベント絞りを経由する一定流量のベント流れによって圧
力制御を行なうものではないので、漏れ量を全体的に少
なくできる。また、主スプールのピストン部にパイロッ
ト弁の１次ポートから２次ポートへ供給する流体の圧力
を作用させて、主スプールを作動させることができるの
で、軸推力の大きな状態でも主スプールを作動でき、減
圧弁の最大流量を増大できる。また、ピストン部で力を
増力して主スプールを動作させるので、主弁の２次圧力
を略零圧力から１次圧力に等しい値にわたる広範囲に制
御できる。Further, since the pressure reducing valve of the present invention does not perform pressure control by a constant flow rate of vent flow from the secondary port side via the vent throttle as in the conventional case, the amount of leakage can be reduced overall. In addition, the main spool can be operated by applying the pressure of the fluid supplied from the primary port to the secondary port of the pilot valve to the piston of the main spool, so the main spool can be operated even under large axial thrust. , the maximum flow rate of the pressure reducing valve can be increased. Further, since the main spool is operated by increasing the force in the piston portion, the secondary pressure of the main valve can be controlled over a wide range from approximately zero pressure to a value equal to the primary pressure.
第１図、第４図は夫々この発明の一実施例の原理図、第
２図、第３図、第５図、第６図は夫々上記実施例の特性
図、第７図は従来例の断面図であ２１・・・主弁、 ２
２・・・パイロット弁、 ２５・・・主スプール、
２５ａ・・・スプール部、 ２５ｂ・・・ピストン部
、 ４１・・・パイロットスプール、４８・・・電磁比
例ソレノイド。Figures 1 and 4 are principle diagrams of an embodiment of the present invention, Figures 2, 3, 5, and 6 are characteristic diagrams of the above embodiment, respectively, and Figure 7 is a diagram of the conventional example. In the cross-sectional view, 21...main valve, 2
2...Pilot valve, 25...Main spool,
25a... Spool portion, 25b... Piston portion, 41... Pilot spool, 48... Electromagnetic proportional solenoid.
Claims (1)
ート（Ｔ）とに切換連通するスプール部と上記スプール
部の径よりも径が大きいピストン部を有する主スプール
（２５）のスプール部側の端面の室を通路を介して上記
２次ポート（Ｂ）に連通させた３ポート形主弁（２１）
と、 ２次ポート（ｂ）を１次ポート（ａ）とタンクポート（
ｔ）とに切換連通するパイロットスプール（４１）の一
端側の室を通路を介して上記２次ポート（ｂ）に連通し
、上記パイロットスプール（４１）の他端側に押圧手段
を設けた３ポート形パイロット弁（２２）とからなり、 上記パイロット弁（２２）の１次ポート（ａ）を上記主
弁（２１）の１次ポート（Ａ）に、また上記パイロット
弁（２２）の２次ポート（ｂ）を上記主弁（２１）の主
スプール（２５）のピストン部側の室に夫々連通させた
ことを特徴とする減圧弁。(1) A main spool (25) having a spool portion that switches and communicates the secondary port (B) with the primary port (A) and the tank port (T), and a piston portion having a diameter larger than the diameter of the spool portion. A 3-port main valve (21) in which the chamber on the end face of the spool portion communicates with the secondary port (B) through a passage.
And, connect the secondary port (b) to the primary port (a) and tank port (
t), a chamber at one end of the pilot spool (41) communicating with the secondary port (b) via a passage, and a pressing means provided at the other end of the pilot spool (41). The primary port (a) of the pilot valve (22) is connected to the primary port (A) of the main valve (21), and the secondary port of the pilot valve (22) is connected to the primary port (A) of the main valve (21). A pressure reducing valve characterized in that the ports (b) are communicated with chambers on the piston side of the main spool (25) of the main valve (21).
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60128476A JPS61285515A (en) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | Pressure reducing valve |
| EP19860903583 EP0229841B1 (en) | 1985-06-12 | 1986-06-06 | Reducing valve |
| US07/002,754 US4785849A (en) | 1985-06-12 | 1986-06-06 | Pressure reducing valve assembly |
| DE86903583T DE3688321T2 (en) | 1985-06-12 | 1986-06-06 | RELAXATION VALVE. |
| PCT/JP1986/000282 WO1986007476A1 (en) | 1985-06-12 | 1986-06-06 | Reducing valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60128476A JPS61285515A (en) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | Pressure reducing valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61285515A true JPS61285515A (en) | 1986-12-16 |
| JPH0433049B2 JPH0433049B2 (en) | 1992-06-02 |
Family
ID=14985676
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60128476A Granted JPS61285515A (en) | 1985-06-12 | 1985-06-12 | Pressure reducing valve |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61285515A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017180641A (en) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日立建機株式会社 | Pressure reduction valve unit |
-
1985
- 1985-06-12 JP JP60128476A patent/JPS61285515A/en active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017180641A (en) * | 2016-03-30 | 2017-10-05 | 日立建機株式会社 | Pressure reduction valve unit |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0433049B2 (en) | 1992-06-02 |
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