JPS6125936Y2 - - Google Patents
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- JPS6125936Y2 JPS6125936Y2 JP1983091336U JP9133683U JPS6125936Y2 JP S6125936 Y2 JPS6125936 Y2 JP S6125936Y2 JP 1983091336 U JP1983091336 U JP 1983091336U JP 9133683 U JP9133683 U JP 9133683U JP S6125936 Y2 JPS6125936 Y2 JP S6125936Y2
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- Japan
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- drill
- cutting edge
- axis
- tip
- center
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- Expired
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- Drilling Tools (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 この考案はドリルに関するものである。[Detailed explanation of the idea] This invention relates to a drill.
一般のドリルは、例えば第１図に示すツイスト
ドリルのように２つのねじれ溝を有し、通常その
先端角が118゜とされている。このため、次のよ
うな問題があつた。 A general drill has two helical grooves, such as the twist drill shown in FIG. 1, and the tip angle thereof is usually 118 degrees. As a result, the following problems arose.
両側に振り分けられた先端角を有しているた
め、傾斜した食い付き面の穴あけができない。 Since the tip angle is distributed on both sides, it is not possible to drill holes on inclined biting surfaces.
ねじれ溝長が長いため（JISでは径の約10
倍）、曲がり易く精度の高い穴あけができな
い。 Because the helical groove length is long (according to JIS, approximately 10 of the diameter
), it bends easily and cannot be drilled with high precision.
製作が難しく、二枚刃のため再研削にも時間
を要す。 It is difficult to manufacture and requires time to re-grind as it has two blades.
切くずが長く伸びるため、作業性が悪く危険
である。 The chips are elongated, making it difficult to work and dangerous.
この考案は、上記事情を考慮してなされたもの
で、そうした従来の問題を解消し、特に切れ味の
向上により傾斜した食い付き面への穴あけを容易
なものとするといつた点において優れたドリルを
提供することを目的とする。 This idea was made in consideration of the above circumstances, and it is an excellent drill that solves the conventional problems and makes it easier to drill holes on inclined biting surfaces due to improved sharpness. The purpose is to provide.
以下、この考案を第２図乃至第５図に示す一実
施例に基づいて説明する。 This invention will be explained below based on an embodiment shown in FIGS. 2 to 5.
本実施例におけるドリルは、それ自身の高い剛
性を得るために本体１とシヤンク２が一体形とさ
れている。本体１の先端部において、軸直角断面
中のほぼ半分の領域には第３図に現われるような
半月状の切りくず排出溝３が大きく形成され、そ
してこの切りくず排出溝３の長さl1は剛性を考慮
してドリル径の３倍を越えない程度の長さとされ
ている。また、先端部外周にはドリル径を成すマ
ージン部４，５が形成されている。このマージン
部４，５は、その長さがほぼドリル径と同じ長さ
とされ、そして被削材に応じて100mmにつき0.005
mm〜0.2mm程度のバツクテーパが付けられてい
る。また、このマージン部４，５よりも後端側の
本体１の部分は、マージン部４，５の後端との間
に段差を成すようにドリル径よりも小径とされて
いる。 In the drill in this embodiment, the main body 1 and the shank 2 are integrated in order to obtain high rigidity. At the tip of the main body 1, a large half-moon-shaped chip evacuation groove 3 as shown in FIG . In consideration of rigidity, the length is set to be no more than three times the diameter of the drill. Moreover, margin parts 4 and 5 forming the diameter of the drill are formed on the outer periphery of the tip. The length of the margin parts 4 and 5 is approximately the same as the drill diameter, and the length is 0.005 mm per 100 mm depending on the workpiece material.
A back taper of approximately mm to 0.2 mm is attached. Further, the portion of the main body 1 on the rear end side of the margin portions 4, 5 has a diameter smaller than the drill diameter so as to form a step between the rear end of the margin portions 4, 5.
前記切りくず排出溝３の回転方向を向く壁面と
本体１の先端に形成された逃げ面８との交叉稜に
主切刃６が形成されている。この主切刃６は、芯
上がりに、つまりその切刃稜線と平行でドリル軸
線Ｏを通る径線よりもドリル回転方向の前方側に
位置し、しかもその切刃稜線がドリルの軸線Ｏと
直交する方向視においてドリル軸線Ｏとほぼ直角
を成すように形成されている。また、切りくず排
出溝３の回転方向を向く壁面の先端部のドリル軸
線Ｏから距離l2までの間の部分が逃げ面８側に切
り込まれて、そこに後端側から先端側へ向かうに
したがつて切りくず排出溝３から離れる方向に傾
斜し、かつドリル軸線Ｏと交叉する傾斜面９が形
成されている。この傾斜面９と逃げ面８との交叉
部に中心切刃７が形成されている。この中心切刃
７は、芯下がりに、つまりその切刃稜線と平行で
ドリルの軸線Ｏを通る径線よりも回転方向後方側
に形成されており、ドリルの軸線Ｏから距離ｄだ
け離されている。 A main cutting edge 6 is formed at the intersection of the wall surface of the chip evacuation groove 3 facing the rotation direction and a flank surface 8 formed at the tip of the main body 1. This main cutting edge 6 is located on the center up, that is, parallel to the cutting edge line and on the front side in the drill rotation direction than the radial line passing through the drill axis O, and moreover, the cutting edge line is perpendicular to the drill axis O. It is formed so as to be substantially perpendicular to the drill axis O when viewed in the direction shown in FIG. In addition, a portion of the tip of the wall surface facing the rotation direction of the chip evacuation groove 3 between a distance l 2 from the drill axis O is cut into the flank 8 side, and there is cut from the rear end side to the tip side. Accordingly, an inclined surface 9 is formed which is inclined in a direction away from the chip discharge groove 3 and intersects with the drill axis O. A central cutting edge 7 is formed at the intersection of the inclined surface 9 and the flank surface 8. This central cutting edge 7 is formed below the core, that is, on the rear side in the rotational direction of a diameter line that is parallel to the cutting edge ridgeline and passes through the axis O of the drill, and is spaced a distance d from the axis O of the drill. There is.
ところで、傾斜面９は、後端側から先端側へ向
かうにしたがつて切りくず排出溝３から離れるよ
うに傾斜しているから、必然的に中心切刃７のア
キシヤルレーキ角は負の値になる。したがつて、
傾斜面９の長さl2を長くして中心切刃７の長さを
長くすると、スラスト荷重が増大する。一方、傾
斜面９の長さl2を短くすると、その分だけ主切刃
６の長さが長くなり、主切刃６によつて生成され
る切りくずの幅が広くなるこのため、その切りく
ずを分断することが困難になる。両者を考慮し
て、長さl2についてはドリル半径のほぼ1/3に設
定している。 By the way, since the inclined surface 9 is inclined away from the chip evacuation groove 3 as it goes from the rear end side to the front end side, the axial rake angle of the central cutting edge 7 inevitably takes a negative value. . Therefore,
When the length l 2 of the inclined surface 9 is increased to increase the length of the central cutting edge 7, the thrust load increases. On the other hand, if the length l 2 of the inclined surface 9 is shortened, the length of the main cutting edge 6 becomes longer by that amount, and the width of the chips generated by the main cutting edge 6 becomes wider. It becomes difficult to separate the waste. Considering both, the length l2 is set to approximately 1/3 of the drill radius.
なお、傾斜面９は第４図および第５図に示すよ
うに、所定の角度α，βをもつものとされてい
る。一方の角度βは、その値を小さくするほど中
心切刃７のアキシヤルレーキ角が正に近付いて切
れ味が向上するが、過度に小さくすると本体１の
剛性が低下してしまう。そこで、角度βは30゜〜
60゜に設定されている。他方の角度αは、角度β
が一定のときにこの角度αを大きくするほどアキ
シヤルレーキ角も負の方向で大きくなるため、そ
の範囲は０゜〜60゜程度とされている。また、逃
げ面８における主切刃６と反対側の部分は面取り
されている。 Incidentally, the inclined surface 9 has predetermined angles α and β, as shown in FIGS. 4 and 5. As for one angle β, the smaller the value, the more positive the axial rake angle of the central cutting edge 7 becomes, improving the cutting quality, but if it is too small, the rigidity of the main body 1 will decrease. Therefore, the angle β is 30°~
It is set at 60°. The other angle α is the angle β
When the angle α is constant, the axial rake angle increases in the negative direction as the angle α increases, so the range is approximately 0° to 60°. Further, a portion of the flank surface 8 on the side opposite to the main cutting edge 6 is chamfered.
しかして、このようにして成るドリルによれ
ば、第４図において主切刃６の稜線がドリル軸線
とほぼ直角を成しているため、傾斜した食い付き
面に対してもスムーズな穴あけが可能となる。こ
れは、その面に食い付いてしばらくはボーリング
加工と同様となり、また切込み角が零とされてい
るからである。 According to the drill constructed in this way, since the ridgeline of the main cutting edge 6 is approximately perpendicular to the drill axis in FIG. 4, smooth drilling is possible even on an inclined biting surface. becomes. This is because it bites into that surface and for a while becomes similar to boring, and the cutting angle is zero.
また、中心切刃７を軸線Ｏから離しているか
ら、中心切刃７には切削速度が０になる部分がな
く、いずれの部分も切削速度を有することにな
る。しかも、軸線Ｏから離れているから、中心切
刃７に作用するスラスト荷重を軽減することがで
きる。これら両者の作用によつて、中心切刃７の
欠損を防止することができる。このように、距離
ｄだけドリル軸線０からの中心切刃７の最近点が
ドリル回転方向の後方側にずらされていることは
重要であり、このずれがない場合には、逃げ面８
を被削材に押し付けることになつて、スラスト荷
重の増加に伴う破損を引き起こすおそれがある。
ただし、この距離ｄの値を大きくし過ぎると削り
残し部分の強度が大きくなつて、ドリルに曲げの
反力がはたらくことになる。このため、距離ｄの
最大値はドリル径や被削材の材質などに応じて決
定する。その目安としては、鋼の場合はドリルの
径の1/20程度が最大値である。 Moreover, since the center cutting edge 7 is separated from the axis O, there is no part of the center cutting edge 7 where the cutting speed is 0, and all parts have a cutting speed. Moreover, since it is away from the axis O, the thrust load acting on the central cutting edge 7 can be reduced. Both of these effects can prevent the center cutting edge 7 from being damaged. In this way, it is important that the closest point of the central cutting edge 7 from the drill axis 0 is shifted backward in the drill rotational direction by the distance d; if there is no shift, the flank surface 8
This may cause damage due to increased thrust load.
However, if the value of this distance d is made too large, the strength of the uncut portion will increase, and a bending reaction force will act on the drill. Therefore, the maximum value of the distance d is determined depending on the drill diameter, the material of the workpiece, etc. As a guideline, in the case of steel, the maximum value is about 1/20 of the drill diameter.
また、主切刃６を芯上がりに形成して、本体１
の軸直角断面を大きくしていること、および本体
１とシヤンク２を一体形としていることは、ドリ
ル自身の高い剛性を得る上においてきわめて有利
であり、更に材質としては超硬合金が最適であ
る。 In addition, the main cutting edge 6 is formed upward from the center, and the main body 1
The fact that the cross section perpendicular to the axis of the drill is large and that the body 1 and the shank 2 are integrated are extremely advantageous in obtaining high rigidity of the drill itself, and cemented carbide is the most suitable material. .
なお、上記実施例では、本体１の先端外周の２
箇所にマージン部４，５が形成されているが、そ
れを１箇所にのみ形成してもよい。また、中心切
刃７を形成するための切込み角度βは、多段とな
るように２種類以上の角度としてもよく、またそ
の切込みを直線的ではなく円弧状に成してもよ
い。その場合には、底面視にてドリル中心と切刃
外端縁を結んだ線に対し、特にドリル中心部分の
切刃がドリルの回転方向に膨出する凸状となるた
め、切刃強度が高くなり、切りくずも分断されや
すくなる。 In addition, in the above embodiment, 2 on the outer periphery of the tip of the main body 1
Although the margin portions 4 and 5 are formed at some locations, they may be formed only at one location. Further, the cutting angle β for forming the central cutting edge 7 may be made into two or more types of angles so as to have multiple stages, and the cutting may be made in an arc shape instead of a straight line. In that case, the strength of the cutting edge is reduced because the cutting edge, especially at the center of the drill, bulges out in the direction of rotation of the drill relative to the line connecting the center of the drill and the outer edge of the cutting edge when viewed from the bottom. The height increases, and the chips become more likely to break up.
以上説明にしたように、この考案に係るドリル
によれば主切刃の稜線をドリル軸線に対してほぼ
直角なものとしているから、傾斜する被削面に対
してまず主切刃の外周側が食いつくことになり、
したがつて、傾斜面や凹凸面に対する穴あけを
容易に行なうことができる。しかも、これに加え
て次のような優れた効果を奏する。 As explained above, according to the drill according to this invention, the ridgeline of the main cutting edge is made almost perpendicular to the drill axis, so that the outer peripheral side of the main cutting edge bites into the inclined work surface first. become,
Therefore, it is possible to easily drill holes on inclined surfaces and uneven surfaces. Moreover, in addition to this, the following excellent effects are achieved.
いわゆる一枚刃であるため広いポケツトを形
成することができて、切りくずの排出性が良
い。 Since it is a so-called single blade, it can form a wide pocket and has good chip evacuation.
一枚刃であるため剛性が高く、精度の良い穴
あけを行なうことができる。 Since it has a single blade, it has high rigidity and can drill holes with high precision.
中心部分の切刃がドリルの回転方向に膨出し
ているから、切りくずが分断されることにな
り、穴あけ作業の安全性が向上する。 Since the central cutting edge bulges in the direction of rotation of the drill, chips are broken up, improving the safety of drilling operations.
主切刃が芯上がりに形成されているから、切
刃強度が高い。 Since the main cutting edge is formed with a raised center, the cutting edge strength is high.
一枚刃であり、かつ切りくず排出溝がストレ
ートであるから、製作しやすく再研削も容易で
ある。 Since it is a single-edged blade and the chip evacuation groove is straight, it is easy to manufacture and easy to re-grind.
中心切刃を軸線から離しているから、中心切
刃の欠損を防止することができる。 Since the center cutting edge is spaced apart from the axis, damage to the center cutting edge can be prevented.
第１図は従来一般のツイストドリルの側面図、
第２図乃至第５図はこの考案の一実施例を示し、
第２図は側面図、第３図は拡大軸線方向先端視
図、第４図は刃先部分の拡大側面図、第５図は第
４図の−線に沿う部分断面図である。
１……本体、３……切りくず排出溝、６……主
切刃、７……中心切刃、８……逃げ面、９……傾
斜面。
Figure 1 is a side view of a conventional general twist drill.
Figures 2 to 5 show an embodiment of this invention,
2 is a side view, FIG. 3 is an enlarged view of the tip in the axial direction, FIG. 4 is an enlarged side view of the cutting edge portion, and FIG. 5 is a partial sectional view taken along the line - in FIG. 4. 1... Main body, 3... Chip discharge groove, 6... Main cutting edge, 7... Center cutting edge, 8... Flank surface, 9... Inclined surface.
Claims (1)
切り欠かれて半月状の切りくず排出溝が形成さ
れ、この切りくず排出溝の回転方向を向く壁面の
先端に芯上がりに位置しかつドリルの軸線と直交
する方向視にて切刃稜線がドリル軸線とほぼ直角
を成す主切刃が形成され、この主切刃が形成され
た前記壁面の先端部のドリル中心寄りにおけるド
リル半径の略1/3部分は逃げ面側に切り込まれ
て、そこに後端側から先端側へ向かうにしたがつ
て前記切りくず排出溝から離れる方向に傾斜し、
かつドリルの軸線と交叉する傾斜面が形成され、
この傾斜面の先端に芯下がりに位置しかつドリル
中心から離れた中心切刃が形成されていることを
特徴とするドリル。 Approximately half of the cross-section perpendicular to the axis of the drill body is cut out to form a half-moon-shaped chip evacuation groove. A main cutting edge is formed in which the cutting edge line is approximately perpendicular to the drill axis when viewed in a direction perpendicular to the axis, and approximately 1/1/2 of the drill radius near the center of the drill at the tip of the wall surface on which this main cutting edge is formed. The third portion is cut into the flank side, and is inclined in a direction away from the chip evacuation groove as it goes from the rear end side to the tip side,
and an inclined surface intersecting the axis of the drill is formed,
A drill characterized in that a central cutting edge is formed at the tip of the inclined surface, the central cutting edge being located below the core and away from the center of the drill.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9133683U JPS6016U (en) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | Drill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9133683U JPS6016U (en) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | Drill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6016U JPS6016U (en) | 1985-01-05 |
| JPS6125936Y2 true JPS6125936Y2 (en) | 1986-08-05 |
Family
ID=30221313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9133683U Granted JPS6016U (en) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | Drill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6016U (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0525540Y2 (en) * | 1986-07-09 | 1993-06-28 | ||
| JP5438058B2 (en) * | 2011-03-28 | 2014-03-12 | 創國精密股▲ふん▼有限公司 | Single-edged drill bit |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5555311U (en) * | 1978-10-11 | 1980-04-15 | ||
| JPS56121570U (en) * | 1980-02-20 | 1981-09-16 |
-
1983
- 1983-06-15 JP JP9133683U patent/JPS6016U/en active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6016U (en) | 1985-01-05 |
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