JPS6123511A - ４段圧延機 - Google Patents
４段圧延機Info
- Publication number
- JPS6123511A JPS6123511A JP14670885A JP14670885A JPS6123511A JP S6123511 A JPS6123511 A JP S6123511A JP 14670885 A JP14670885 A JP 14670885A JP 14670885 A JP14670885 A JP 14670885A JP S6123511 A JPS6123511 A JP S6123511A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- rolled
- rolling mill
- rolls
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/14—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls
- B21B13/142—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories having counter-pressure devices acting on rolls to inhibit deflection of same under load; Back-up rolls by axially shifting the rolls, e.g. rolls with tapered ends or with a curved contour for continuously-variable crown CVC
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/02—Shape or construction of rolls
- B21B27/021—Rolls for sheets or strips
- B21B2027/022—Rolls having tapered ends
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2263/00—Shape of product
- B21B2263/04—Flatness
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/12—Axial shifting the rolls
- B21B2269/14—Work rolls
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、新規なロール構造を有する４段圧延機に関
し、とくに圧延における被圧延板の板幅変化と圧延ロー
ル胴の変形特性とを巧みに結びつけて被圧延板の形状制
御を有利に行おうとするものである。
し、とくに圧延における被圧延板の板幅変化と圧延ロー
ル胴の変形特性とを巧みに結びつけて被圧延板の形状制
御を有利に行おうとするものである。
圧延板成品の形状品質については第１図に示すように、
ｆａｌウェービング現象による波形変形（平坦度）、（
ｂ）両縁部を除いた残部分の板幅方向の板厚偏差による
クラウン、（Ｃ）両縁部だけの特異なメタルフローによ
るエツジドロップ、（ｄ１局部突起（センタービルドア
ップ、エツジビルドアップなどがある）の４種類に大別
されいずれについても厳しい制限が要求されている。
ｆａｌウェービング現象による波形変形（平坦度）、（
ｂ）両縁部を除いた残部分の板幅方向の板厚偏差による
クラウン、（Ｃ）両縁部だけの特異なメタルフローによ
るエツジドロップ、（ｄ１局部突起（センタービルドア
ップ、エツジビルドアップなどがある）の４種類に大別
されいずれについても厳しい制限が要求されている。
従来４段圧延機においてウェービングの防止、クラウン
抑制およびエツジドロップの軽減を図るためには、綿密
な圧下スケジュールの下に熱間圧延から冷間圧延に及ぶ
間に一貫して操作に留意するほかに良い方法はなかった
のであり、制御手段としては専らロールベンディング装
置が用いられたけれども、これはウェービング防止に若
干有効であるだけでクラウン制御やエツジドロップ軽減
制御に対してはほとんど効果がないのが現状である。
抑制およびエツジドロップの軽減を図るためには、綿密
な圧下スケジュールの下に熱間圧延から冷間圧延に及ぶ
間に一貫して操作に留意するほかに良い方法はなかった
のであり、制御手段としては専らロールベンディング装
置が用いられたけれども、これはウェービング防止に若
干有効であるだけでクラウン制御やエツジドロップ軽減
制御に対してはほとんど効果がないのが現状である。
なお６段圧延機においては、被圧延板の板幅に応じて中
間ロールを軸方向に移動させ作業ロールの軸心撓み変形
を減少させることにより、上記のような制御を強力に行
なっているが、局部突起の防止に対しては全く無力であ
り、しかも通常の４段圧延機を改造して６段化するには
非常に複雑で困難な点が多く、加えて改造費が高くなる
不利も著しい。
間ロールを軸方向に移動させ作業ロールの軸心撓み変形
を減少させることにより、上記のような制御を強力に行
なっているが、局部突起の防止に対しては全く無力であ
り、しかも通常の４段圧延機を改造して６段化するには
非常に複雑で困難な点が多く、加えて改造費が高くなる
不利も著しい。
またロールの胴の両端部に先ＩＲｊ１７研削を施したい
わゆる台形クラウンを有する作業ロールを使用すればク
ラウン制御やエツジドロップ軽減制御が可能であり、こ
れにロールベンディング装置を組み合わせるとその効果
が通常のクラウンの作業ロールの場合よりも大きくなっ
てウェービング防止にも有効ではあるが、被圧延板の板
幅が変化するとそれに応じて制御効果が変わることや上
記６段式圧延機と同様に局部突起の防止には役立たない
ところに問題があった。
わゆる台形クラウンを有する作業ロールを使用すればク
ラウン制御やエツジドロップ軽減制御が可能であり、こ
れにロールベンディング装置を組み合わせるとその効果
が通常のクラウンの作業ロールの場合よりも大きくなっ
てウェービング防止にも有効ではあるが、被圧延板の板
幅が変化するとそれに応じて制御効果が変わることや上
記６段式圧延機と同様に局部突起の防止には役立たない
ところに問題があった。
すなわちセンタービルドアップやエツジビルドアンプな
どの局部突起は、作業ロールの異常摩耗によって住しる
ものであるが、かがる異常摩耗は被圧延板の板幅方向の
一定位置で生じるため、作業ロールが固定式の圧延機で
はその回避が難しがった。とくにエツジビルドアンプは
、温度降下が中央部よりも大きく従って変形抵抗が高い
被圧延板の縁部と接触する先細り研削域で異常摩耗が進
行すること番トよって生しるものであるから、同一板幅
の圧延を継続した場合に発生し易いところ、この点、台
形クラウンロールを用いる圧延においでは、・被圧延板
の板幅を一定に保持する必要かあることから、その縁部
の先細り研削域における接触位置はだいたい同じところ
であり、それ故エツジビルドアンプの発注は一層著しか
ったのである。
どの局部突起は、作業ロールの異常摩耗によって住しる
ものであるが、かがる異常摩耗は被圧延板の板幅方向の
一定位置で生じるため、作業ロールが固定式の圧延機で
はその回避が難しがった。とくにエツジビルドアンプは
、温度降下が中央部よりも大きく従って変形抵抗が高い
被圧延板の縁部と接触する先細り研削域で異常摩耗が進
行すること番トよって生しるものであるから、同一板幅
の圧延を継続した場合に発生し易いところ、この点、台
形クラウンロールを用いる圧延においでは、・被圧延板
の板幅を一定に保持する必要かあることから、その縁部
の先細り研削域における接触位置はだいたい同じところ
であり、それ故エツジビルドアンプの発注は一層著しか
ったのである。
さらに台形クラウンロールの使用において、材質（硬さ
）が変化した場合には、上記した如きエツジビルドアン
プやエツジドロップの発生が一層助長される傾向にあっ
た。
）が変化した場合には、上記した如きエツジビルドアン
プやエツジドロップの発生が一層助長される傾向にあっ
た。
この発明は、上述の如き従来技術の問題点を完全に解決
し、被圧延板のウェービング防止、クラウン制御、さら
には従来に較べてより一層効果的なエツジドロップ軽減
制御および局部突起ながでもエツジビルドアンプの防止
などの形状制御を強力に行い得る４段圧延機を提案しよ
うとするものである。
し、被圧延板のウェービング防止、クラウン制御、さら
には従来に較べてより一層効果的なエツジドロップ軽減
制御および局部突起ながでもエツジビルドアンプの防止
などの形状制御を強力に行い得る４段圧延機を提案しよ
うとするものである。
一般に板幅方向の板厚分布が均一となるように圧延する
には、被圧延板と接する作業ロールの表
１面が均一でありかつ板幅方向の上、下作業ロールの
間隙が均一となるようにすることが重要である。
には、被圧延板と接する作業ロールの表
１面が均一でありかつ板幅方向の上、下作業ロールの
間隙が均一となるようにすることが重要である。
従って上記の条件にできるだけ近づけて圧延を行なえば
、平坦度は良好で板幅方向の断面形状にも優れた圧延板
成品を製造することが可能であり、このためには補強ロ
ールとの接触圧力により作業ロールの胴端部に大きく発
生する余分な曲げモーメントを除いて軸心撓み変形を小
さくしてやることと、被圧延板の両縁部における作業ロ
ールの扁平変形量の急激な変化を緩和して両縁部でのメ
タルフローをなくしてやること、さらに作業ロールの局
部に発生する異常な摩耗をなくしてやることが必要であ
る。
、平坦度は良好で板幅方向の断面形状にも優れた圧延板
成品を製造することが可能であり、このためには補強ロ
ールとの接触圧力により作業ロールの胴端部に大きく発
生する余分な曲げモーメントを除いて軸心撓み変形を小
さくしてやることと、被圧延板の両縁部における作業ロ
ールの扁平変形量の急激な変化を緩和して両縁部でのメ
タルフローをなくしてやること、さらに作業ロールの局
部に発生する異常な摩耗をなくしてやることが必要であ
る。
この発明は上記のような機能をどのような板幅の被圧延
板に対しても適用できるようにしたものである。
板に対しても適用できるようにしたものである。
すなわちこの発明は、圧延ロール胴の片側端部に先細り
研削域を含むクラウンを有する一対の作業ロールを、該
片側端部の交互配置において上下に重ね合わせかつロー
ル軸方向へ移動可能として補強ロールと共にミルハウジ
ングに組み込んだことを特徴とする４段圧延機である。
研削域を含むクラウンを有する一対の作業ロールを、該
片側端部の交互配置において上下に重ね合わせかつロー
ル軸方向へ移動可能として補強ロールと共にミルハウジ
ングに組み込んだことを特徴とする４段圧延機である。
上、下各作業ロールの胴の片端部に先細り研削を施し、
該先細り研削域を交互配置とすることによって、作業ロ
ールの胴端部における補強ロールとの接触圧力が小さく
なり、余分な曲げモーメントが作業ロールに作用しなく
なるため作業ロールの軸心撓み変形は減少する。よって
ウェービングの防止およびクラウン制御を有利に行うこ
とができる。
該先細り研削域を交互配置とすることによって、作業ロ
ールの胴端部における補強ロールとの接触圧力が小さく
なり、余分な曲げモーメントが作業ロールに作用しなく
なるため作業ロールの軸心撓み変形は減少する。よって
ウェービングの防止およびクラウン制御を有利に行うこ
とができる。
また上、下作業ロールを被圧延板の板幅に応じ移動させ
て被圧延板の両縁部を′上、下各作業ロールの先細り研
削域に位置させることにより、作業ロールと被圧延板の
両縁部との接触圧力を減少させ両縁部におけるロール扁
平変形量の急激な変化を緩和できるので、両縁部に特異
なメタルフローがなくなり効果的にエツジドロップの軽
減制御を行なうことができる。
て被圧延板の両縁部を′上、下各作業ロールの先細り研
削域に位置させることにより、作業ロールと被圧延板の
両縁部との接触圧力を減少させ両縁部におけるロール扁
平変形量の急激な変化を緩和できるので、両縁部に特異
なメタルフローがなくなり効果的にエツジドロップの軽
減制御を行なうことができる。
さらに上、下各作業ロールとも軸方向への移動が可能で
あるため従来作業ロールに発注し易かった局部的な異常
摩耗も軽減でき、局部突起の防止も有利に行うことがで
きる。
あるため従来作業ロールに発注し易かった局部的な異常
摩耗も軽減でき、局部突起の防止も有利に行うことがで
きる。
すなわち非先細り研削域で生じるセンタービルドアップ
については、作業ロールを軸方向′に移動させることに
よって、かりにロール面に局部的な異常摩耗が生じたと
しても、それに起因したロール面の損耗を非先細り研削
域全体に分散させることができるので、効果的に軽減さ
せることができる。またエツジビルドアップについても
、後述の実施例から明らかなようにこの発明では、被圧
延板端部の先細り研削域における接触位置を必ずしも一
点に限定する必要はなく、ある程度許容範囲があるので
、該端部の設定位置をその許容範囲の中で適宜に変更さ
せてやることにより、効果的に防止できる。
については、作業ロールを軸方向′に移動させることに
よって、かりにロール面に局部的な異常摩耗が生じたと
しても、それに起因したロール面の損耗を非先細り研削
域全体に分散させることができるので、効果的に軽減さ
せることができる。またエツジビルドアップについても
、後述の実施例から明らかなようにこの発明では、被圧
延板端部の先細り研削域における接触位置を必ずしも一
点に限定する必要はなく、ある程度許容範囲があるので
、該端部の設定位置をその許容範囲の中で適宜に変更さ
せてやることにより、効果的に防止できる。
また被圧延板の材質が変化した場合であってもその材質
変化に応じて、たとえば硬質のものから軟質のものに変
化したときには、研削表面で圧下されることになる被圧
延板縁部の長さを小さく、−古道の変化のときには大き
くするといったように、板幅変化のための調整とは別に
、シフト量を微調整することによって、エツジドロップ
ならびにエツジビルドアンプの発生を効果的に防止し得
るのである。
変化に応じて、たとえば硬質のものから軟質のものに変
化したときには、研削表面で圧下されることになる被圧
延板縁部の長さを小さく、−古道の変化のときには大き
くするといったように、板幅変化のための調整とは別に
、シフト量を微調整することによって、エツジドロップ
ならびにエツジビルドアンプの発生を効果的に防止し得
るのである。
以下この発明を実施例について詳細に説明する。
第２図に、この発明に従う４段圧延機を正面で示し、図
中番号１は被圧延板、２，３はそれぞれ上、下作業ロー
ルである。この上、下作業ロール２．３は図示した如く
先細り研削域の交互配置とし、いずれもロール軸方向へ
移動可能なように枢架しである。４．５はそれぞれ上、
下作業ロール２．３の胴端部の先細り研削域であり研削
の度合いはどちらも同程度であることが望ましい。６．
７は上、下作業ロール用ヘアリングチョック、８．９は
それぞれ上、下作業ロール２，３のスピンドルでありト
ルク伝達のためスプライン構造になっている。
中番号１は被圧延板、２，３はそれぞれ上、下作業ロー
ルである。この上、下作業ロール２．３は図示した如く
先細り研削域の交互配置とし、いずれもロール軸方向へ
移動可能なように枢架しである。４．５はそれぞれ上、
下作業ロール２．３の胴端部の先細り研削域であり研削
の度合いはどちらも同程度であることが望ましい。６．
７は上、下作業ロール用ヘアリングチョック、８．９は
それぞれ上、下作業ロール２，３のスピンドルでありト
ルク伝達のためスプライン構造になっている。
上、下作業ロール２．３のロール軸方向への移動装置は
図示を省略したが、作業ロール用ベアリングチョック６
．７の周辺部に装備しても、スピンドル８，９の延長部
たとえばギャボ・クス周辺部に装 ゛ ）備
してもよく、移動方式は液圧力式でも電動方式でも磁力
方式のいずれでもよい。
図示を省略したが、作業ロール用ベアリングチョック６
．７の周辺部に装備しても、スピンドル８，９の延長部
たとえばギャボ・クス周辺部に装 ゛ ）備
してもよく、移動方式は液圧力式でも電動方式でも磁力
方式のいずれでもよい。
１０は作業ロール２，３のバランス装置またはインクリ
ーズ用のロールベンディング装置であり、１１はデクリ
ーズ用のロールヘンディング装置である。
ーズ用のロールベンディング装置であり、１１はデクリ
ーズ用のロールヘンディング装置である。
１２、１３は上、下作業ロール２．３の補強ロールであ
り、１４．１５は補強ロール用チロツク、１６は補強ロ
ール用チョック１４．１５内のベアリング、１７は圧下
スクリュウ、１８はハウジングスタンドである！。
り、１４．１５は補強ロール用チロツク、１６は補強ロ
ール用チョック１４．１５内のベアリング、１７は圧下
スクリュウ、１８はハウジングスタンドである！。
なおこの例では作業ロール駆動方式の場合を示している
が、駆動方式は補強ロール駆動でも良く、また上、下作
業ロールの先細り研削域の左右関係はこの例と逆でも良
い。
が、駆動方式は補強ロール駆動でも良く、また上、下作
業ロールの先細り研削域の左右関係はこの例と逆でも良
い。
ここで圧延に供する作業ロールと被圧延板との相対関係
位置ならびに研削深さを第３図に示すように定義する。
位置ならびに研削深さを第３図に示すように定義する。
作業ロールの胴の片端部に施す先細り研削のロール軸方
向の長さしは一定（５０〜５００ｍｍ）とし、胴端部で
の研削深さをＥＨｌまた上下作業ロールの先細り研削域
と非先細り研削域とで圧下されることになる被圧延板の
縁部の長さく有効研削長さ）をＥＬで表す。
向の長さしは一定（５０〜５００ｍｍ）とし、胴端部で
の研削深さをＥＨｌまた上下作業ロールの先細り研削域
と非先細り研削域とで圧下されることになる被圧延板の
縁部の長さく有効研削長さ）をＥＬで表す。
以下この発明に従う４段圧延機を用いた場合の圧延板の
形状制御の効果を従来の圧延機により得られた圧延板の
幅方向の断面形状と対比しつつ説明する。
形状制御の効果を従来の圧延機により得られた圧延板の
幅方向の断面形状と対比しつつ説明する。
板幅７５０１ｎＩ１１、板厚３．２８ｍｍの被圧延板を
、表１に示す圧延条件（ＥＨ，１，Ｌ）の場合について
厚み２．３ｍｍまで熱間圧延した。
、表１に示す圧延条件（ＥＨ，１，Ｌ）の場合について
厚み２．３ｍｍまで熱間圧延した。
このとき得られた圧延板成品の、幅方向の中心から縁部
までの板厚プロフィルを第４図に示す。
までの板厚プロフィルを第４図に示す。
なお比較のため先細り研削を施さない通常の作業ロール
を用いて、同様の条件で従来法により得られた圧延板成
品の板厚プロフィルも併せ示す。
を用いて、同様の条件で従来法により得られた圧延板成
品の板厚プロフィルも併せ示す。
この図より明らかにように、この発明により得られた圧
延板成品の幅方向の板厚偏差は、いずれも従来法により
得られたものに較べて小さく、エツジドロップも軽減し
ている。そしてＥＨ，ＥＬが大きくなるほど、この例で
はＥＨ＝２００１１ｍ 、 ［！Ｌ＝１５０ｍｍのとき
に特に優れた断面形状が得られた。
延板成品の幅方向の板厚偏差は、いずれも従来法により
得られたものに較べて小さく、エツジドロップも軽減し
ている。そしてＥＨ，ＥＬが大きくなるほど、この例で
はＥＨ＝２００１１ｍ 、 ［！Ｌ＝１５０ｍｍのとき
に特に優れた断面形状が得られた。
またウェービング、異常突起の発生もなかった。
以上述べたようにこの発明は、ウェービング防止、クラ
ウン制御、エツジドロップ軽減制御および局部突起防止
に対して極めて有効であり、しかも従来の四段圧延機た
とえば厚板圧延機、熱間粗圧延機、熱間仕上げ圧延機、
冷間圧延機およびレバース圧延機などのすべての４段圧
延機に対して適用でき、その改造も簡単なので設備費が
高くなる不利もない。
ウン制御、エツジドロップ軽減制御および局部突起防止
に対して極めて有効であり、しかも従来の四段圧延機た
とえば厚板圧延機、熱間粗圧延機、熱間仕上げ圧延機、
冷間圧延機およびレバース圧延機などのすべての４段圧
延機に対して適用でき、その改造も簡単なので設備費が
高くなる不利もない。
また圧延工程中のロールの摩耗が均一であるので、１サ
イクル圧延におけるコイル本数を従来以上に増加できる
上、この時の被圧延板の幅構成にも制約はないので作業
能率−やロール原単位の著しい向上も達成できる。
イクル圧延におけるコイル本数を従来以上に増加できる
上、この時の被圧延板の幅構成にも制約はないので作業
能率−やロール原単位の著しい向上も達成できる。
第１図（ａｌ、 （ｂｌ、 （Ｃ１，（ｄｌはそれぞれ
圧延板成品の異常形状の説明図、 第２図はこの発明に従う４段圧延機の正面図、第３図は
作業ロールと被圧延板との相対関係位置を示した図、 第４図はこの発明および従来法により得られた熱間圧延
板成品の板幅方向の板厚プロフィルの比較図である。 ■・・・被圧延板 ２．３・・・上、下作業ロー
ル４．５・・・先細り研削域 ６．７・・・上、下作業ロール用ベアリングチョック８
．９・・・スピンドル １０・・・バランス装置またはインクリーズ用のロール
ベンディング装置 １１・・・デクリーズ用ロールベンディング装置１２、
１３・・・補強ロール １４、１５・・・補強ロール用チョック１６・・・ベア
リング １７・・・圧下スクリュウ１８・・・ハウ
ジングスタンド 第１図 （ａ） （ｂ） （ｄ） ｆ：ｖｌ／−ビルドアラ７・ エフシヒルトγ１７− 第２図 ！
圧延板成品の異常形状の説明図、 第２図はこの発明に従う４段圧延機の正面図、第３図は
作業ロールと被圧延板との相対関係位置を示した図、 第４図はこの発明および従来法により得られた熱間圧延
板成品の板幅方向の板厚プロフィルの比較図である。 ■・・・被圧延板 ２．３・・・上、下作業ロー
ル４．５・・・先細り研削域 ６．７・・・上、下作業ロール用ベアリングチョック８
．９・・・スピンドル １０・・・バランス装置またはインクリーズ用のロール
ベンディング装置 １１・・・デクリーズ用ロールベンディング装置１２、
１３・・・補強ロール １４、１５・・・補強ロール用チョック１６・・・ベア
リング １７・・・圧下スクリュウ１８・・・ハウ
ジングスタンド 第１図 （ａ） （ｂ） （ｄ） ｆ：ｖｌ／−ビルドアラ７・ エフシヒルトγ１７− 第２図 ！
Claims (1)
- １、圧延ロール胴の片側端部に先細り研削域を含むクラ
ウンを有する一対の作業ロールを、該片側端部の交互配
置において上下に重ね合わせかつロール軸方向へ可動と
して補強ロールと共にミルハウジングに組み込んだこと
を特徴とする４段圧延機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14670885A JPS6123511A (ja) | 1985-07-05 | 1985-07-05 | ４段圧延機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14670885A JPS6123511A (ja) | 1985-07-05 | 1985-07-05 | ４段圧延機 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP53151552A Division JPS6051921B2 (ja) | 1978-12-08 | 1978-12-08 | 形状制御圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6123511A true JPS6123511A (ja) | 1986-02-01 |
Family
ID=15413747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14670885A Pending JPS6123511A (ja) | 1985-07-05 | 1985-07-05 | ４段圧延機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6123511A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103521530A (zh) * | 2013-10-17 | 2014-01-22 | 浙江华达新型材料有限公司 | 板带轧机及板带边缘形状控制方法 |
| US8870510B2 (en) | 2008-11-28 | 2014-10-28 | Acs Industries, Inc. | Wire mesh rivet |
-
1985
- 1985-07-05 JP JP14670885A patent/JPS6123511A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8870510B2 (en) | 2008-11-28 | 2014-10-28 | Acs Industries, Inc. | Wire mesh rivet |
| CN103521530A (zh) * | 2013-10-17 | 2014-01-22 | 浙江华达新型材料有限公司 | 板带轧机及板带边缘形状控制方法 |
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