JPS61228034A - 発泡剤マスタ−バツチ樹脂組成物 - Google Patents
発泡剤マスタ−バツチ樹脂組成物Info
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- JPS61228034A JPS61228034A JP6856385A JP6856385A JPS61228034A JP S61228034 A JPS61228034 A JP S61228034A JP 6856385 A JP6856385 A JP 6856385A JP 6856385 A JP6856385 A JP 6856385A JP S61228034 A JPS61228034 A JP S61228034A
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- Japan
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- blowing agent
- resin
- foaming agent
- masterbatch
- propylene
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、樹脂発泡体の製造に適する発泡剤マスターバ
ッチ樹脂組成物に関する。
ッチ樹脂組成物に関する。
棗
〔従業の技術〕
発泡剤マスターバッチ用の樹脂は、用いられるマトリッ
クス樹脂との相溶性が良く、かつ発泡剤を分解させない
状態で均一に混練させる必要があり、理論的には結晶性
のものは低融点、非品性のものは低ガラス転移点のもの
が良く、かつ両者共溶融粘度が低いものが好ましい。
クス樹脂との相溶性が良く、かつ発泡剤を分解させない
状態で均一に混練させる必要があり、理論的には結晶性
のものは低融点、非品性のものは低ガラス転移点のもの
が良く、かつ両者共溶融粘度が低いものが好ましい。
具体的には例えばポリオレフィンをマトリックスとして
使用する場合、エチレン系樹脂、すなわち高密度ポリエ
チレン(以下ポリエチレンt−rPEJと略記する。)
低密度p′E、直鎖状直鎖状PEジエチレンビニル共重
合体(EVA)等が代表的なものである。
使用する場合、エチレン系樹脂、すなわち高密度ポリエ
チレン(以下ポリエチレンt−rPEJと略記する。)
低密度p′E、直鎖状直鎖状PEジエチレンビニル共重
合体(EVA)等が代表的なものである。
スチレン系樹脂発泡体金得る時の発泡剤マスターバッチ
月相lIw(担体ポリマー)ハ、スチレン系樹脂、すな
わちポリスチレン(ps) 、アクリロニトリル−ブタ
ジェン−スチレン共重合体(ABS) t−用いている
。
月相lIw(担体ポリマー)ハ、スチレン系樹脂、すな
わちポリスチレン(ps) 、アクリロニトリル−ブタ
ジェン−スチレン共重合体(ABS) t−用いている
。
他にポリカーボネート(PC)変性ポリフェニレンオキ
シド(変性PP0)、6−ナイロン、ポリブチレンテレ
フタレート(PBT) 、ポリエチレンテレフタレー)
(Pgr)、にとABSのブレンド物、pcとPBT
のブレンド物等の発泡体を得る時の担体ポリマーはPS
、ABSt−用いることが多い。
シド(変性PP0)、6−ナイロン、ポリブチレンテレ
フタレート(PBT) 、ポリエチレンテレフタレー)
(Pgr)、にとABSのブレンド物、pcとPBT
のブレンド物等の発泡体を得る時の担体ポリマーはPS
、ABSt−用いることが多い。
しかしながら、特にスチレン系樹脂、PC,変性PP0
16−ナイロン、PBT及びPET等ノ発泡体製造用の
発泡剤マスターバッチは、その担体ポリマーにPS、A
BSの如きスチレン系樹脂を使用するため、下記の問題
点が内在している。
16−ナイロン、PBT及びPET等ノ発泡体製造用の
発泡剤マスターバッチは、その担体ポリマーにPS、A
BSの如きスチレン系樹脂を使用するため、下記の問題
点が内在している。
すなわち、担体ポリマーの熔融粘度が高いため、マスタ
ーバッチの製造時発泡してしまうのを抑止できない。例
えば、担体ポリマーのスチレン系樹脂と発泡剤を押出機
で混線して発泡剤マスターバッチとする際、発泡剤の熱
分解温度よシ約60〜80℃低い温度での混練すると、
樹脂の熔融粘度が高いため剪断発熱が起り、見附剤が分
解して良好なマスターバッチを得ることはできない。
ーバッチの製造時発泡してしまうのを抑止できない。例
えば、担体ポリマーのスチレン系樹脂と発泡剤を押出機
で混線して発泡剤マスターバッチとする際、発泡剤の熱
分解温度よシ約60〜80℃低い温度での混練すると、
樹脂の熔融粘度が高いため剪断発熱が起り、見附剤が分
解して良好なマスターバッチを得ることはできない。
この現象を防止するため、更に低温にて混練する時は、
押出機のスクリュートルクが著るしく大きくなり、スク
リューの回転が不可能となる。
押出機のスクリュートルクが著るしく大きくなり、スク
リューの回転が不可能となる。
本発明者らは、先にエチレン重合体樹脂と芳香族族ビニ
ルモノマーとをグラフト重合条件に付して得られる樹脂
を担体ポリマーとして使用することによシ、上記欠点を
改良し得ることを見出し特許出願した(特願昭58−2
02509号)。
ルモノマーとをグラフト重合条件に付して得られる樹脂
を担体ポリマーとして使用することによシ、上記欠点を
改良し得ることを見出し特許出願した(特願昭58−2
02509号)。
上記担体ポリマーを使用して製造された発泡剤マスター
バッチは、マトリックスポリ−への相溶↓ 性、発泡剤のマトリックポリマーへの分散性、得られる
発泡体の気泡構造、発泡剤マスターバッチの易製造性(
分解温度の低い発泡剤においても分解を抑止し、安定生
産が可能である)等、多くの優れた点を有している。
バッチは、マトリックスポリ−への相溶↓ 性、発泡剤のマトリックポリマーへの分散性、得られる
発泡体の気泡構造、発泡剤マスターバッチの易製造性(
分解温度の低い発泡剤においても分解を抑止し、安定生
産が可能である)等、多くの優れた点を有している。
しかし、担体ポリマーの組成がエチレン重合体樹脂と芳
香族ビニルモノマーのグラフト重合体又はそれとエチレ
ン重合体樹脂との混合物であるため、発泡剤マスターバ
ッチの耐熱性が劣ると言う問題点がある。
香族ビニルモノマーのグラフト重合体又はそれとエチレ
ン重合体樹脂との混合物であるため、発泡剤マスターバ
ッチの耐熱性が劣ると言う問題点がある。
本発明者らは、上述の欠点を改良した発泡剤マスターバ
ッチの提供を目的として鋭意研究を重ねた。
ッチの提供を目的として鋭意研究を重ねた。
その結果、担体ポリマーとして下記囚の改質樹脂を用い
ることによって、発泡剤混線中の分解が抑制されて高濃
度のマスターバッチとすることができ、かつマトリック
ス樹脂との相溶性が良く、さらに耐熱性が優れるマスタ
ーバッチが得られることを見出し、かかる知見に基づい
て本発明を達成した。
ることによって、発泡剤混線中の分解が抑制されて高濃
度のマスターバッチとすることができ、かつマトリック
ス樹脂との相溶性が良く、さらに耐熱性が優れるマスタ
ーバッチが得られることを見出し、かかる知見に基づい
て本発明を達成した。
すなわち本発明は、(4)プロピレン系重合体樹脂と芳
香族ビニルモノマーとをグラフト重合条件に付して得ら
れる芳香族ビニル七ツマ一単位含有量が5〜80重量−
の改質樹脂と、(B)化学発泡剤1〜70重量部とから
なることを特徴とする発泡剤マスターバッチ用樹脂組成
物である。
香族ビニルモノマーとをグラフト重合条件に付して得ら
れる芳香族ビニル七ツマ一単位含有量が5〜80重量−
の改質樹脂と、(B)化学発泡剤1〜70重量部とから
なることを特徴とする発泡剤マスターバッチ用樹脂組成
物である。
本発明の組成物は、プロピレン系重合体樹脂を使用する
ことKよシ前述の耐熱性及び種々のマトリックス樹脂に
対して、発泡剤マスターバッチとして有効である。
ことKよシ前述の耐熱性及び種々のマトリックス樹脂に
対して、発泡剤マスターバッチとして有効である。
本発明で用いる上記囚成分はプロピレン系重合体と芳香
族ビニルモノマーとをグラフト重合条件に付して得られ
るもので、芳香族ビニルモノマー単位含有量が5〜80
重量%、好ましくは25−60重盆景−改質樹脂である
。芳香族ビニルモノマー単位含有量が5重量−未満では
異種のマトリックス樹脂との相溶性向上が期待できず、
80チ重量饅超過では発泡剤を未分解状態で混線させる
のに適さないと共に耐熱性向上が期待できない。
族ビニルモノマーとをグラフト重合条件に付して得られ
るもので、芳香族ビニルモノマー単位含有量が5〜80
重量%、好ましくは25−60重盆景−改質樹脂である
。芳香族ビニルモノマー単位含有量が5重量−未満では
異種のマトリックス樹脂との相溶性向上が期待できず、
80チ重量饅超過では発泡剤を未分解状態で混線させる
のに適さないと共に耐熱性向上が期待できない。
ここで、プロピレン系重合体はプロピレンホモ重合体の
ほか、過半量のプロピレンと他のモノマー、例えば一種
または二種以上のα−オレフィン(エチレン、ブテン−
1、ペンテン−1,4−メチルペンテン−1、ヘキセン
−1等) 、L4− ジエン類(4−メチル−1,4−
へキサジエン、5−メチル−1,4−へキサジエン等)
、不飽和有機酸またはその誘導体(無水マレイン酸、ア
クリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル
等)などのブロック、ランダム共重合体が適する。
ほか、過半量のプロピレンと他のモノマー、例えば一種
または二種以上のα−オレフィン(エチレン、ブテン−
1、ペンテン−1,4−メチルペンテン−1、ヘキセン
−1等) 、L4− ジエン類(4−メチル−1,4−
へキサジエン、5−メチル−1,4−へキサジエン等)
、不飽和有機酸またはその誘導体(無水マレイン酸、ア
クリル酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル
等)などのブロック、ランダム共重合体が適する。
なお、プロピレン系重合体は、改質後に発泡剤マスター
バッチの担体ポリマーとして用いるが、その際のマスタ
ーバッチの製造し易さからみて熔融粘度の小さい(J
I S −K 6758によるMFRが30 t710
分以上)ものがよく、特に、この程度の粘度を有するプ
ロピレン単独重合体、プロピレンとエチレンのランダム
またはブロック共重合体が好ましい。
バッチの担体ポリマーとして用いるが、その際のマスタ
ーバッチの製造し易さからみて熔融粘度の小さい(J
I S −K 6758によるMFRが30 t710
分以上)ものがよく、特に、この程度の粘度を有するプ
ロピレン単独重合体、プロピレンとエチレンのランダム
またはブロック共重合体が好ましい。
また、これらのプロピレン系重合体にインプレンゴム、
ブタジェンゴム、エチレン−プロピレン系ゴム、高密度
ポリエチレン、エチレン−αオレフィン(ブテン−1、
ヘキセン−1)共重合体樹脂、ポリプロピレンワックス
等の付加成分を要求性能に合わせて適宜配合することも
でき、例えば、流動性改良にはポリプロピレンワックス
を、また、最終製品である発泡体の機械的強度の向上に
はエチレン−プロピレン系ゴムを配合することが好まし
い。
ブタジェンゴム、エチレン−プロピレン系ゴム、高密度
ポリエチレン、エチレン−αオレフィン(ブテン−1、
ヘキセン−1)共重合体樹脂、ポリプロピレンワックス
等の付加成分を要求性能に合わせて適宜配合することも
でき、例えば、流動性改良にはポリプロピレンワックス
を、また、最終製品である発泡体の機械的強度の向上に
はエチレン−プロピレン系ゴムを配合することが好まし
い。
また、芳香族ビニルモノマーには、スチレン、メチルス
チレン、α−メチルスチレン等が好適で、中でもスチレ
ンを用いたとき、スチレングラフト鎖の外に副生ずる着
干のポリスチレンの分子量を小さくすることが重合条件
の選択で可能であ〕好ましい。このモノマーには、不飽
和有機酸エステル等を併用することができ、特にn−ブ
チルアクリレート、2−エチルへキシルアクリレート等
の長鎖アクリレートを併用することにより、改質樹脂の
ガラス転移点を下げることができて好ましい。
チレン、α−メチルスチレン等が好適で、中でもスチレ
ンを用いたとき、スチレングラフト鎖の外に副生ずる着
干のポリスチレンの分子量を小さくすることが重合条件
の選択で可能であ〕好ましい。このモノマーには、不飽
和有機酸エステル等を併用することができ、特にn−ブ
チルアクリレート、2−エチルへキシルアクリレート等
の長鎖アクリレートを併用することにより、改質樹脂の
ガラス転移点を下げることができて好ましい。
グラフト重合条件は、熔融グラフト、溶液グラフト、懸
濁グラフト、放射線グラフト、気相グラフト等通常の方
法を採用できるが、好適には、例えば、次の方法による
ことができる。
濁グラフト、放射線グラフト、気相グラフト等通常の方
法を採用できるが、好適には、例えば、次の方法による
ことができる。
すなわち、プロピレン重合体粒子20〜95重量−1芳
香族ビニルモノマー80〜5重量嘩および10時間の半
減期を得るための分解温度が50〜150℃であるラジ
カル重合開始剤を芳香族ビニルモノマー100重量部に
対し、0.01〜5重量部含む水性懸濁液を、この開始
剤の分解が実質的に起らない条件下に加熱して、芳香族
とニルモノマーがプロピレン重合体粒子に含浸されて遊
離芳香族とニルモノマーの量が田型tS未満となるに到
らせ、その後この水性懸濁液の温度を上昇させて、芳香
族ビニルモノマーの重合を完成させる。
香族ビニルモノマー80〜5重量嘩および10時間の半
減期を得るための分解温度が50〜150℃であるラジ
カル重合開始剤を芳香族ビニルモノマー100重量部に
対し、0.01〜5重量部含む水性懸濁液を、この開始
剤の分解が実質的に起らない条件下に加熱して、芳香族
とニルモノマーがプロピレン重合体粒子に含浸されて遊
離芳香族とニルモノマーの量が田型tS未満となるに到
らせ、その後この水性懸濁液の温度を上昇させて、芳香
族ビニルモノマーの重合を完成させる。
このようにして得られる改質樹脂は、メルトフローレー
ト(MFR)が0.1〜400 f710分、好ましく
は20〜200t/10分のもの(J I S −に6
758準拠)が有効である。0.1 f7QO分より小
さい時は樹脂の剪断発熱が大きくなり、発泡剤の分解抑
制が困難となる。又、400f/10分より大きい時は
マトリックスへの均−分配及び得られた発泡体の機械的
強度が悪化する。
ト(MFR)が0.1〜400 f710分、好ましく
は20〜200t/10分のもの(J I S −に6
758準拠)が有効である。0.1 f7QO分より小
さい時は樹脂の剪断発熱が大きくなり、発泡剤の分解抑
制が困難となる。又、400f/10分より大きい時は
マトリックスへの均−分配及び得られた発泡体の機械的
強度が悪化する。
改質樹脂の中で最も好ましいのは、スチレン改質プロピ
レンエチレンランダム共重合体である。
レンエチレンランダム共重合体である。
次に、本発明で用いる上記囚成分の中に第2成分として
プロピレン系重合体樹脂、エチレン系重合体樹脂、スチ
レン系重合体樹脂、オレフィン系或いはパラフィン系ワ
ックス等の樹脂を適宜ブレンドして使用することも可能
である。そのブレンド量は改質樹脂が異積マトリックス
ポリマーとの相溶性が満足できる範囲である0〜80重
t%、好ましくは60重量%以下である。
プロピレン系重合体樹脂、エチレン系重合体樹脂、スチ
レン系重合体樹脂、オレフィン系或いはパラフィン系ワ
ックス等の樹脂を適宜ブレンドして使用することも可能
である。そのブレンド量は改質樹脂が異積マトリックス
ポリマーとの相溶性が満足できる範囲である0〜80重
t%、好ましくは60重量%以下である。
本発明で用いる上記CB)成分の化学発泡剤としては一
般に良く知られているアゾジカルボンアミド、ジニトロ
ソペンタメチレンテトラミン、炭酸塩と有機酸の混合物
等が代表的である。
般に良く知られているアゾジカルボンアミド、ジニトロ
ソペンタメチレンテトラミン、炭酸塩と有機酸の混合物
等が代表的である。
化学発泡剤の添加濃度としては1〜70重量部、好まし
くは3〜30重量部である。
くは3〜30重量部である。
化学発泡剤1重量部未満ではマスターバッチとしての経
済的メリットは得られず、70重量部超過のものは希釈
倍率が高まること及び発泡剤の均一混線が困難なことよ
り、マトリックス樹脂への発泡剤の二次分散が不良とな
り良好な発泡体が得られない。
済的メリットは得られず、70重量部超過のものは希釈
倍率が高まること及び発泡剤の均一混線が困難なことよ
り、マトリックス樹脂への発泡剤の二次分散が不良とな
り良好な発泡体が得られない。
上記囚成分の改質樹脂を用いて発泡剤マスターバッチを
製造する際、樹脂成分の30重量−以上は粉末の形態で
使用すると、化学発泡剤が均一混練され一層、高品質の
発泡剤マスターバッチが得られる。
製造する際、樹脂成分の30重量−以上は粉末の形態で
使用すると、化学発泡剤が均一混練され一層、高品質の
発泡剤マスターバッチが得られる。
本発明では他の成分として、例えば、発泡剤の分解温度
調整剤、気泡調整剤、核剤、目ヤニ防止剤、顔料、酸化
防止剤、耐候性改良剤、帯電防止剤、可塑剤、顔料及び
難燃剤等を含有することもできる。また、本発明のマス
ターバッチ組成物はマトリックス樹脂がPS 、 AB
S 、ポリカーボネート、変性ppo 、アクリロニト
リルスチレン、6ナイロン。
調整剤、気泡調整剤、核剤、目ヤニ防止剤、顔料、酸化
防止剤、耐候性改良剤、帯電防止剤、可塑剤、顔料及び
難燃剤等を含有することもできる。また、本発明のマス
ターバッチ組成物はマトリックス樹脂がPS 、 AB
S 、ポリカーボネート、変性ppo 、アクリロニト
リルスチレン、6ナイロン。
PBT 、 PET等のときに特に良好な紹果が得られ
る。
る。
ここに耐熱性が欠如した発泡剤マスターバッチの実用上
の問題点について、詳細に説明する。例えば、吸湿性樹
脂である無機フィラ混入pp 、 ps 。
の問題点について、詳細に説明する。例えば、吸湿性樹
脂である無機フィラ混入pp 、 ps 。
ABS 、 PC、PET 、変性ppo 、ポリアミ
ド(6−ナイロン、6.6ナイロン等)の射出成形にお
いては、成形前に十分乾燥を行い、はぼ絶乾状態で行う
ことによって、成形品表面のシルバーストリーク、成形
品内部のボイドの発生を防いでいる。
ド(6−ナイロン、6.6ナイロン等)の射出成形にお
いては、成形前に十分乾燥を行い、はぼ絶乾状態で行う
ことによって、成形品表面のシルバーストリーク、成形
品内部のボイドの発生を防いでいる。
この時の乾燥方法は樹脂の流動開始温度以下で、熱風o
IIIJ式乾燥炉又は真空乾燥炉で行われているのが通
常である。
IIIJ式乾燥炉又は真空乾燥炉で行われているのが通
常である。
例えばポリスチレン、ABS等ti 80℃〜95℃ノ
熱風乾燥炉内で2時間〜3時間、ポリカーボネート、無
機フィラー混入PP等は100℃〜120℃の熱風乾燥
炉内で2時間〜5時間、6ナイロンは120℃の真空乾
燥炉にて4時間〜6時間、各々乾燥除湿後成形される。
熱風乾燥炉内で2時間〜3時間、ポリカーボネート、無
機フィラー混入PP等は100℃〜120℃の熱風乾燥
炉内で2時間〜5時間、6ナイロンは120℃の真空乾
燥炉にて4時間〜6時間、各々乾燥除湿後成形される。
以上の乾燥条件下にて、マトリックスポリマーと発泡剤
マスターバッチを均一ブレンドして乾燥する時、若しく
はマトリックスポリマーのみを乾燥し、取出し直後に計
量ホッパーに供給し、発泡剤マスターバッチとブレンド
する時のいずれにおいても、特願昭58−202509
号の発泡剤マスターバッチでは、その担体ポリマーの熱
変形温度よシマトリックスポリマーの温度が高いため、
発泡剤マスターバッチとマトリックスポリマーの界面が
爆着し、均一にブレンドされない。
マスターバッチを均一ブレンドして乾燥する時、若しく
はマトリックスポリマーのみを乾燥し、取出し直後に計
量ホッパーに供給し、発泡剤マスターバッチとブレンド
する時のいずれにおいても、特願昭58−202509
号の発泡剤マスターバッチでは、その担体ポリマーの熱
変形温度よシマトリックスポリマーの温度が高いため、
発泡剤マスターバッチとマトリックスポリマーの界面が
爆着し、均一にブレンドされない。
従って、射出発泡成形を連続的に行うと、材料の供給が
不均一になると共にマトリックス単位重量当シの発泡剤
の量が不均一になフ、得られる発泡体の品質(外観、発
泡倍率、セルサイズ)が安定化せず不良品の発生が多く
なる。
不均一になると共にマトリックス単位重量当シの発泡剤
の量が不均一になフ、得られる発泡体の品質(外観、発
泡倍率、セルサイズ)が安定化せず不良品の発生が多く
なる。
次に実施例、応用例によって本発明を更に具体的に説明
する。
する。
実施例I
J I S K6758 で測定したMFRが5of
/10分のプロピレン・エチレン(C2: 3−5 %
)ランダム共重合体にスチレンモノマー50重Ikt
sグラフト重合して得られた改質重合体を平均粒径約1
05μに冷凍粉砕したパウダー100重量部に対してア
ゾジカルボンアミド加重量部をスーパーミキサーにてト
ライブレンドし、65wn径押出機にて混線押出したス
トランドを水冷後カッティングして発泡剤マスターバッ
チ(A)を製造した。混線条件はシリンダ一温度150
℃〜165℃、ダイス温度160℃、スクリュー回転数
50 rpmであった。
/10分のプロピレン・エチレン(C2: 3−5 %
)ランダム共重合体にスチレンモノマー50重Ikt
sグラフト重合して得られた改質重合体を平均粒径約1
05μに冷凍粉砕したパウダー100重量部に対してア
ゾジカルボンアミド加重量部をスーパーミキサーにてト
ライブレンドし、65wn径押出機にて混線押出したス
トランドを水冷後カッティングして発泡剤マスターバッ
チ(A)を製造した。混線条件はシリンダ一温度150
℃〜165℃、ダイス温度160℃、スクリュー回転数
50 rpmであった。
実験の結果、シリンダ一温度の上昇もなく、発泡−剤の
分解抑制が可能であシ、発泡剤が均一に分散した良好な
発泡剤マスターバッチを容易に製造することができた。
分解抑制が可能であシ、発泡剤が均一に分散した良好な
発泡剤マスターバッチを容易に製造することができた。
比較例I
J I S K6870で測定したMFR30f /
10分のGPポリスチレンを平均粒径約80μに冷凍
粉砕したパウダー100重量部に対し、アゾジカルボン
アミド加重量部をスーパーミキサーにてトライブレンド
して実施例−1と同条件にて発泡剤マスターバッチCB
)の製造を試み友。
10分のGPポリスチレンを平均粒径約80μに冷凍
粉砕したパウダー100重量部に対し、アゾジカルボン
アミド加重量部をスーパーミキサーにてトライブレンド
して実施例−1と同条件にて発泡剤マスターバッチCB
)の製造を試み友。
実験の結果、シリンダ一温度が約tz’c上昇し、得ら
れた発泡剤マスターバッチ中に僅かな気泡が生じ、発泡
剤の分解を抑止する事はできなかった。
れた発泡剤マスターバッチ中に僅かな気泡が生じ、発泡
剤の分解を抑止する事はできなかった。
又、水冷後カッティングし、小粒化する際、衝撃強度が
著るしく弱いため、均一な形状にカッティングすること
ができなかった。
著るしく弱いため、均一な形状にカッティングすること
ができなかった。
比較例2
J I S K6760で測定したMFRが150
f/10分のEVAスチレンモノマー50重量%グラフ
ト重合して得られた改質重合体を平均粒径約115μに
冷凍粉砕したパウダー100重量部に対しアゾジカルボ
ンアミド加重量部をスーパーミキサーにてトライブレン
ドし、40■径押出機にて混線押出して発泡剤マスター
バッチ(C)を製造した。
f/10分のEVAスチレンモノマー50重量%グラフ
ト重合して得られた改質重合体を平均粒径約115μに
冷凍粉砕したパウダー100重量部に対しアゾジカルボ
ンアミド加重量部をスーパーミキサーにてトライブレン
ドし、40■径押出機にて混線押出して発泡剤マスター
バッチ(C)を製造した。
同様にしてJ I 8 K6760で測定したMFR
が40 f710分の低密度ポリエチレンにスチレンモ
ノマ−50重量%グラフト重会して得られた改質重合体
を平均粒径約100μに冷凍粉砕したパウダー100重
量部に対しアゾジカルボンアミド加重量部を混練し、発
泡剤マスターバッチCD)を製造した。
が40 f710分の低密度ポリエチレンにスチレンモ
ノマ−50重量%グラフト重会して得られた改質重合体
を平均粒径約100μに冷凍粉砕したパウダー100重
量部に対しアゾジカルボンアミド加重量部を混練し、発
泡剤マスターバッチCD)を製造した。
発泡剤マスターバッチ(B) 、 (C)及び実施例1
で得た発泡剤マスターバッチ(A)を601径、深さ7
0謹のガラスビーカーに20 f入れ、熱風循環式オー
ブン中に2時間放置し発泡剤マスターバッチの耐熱性を
評価した。
で得た発泡剤マスターバッチ(A)を601径、深さ7
0謹のガラスビーカーに20 f入れ、熱風循環式オー
ブン中に2時間放置し発泡剤マスターバッチの耐熱性を
評価した。
実験の結果、発泡剤マスターバッチ(A)は130℃迄
、ペレット間の融着はみられなかったが発泡剤マスター
バッチ(C)は90℃にて融着し、発泡剤マスターバッ
チCD)は110℃にて融着し、手で押しつぶしてもほ
ぐれなかった。
、ペレット間の融着はみられなかったが発泡剤マスター
バッチ(C)は90℃にて融着し、発泡剤マスターバッ
チCD)は110℃にて融着し、手で押しつぶしてもほ
ぐれなかった。
表−1発泡剤マスターバッチの耐熱性テスト結果0 マ
スターバッチのペレット間融着なし。
スターバッチのペレット間融着なし。
x 〃 融着あり。
応用例I
ASTM D−1238でのMFR1,59710分の
耐熱ABS100重量部に対し、実施例1で得られた発
泡剤濃度頌重量部のマスターバッチ[A)を4重量部添
加し、90℃の熱風オーブン中にて4時間乾燥した材料
(耐熱ABS )の射出低発泡成形を試みた。製品形状
は長さx幅×厚み= 230X50X10(■)であり
成形条件は成形温度230℃、射出圧力680Kg/3
%金型温度60℃とした。
耐熱ABS100重量部に対し、実施例1で得られた発
泡剤濃度頌重量部のマスターバッチ[A)を4重量部添
加し、90℃の熱風オーブン中にて4時間乾燥した材料
(耐熱ABS )の射出低発泡成形を試みた。製品形状
は長さx幅×厚み= 230X50X10(■)であり
成形条件は成形温度230℃、射出圧力680Kg/3
%金型温度60℃とした。
乾燥後の材料は発泡剤マスターバッチペレットの融着は
なく Al1中に均一にブレンドされ、成形後の発泡体
は密度o、sss t7eyAで均一微細な気泡を有し
、表皮層に層剥離現象のない外観良好なる発泡体を連続
的に得る事ができ友。
なく Al1中に均一にブレンドされ、成形後の発泡体
は密度o、sss t7eyAで均一微細な気泡を有し
、表皮層に層剥離現象のない外観良好なる発泡体を連続
的に得る事ができ友。
比較応用例1
実施例3にて用いた耐熱ABS 100電蓋部に対し、
比較例2で製造した発泡剤マスターバッチ(C) t4
重置部添加し、90℃ の熱風オーブン中にて4時間乾
燥した材料の射出低発泡成形を試みた。
比較例2で製造した発泡剤マスターバッチ(C) t4
重置部添加し、90℃ の熱風オーブン中にて4時間乾
燥した材料の射出低発泡成形を試みた。
製品形状及び成形条件は実施例3と同様でありた。乾燥
後の材料は発泡剤マスターバッチペレットが融着し、あ
るいは、マスターバッチペレットに耐熱ABSが数多く
融着した状態であった。
後の材料は発泡剤マスターバッチペレットが融着し、あ
るいは、マスターバッチペレットに耐熱ABSが数多く
融着した状態であった。
連続的に得られ次発泡体は密度が0.821−0.98
0物の不均質な発泡体であった。
0物の不均質な発泡体であった。
特許出願人 三菱油化株式会社(ほか1名)手続補正
書(方式) 昭和60年4月ユダ日
書(方式) 昭和60年4月ユダ日
Claims (1)
- (A)プロピレン系重合体樹脂と芳香族ビニルモノマー
とをグラフト重合条件に付して得られる芳香族ビニルモ
ノマー単位含有量が5〜80重量%の改質樹脂と、(B
)化学発泡剤1〜70重量部とからなることを特徴とす
る発泡剤マスターバッチ樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6856385A JPS61228034A (ja) | 1985-04-02 | 1985-04-02 | 発泡剤マスタ−バツチ樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6856385A JPS61228034A (ja) | 1985-04-02 | 1985-04-02 | 発泡剤マスタ−バツチ樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61228034A true JPS61228034A (ja) | 1986-10-11 |
JPH0513172B2 JPH0513172B2 (ja) | 1993-02-19 |
Family
ID=13377351
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6856385A Granted JPS61228034A (ja) | 1985-04-02 | 1985-04-02 | 発泡剤マスタ−バツチ樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61228034A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997005183A1 (fr) * | 1995-07-25 | 1997-02-13 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Mousse de resine polypropylene modifiee et procede pour la produire |
JP2016138361A (ja) * | 2015-01-26 | 2016-08-04 | 株式会社トッパン・コスモ | 発泡壁紙の製造方法及び積層シートの製造方法 |
-
1985
- 1985-04-02 JP JP6856385A patent/JPS61228034A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1997005183A1 (fr) * | 1995-07-25 | 1997-02-13 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Mousse de resine polypropylene modifiee et procede pour la produire |
US6077878A (en) * | 1995-07-25 | 2000-06-20 | Kanegafuchi Kagaku Kogyo Kabushiki Kaisha | Foam made from modified polypropylene resin and process for the production thereof |
JP2016138361A (ja) * | 2015-01-26 | 2016-08-04 | 株式会社トッパン・コスモ | 発泡壁紙の製造方法及び積層シートの製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0513172B2 (ja) | 1993-02-19 |
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Legal Events
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