JPS61218891A - ねじ込み式継手 - Google Patents
ねじ込み式継手Info
- Publication number
- JPS61218891A JPS61218891A JP5826485A JP5826485A JPS61218891A JP S61218891 A JPS61218891 A JP S61218891A JP 5826485 A JP5826485 A JP 5826485A JP 5826485 A JP5826485 A JP 5826485A JP S61218891 A JPS61218891 A JP S61218891A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pin
- box
- cross
- joint
- stress
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Non-Disconnectible Joints And Screw-Threaded Joints (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明に、例えば油井′ｄ継手のように、胴付部を持つ
継手の構造において、荷に引張の疲労領置の同上を目的
としたねじ込み式４手に関するものである。
継手の構造において、荷に引張の疲労領置の同上を目的
としたねじ込み式４手に関するものである。
油井・Ｕのツールジヨイントとして一般には、第８図に
示すように胴付き部でピンとボックスが接触した状態で
４上げるねじ込み継手が使用される。
示すように胴付き部でピンとボックスが接触した状態で
４上げるねじ込み継手が使用される。
図は、油井管のねじ込み継手部の断面図で、１はピン（
オネジ側）、２はボックス（メネジ側）である。このよ
うなねじ込み継手の引張に対する強度の検討にあたって
は従来は図に示されるねじの逃げ部１ａ、２ａのＡ−Ａ
断面及びＢ−Ｂ断面の面積に注目し、強度計算が行われ
るのが一般であるＯ 〔発明が解決しようとする問題点〕 この継手部に外力が加わる場合、第９図に示すＡ−Ａ断
面、Ｃ−Ｃ断面の断面積及び逃げｇ １ ｍ及びボック
ス２の先端部２ｂの長さｔによって形成される継手形状
によりピン１のＡ−Ａ断面に負萌される応力値に大巾な
変化がある。第１０図は初期の締付けによりＦｏの力が
生じている状態でＣＡ点）、外力Ｐが作用する場合のピ
ン１のＡ−Ａ断面、及びボックス２のＣ−Ｃ断面の応力
の変化を示す特性図である。図において、縦軸Ｆはピン
１のＡ−Ａ断面及びボックス２のＣ−Ｃ断面に作用する
力、横軸Δｔは第９図に示す２間のピン１及びボックス
２の変形量を示す。６はピン１のＡ−Ａ ｗＩｒＩｆｉ
の変形特性、４はボックス２のｃ−Ｃ断面の変形特性、
Ｐは作用する外力、為及びｂはピン１及びボックス２が
外力を受ける分担域を示すものである。
オネジ側）、２はボックス（メネジ側）である。このよ
うなねじ込み継手の引張に対する強度の検討にあたって
は従来は図に示されるねじの逃げ部１ａ、２ａのＡ−Ａ
断面及びＢ−Ｂ断面の面積に注目し、強度計算が行われ
るのが一般であるＯ 〔発明が解決しようとする問題点〕 この継手部に外力が加わる場合、第９図に示すＡ−Ａ断
面、Ｃ−Ｃ断面の断面積及び逃げｇ １ ｍ及びボック
ス２の先端部２ｂの長さｔによって形成される継手形状
によりピン１のＡ−Ａ断面に負萌される応力値に大巾な
変化がある。第１０図は初期の締付けによりＦｏの力が
生じている状態でＣＡ点）、外力Ｐが作用する場合のピ
ン１のＡ−Ａ断面、及びボックス２のＣ−Ｃ断面の応力
の変化を示す特性図である。図において、縦軸Ｆはピン
１のＡ−Ａ断面及びボックス２のＣ−Ｃ断面に作用する
力、横軸Δｔは第９図に示す２間のピン１及びボックス
２の変形量を示す。６はピン１のＡ−Ａ ｗＩｒＩｆｉ
の変形特性、４はボックス２のｃ−Ｃ断面の変形特性、
Ｐは作用する外力、為及びｂはピン１及びボックス２が
外力を受ける分担域を示すものである。
図に示す如く、外力Ｐのうち、ピン１に加えら繰り返し
荷重のような外力の作用に、ピン１のＡ−Ａｌｔ！Ｆｒ
面（強度上のウィークポイント）に対し応力値が変化し
て作用する。従来の桐付纒手の設計に当って、このよう
なことか考慮されず、繰返し応力を受ける場合のねじ込
み式継手の大きな問題となっていｔ。
荷重のような外力の作用に、ピン１のＡ−Ａｌｔ！Ｆｒ
面（強度上のウィークポイント）に対し応力値が変化し
て作用する。従来の桐付纒手の設計に当って、このよう
なことか考慮されず、繰返し応力を受ける場合のねじ込
み式継手の大きな問題となっていｔ。
本発明に、このような問題を解決するためになされたも
ので、胴付き部を有する継手の胴付き部のピンとボック
スとの剛性比が、付加される応力振巾を許容値内におさ
める様に形成されたねじ込み式継手を提供するものであ
る。即ち、先づ断面積を基本として考えた場合は、第１
図（Ａ）に示すピン１のねじの逃げｆ３１ ｍ及びボッ
クス２の先端部２ｂの夫々の断面積ｔ−Ａ及びＣ１外力
に対する応力を１．応力振巾をΔσ、許容振巾金Δσ、
とした場合に、静的強度としてのピン１の断面積Ａをせ
れば、ボックス２の断面積Ｃが求められる。
ので、胴付き部を有する継手の胴付き部のピンとボック
スとの剛性比が、付加される応力振巾を許容値内におさ
める様に形成されたねじ込み式継手を提供するものであ
る。即ち、先づ断面積を基本として考えた場合は、第１
図（Ａ）に示すピン１のねじの逃げｆ３１ ｍ及びボッ
クス２の先端部２ｂの夫々の断面積ｔ−Ａ及びＣ１外力
に対する応力を１．応力振巾をΔσ、許容振巾金Δσ、
とした場合に、静的強度としてのピン１の断面積Ａをせ
れば、ボックス２の断面積Ｃが求められる。
これに従って、胴付き部近傍において第１図（Ｂ）に示
すようにボックス２の先端の肉＃を増すことになる。図
のｔはボックス２のねじの先端部２ｂの長さを示し、Ｌ
は外径を太きくＬｆｃ部分の長さを示すもので、前記ｔ
の長さに２〜３のねじ山が加えられた長さである。
すようにボックス２の先端の肉＃を増すことになる。図
のｔはボックス２のねじの先端部２ｂの長さを示し、Ｌ
は外径を太きくＬｆｃ部分の長さを示すもので、前記ｔ
の長さに２〜３のねじ山が加えられた長さである。
又、ツールの外径が檀々の理由で制限される場合が多い
ので、外径全増大しないで継手部の剛性比全調整するた
めには、逃げ部１＆及び先端ｇ２ｂの長さｔ−１ＪＩ４
整して、第２図に示す如くスリット６を設けることが出
来る。図においてピン１のスリット長す’ｋ Ｌｔとし
、ボックス２の先端部２ｂの長さをｔ１外径をＤとすれ
ば、先づ、静的強度から外力に対する断面積Ａが決まり
、外径りの制約から断面積Ｃも決定し、これに伴いＣ／
Ａの値が決定される。したがって外力による応力σに対
して応力振巾はΔσ＝い＋ｃ×σとなる。
ので、外径全増大しないで継手部の剛性比全調整するた
めには、逃げ部１＆及び先端ｇ２ｂの長さｔ−１ＪＩ４
整して、第２図に示す如くスリット６を設けることが出
来る。図においてピン１のスリット長す’ｋ Ｌｔとし
、ボックス２の先端部２ｂの長さをｔ１外径をＤとすれ
ば、先づ、静的強度から外力に対する断面積Ａが決まり
、外径りの制約から断面積Ｃも決定し、これに伴いＣ／
Ａの値が決定される。したがって外力による応力σに対
して応力振巾はΔσ＝い＋ｃ×σとなる。
許容応力振巾をΔ＃ａ とすれば、一般に△σ〉ΔＩＦ
、 となるから、このとき＠２図に示すスリンめられ
るり、 以上に設定すれば、Δσぼ減挺してΔｌとな
り、更にΔ” ５Δ＃島となる。
、 となるから、このとき＠２図に示すスリンめられ
るり、 以上に設定すれば、Δσぼ減挺してΔｌとな
り、更にΔ” ５Δ＃島となる。
このように設計されたねじ込み式継手部のピン１とボッ
クス２の形状差が、剛性の差としてどのようになるかを
剛性変化による特性的−によって求めてみる。
クス２の形状差が、剛性の差としてどのようになるかを
剛性変化による特性的−によって求めてみる。
第３図（Ａ）及び（Ｂ）はピン１とボックス２の形状差
によってピン１の逃げ部１ａに負荷される応力並びに応
力厳重の変化を示したもので、剛性比ＣＦ＝Ｆ、”ａ・
ΔｔのＥ−Ａ で示されるもの）による違Ｌ
Ｌ いが明らかである。図に示すＦはピン１の断面人に作用
する力、Δｔはボックス２の先端部２ｂの長さ２間のピ
ン１及びボックス２の変形量を示し、６′ハピン１の剛
性、４′はボックス２の剛性を示す特性曲線、Δσ及び
Δ１ｔｒｉ繰り返し応力振巾を示す。８ｇ３図（Ａ）に
おいては、ボックス２の剛性曲線ＢＥ−Ａ 、大きく
する）ことで、同じ外力Ｐに対しでピンに作用するりｔ
力振巾ΔσがΔσｌに減小することを示す。
によってピン１の逃げ部１ａに負荷される応力並びに応
力厳重の変化を示したもので、剛性比ＣＦ＝Ｆ、”ａ・
ΔｔのＥ−Ａ で示されるもの）による違Ｌ
Ｌ いが明らかである。図に示すＦはピン１の断面人に作用
する力、Δｔはボックス２の先端部２ｂの長さ２間のピ
ン１及びボックス２の変形量を示し、６′ハピン１の剛
性、４′はボックス２の剛性を示す特性曲線、Δσ及び
Δ１ｔｒｉ繰り返し応力振巾を示す。８ｇ３図（Ａ）に
おいては、ボックス２の剛性曲線ＢＥ−Ａ 、大きく
する）ことで、同じ外力Ｐに対しでピンに作用するりｔ
力振巾ΔσがΔσｌに減小することを示す。
同様に第６図（Ｂ）においては、ピン１の剛性曲線ダを
矢印に示すμ口く下げることｔｉｃより、同じ外力Ｐに
対してピンに作用する応力蚕巾△シがΔσ′に減少する
ことを示している。
矢印に示すμ口く下げることｔｉｃより、同じ外力Ｐに
対してピンに作用する応力蚕巾△シがΔσ′に減少する
ことを示している。
第４図に油井ｇのジヨイントとして海水等の腐雌性の高
い環境下で使用されたツールジヨイント（材質 クロ
ームモリブデン鋼）の海水中での疲労ｇＩ匿を示す線図
の一例である。縦軸△−は応力振巾、横軸Ｎは疲労破壊
に至るまでの繰返し回数を示す。５は疲労強度を示す曲
線である。
い環境下で使用されたツールジヨイント（材質 クロ
ームモリブデン鋼）の海水中での疲労ｇＩ匿を示す線図
の一例である。縦軸△−は応力振巾、横軸Ｎは疲労破壊
に至るまでの繰返し回数を示す。５は疲労強度を示す曲
線である。
次に本発明と比較のために従来の一般のツールジヨイン
トの一例″ｆ：第１１図に示す。図にお−・て１はピン
、２はボックス、ａ、＝２７０鴎φ、ｄ、＝２８５ａφ
、ａ３＝３２０ｍφ、ｄ４＝２００ｒｇφ。
トの一例″ｆ：第１１図に示す。図にお−・て１はピン
、２はボックス、ａ、＝２７０鴎φ、ｄ、＝２８５ａφ
、ａ３＝３２０ｍφ、ｄ４＝２００ｒｇφ。
ｔ＝２５ｍの場合、ピン１及びボックス２の健手部にか
−る負荷を夫々Ｆｐｉｎ ｅ ＦＢｏＸとすれば、次
の計算式となる。
−る負荷を夫々Ｆｐｉｎ ｅ ＦＢｏＸとすれば、次
の計算式となる。
Ａ断面積Ｓ、 ＝π・（２７−５，５）Ｘ、５．５＝
ｉ＝２５８．４ ｉＣ断面＃ｔＳｚ ＝π・（６２−
１，７５）ｘｌ、７５＝＝１６６．５ｃｄＦｐｉｎ＝丁
・Δｔｐ＝２−１ｘ１０’ ｘ２５Ｂ−４×Δｔ、＝２
，１７ｘ１０＠髄Ｅ・Ａ ２．５ 上記の計算式による特性図は第１２図に示す通りである
。図においてＡ及びＣは夫々Ａ断面、Ｃ断面の剛性比を
示すもので、その他の符号は前記の説明と同じである。
ｉ＝２５８．４ ｉＣ断面＃ｔＳｚ ＝π・（６２−
１，７５）ｘｌ、７５＝＝１６６．５ｃｄＦｐｉｎ＝丁
・Δｔｐ＝２−１ｘ１０’ ｘ２５Ｂ−４×Δｔ、＝２
，１７ｘ１０＠髄Ｅ・Ａ ２．５ 上記の計算式による特性図は第１２図に示す通りである
。図においてＡ及びＣは夫々Ａ断面、Ｃ断面の剛性比を
示すもので、その他の符号は前記の説明と同じである。
今、外力、Ｐ＝１０００ｔｏｎが加えられた場合、２５
８°’ ６００．８４ ｔｏｎ、ピンの負荷はｐ
、１ｎ＝１０００ＸＢｕＴ区汀−６００．８４ｘ１０’ となり、これによる発生応カ＃；−］５■−一＝２３２
５ｋｇｆ／ｆｆｌ ＝２！ｌ＋、２５ｋｇｆ／ｓｊ、と
なる。これは従来のこのサイズの継手における平均的な
作用荷重であり、この場合の破壊に至るまでの繰返し数
は第４図を照合すると％Ｎ＝２Ｘ１０’となる。
８°’ ６００．８４ ｔｏｎ、ピンの負荷はｐ
、１ｎ＝１０００ＸＢｕＴ区汀−６００．８４ｘ１０’ となり、これによる発生応カ＃；−］５■−一＝２３２
５ｋｇｆ／ｆｆｌ ＝２！ｌ＋、２５ｋｇｆ／ｓｊ、と
なる。これは従来のこのサイズの継手における平均的な
作用荷重であり、この場合の破壊に至るまでの繰返し数
は第４図を照合すると％Ｎ＝２Ｘ１０’となる。
次ニ、前記と同径のツールジヨイントに、本発明を取り
入れて＃！５図に示す如くボックス２の先１４１部２ｂ
の肉厚を増大した場合を説明する。
入れて＃！５図に示す如くボックス２の先１４１部２ｂ
の肉厚を増大した場合を説明する。
図においてピン１．ボックス２の夫々の寸法をｄ＋＝２
７０ｓｍφ、ｄｚ＝２８０ｗφ、ｄｓ＝３２０＋ａ＋φ
、ｄ４＝２００ｍφ、ｄｓ＝３６０ｍφ、Ｌ ＝ ５０
ｒｍとした。その結果Ｃ断蘭の断面積Ｓ ＝ ｘ（３
（Ｓ−３，７５）Ｘ６．７５中５８０．０ となり、
外力Ｐ＝１０００ｔｏｎに対す１５．６７ ｋｇｆ ／
ｍ”、となる。これｔ−第４図に照合すると、破断に至
る繰返し数Ｎ＝８Ｘ１０’となる。
７０ｓｍφ、ｄｚ＝２８０ｗφ、ｄｓ＝３２０＋ａ＋φ
、ｄ４＝２００ｍφ、ｄｓ＝３６０ｍφ、Ｌ ＝ ５０
ｒｍとした。その結果Ｃ断蘭の断面積Ｓ ＝ ｘ（３
（Ｓ−３，７５）Ｘ６．７５中５８０．０ となり、
外力Ｐ＝１０００ｔｏｎに対す１５．６７ ｋｇｆ ／
ｍ”、となる。これｔ−第４図に照合すると、破断に至
る繰返し数Ｎ＝８Ｘ１０’となる。
次に他の実施例として、第６図に示すμ口くツールジヨ
イントのピン１の根元部にスリット６全設け、その寸法
ｔ” ｒｆ］ Ｄｘ＝ ５１ａｇ 、長さＬ＋＝５０閣
トＬ。
イントのピン１の根元部にスリット６全設け、その寸法
ｔ” ｒｆ］ Ｄｘ＝ ５１ａｇ 、長さＬ＋＝５０閣
トＬ。
た場合を説明する。その他の寸法は第１１図の場合と同
じである。この場合ピン１とボックス２の剛性比は、 Ｅ・Ａ ２．１ｘ２５８．４ｘ１０’（Ａ断ｒｆｉ）
ｔ＋ｋ ２． ＋ 、「−−Ｅ−Ａ ７．１ｘ
１６６．３ｘ１０’ カ、ら（ＣＦ！Ｉ
ｆｒＩＸｉ）−＝２５ ３４．５ ： ６６．５ となる。
じである。この場合ピン１とボックス２の剛性比は、 Ｅ・Ａ ２．１ｘ２５８．４ｘ１０’（Ａ断ｒｆｉ）
ｔ＋ｋ ２． ＋ 、「−−Ｅ−Ａ ７．１ｘ
１６６．３ｘ１０’ カ、ら（ＣＦ！Ｉ
ｆｒＩＸｉ）−＝２５ ３４．５ ： ６６．５ となる。
したがって、外力Ｐ＝１０００ｔｏｎに対するピンこの
場合の破断に至る繰返し数はｊｉｇｄ図に照会して、Ｎ
＝９．２Ｘ１０５となる。
場合の破断に至る繰返し数はｊｉｇｄ図に照会して、Ｎ
＝９．２Ｘ１０５となる。
尚、本発明による前記の２つの実施例を組合せ２５８．
４ 。
４ 。
た場合は、Ａ断面、Ｃ断面の剛性比は Ｚ５゜）Ｌ軽４
．４５：１５２となる。
．４５：１５２となる。
２．５
したがってＰ＝１０００ｔｏｎに対するピンの負荷環に
至る繰返し数は第４図に照合して、Ｎ＝２ｘ１０６とな
る。
至る繰返し数は第４図に照合して、Ｎ＝２ｘ１０６とな
る。
このようにスリット６は剛性比の調整に有効であり、又
外部からの荷重の作用方向と平行であるから、亀裂を発
生するようなことはない。又第７図に示すようにスリッ
ト６に密着性のゴム等による詰物７ｔ−装着すれば、隙
間腐蝕を防止することが出来る。
外部からの荷重の作用方向と平行であるから、亀裂を発
生するようなことはない。又第７図に示すようにスリッ
ト６に密着性のゴム等による詰物７ｔ−装着すれば、隙
間腐蝕を防止することが出来る。
又、小径サイズのねじ込み式継手による実験によれば、
従来の継手形状による場合Ｐ＝１００ ｔｏｎに対しσ
＝ ８ｋｇｆ／ｍ”であったが、実施例１による剛性を
増したことによってσ＝ ３．９ ｋｇｆ ／ｍ２に減
少しうろことが明らかとなった。
従来の継手形状による場合Ｐ＝１００ ｔｏｎに対しσ
＝ ８ｋｇｆ／ｍ”であったが、実施例１による剛性を
増したことによってσ＝ ３．９ ｋｇｆ ／ｍ２に減
少しうろことが明らかとなった。
本発明によれば、胴付き部を有するねじ込み式継手に、
繰り返し外力を受けた場合、ピンとボックスの剛性比が
適正に保持されることによって発生応力１＆：ｔｌ、少
させ、破断に至る寿命を４〜４．６倍とすることが出来
た。これを実際の海洋に適用した場合は、従来の油井管
の寿ｆｆ１１．２年のものが４．８〜５．５年になり、
実施による効果きわめて大である。
繰り返し外力を受けた場合、ピンとボックスの剛性比が
適正に保持されることによって発生応力１＆：ｔｌ、少
させ、破断に至る寿命を４〜４．６倍とすることが出来
た。これを実際の海洋に適用した場合は、従来の油井管
の寿ｆｆ１１．２年のものが４．８〜５．５年になり、
実施による効果きわめて大である。
第１図（ＡＫＢ）は本発明実施例のｍ成因、第２図は本
発明の他の実施例の構成図、第３図（Ａ）（Ｂ）は継手
部の剛性比による付加応力と応力振巾の変化の線図、第
４図は繰返し応力とその破壊に至るまでの回数の線図、
第５図はボックスの肉厚を増加しｔ本発明実施例の説明
図、第６図はスリットを設けた本発明の詳細な説明図、
第７図は不発命の別の実施例の説明図、ｇ８図は従来の
、−手の構造図、第９図は従来の継手構造の一部詳細図
、第１０図は従来の継手部にか−る応力の変化を示す特
性図、８ｇ１１図は従来の一実施例の説明図、第１２図
は従来の一実施例の特性１である。 １：ピン、２：ボックス、６：ピンの変形特性曲［，４
：ボックスの変形特性曲１．５：疲労強度曲線、６：ス
リット。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第 ９図 市１０ Ｉ’ｌｌ 区 区 寸 Ｏ ｗ＝ 城 ■ 城 １
発明の他の実施例の構成図、第３図（Ａ）（Ｂ）は継手
部の剛性比による付加応力と応力振巾の変化の線図、第
４図は繰返し応力とその破壊に至るまでの回数の線図、
第５図はボックスの肉厚を増加しｔ本発明実施例の説明
図、第６図はスリットを設けた本発明の詳細な説明図、
第７図は不発命の別の実施例の説明図、ｇ８図は従来の
、−手の構造図、第９図は従来の継手構造の一部詳細図
、第１０図は従来の継手部にか−る応力の変化を示す特
性図、８ｇ１１図は従来の一実施例の説明図、第１２図
は従来の一実施例の特性１である。 １：ピン、２：ボックス、６：ピンの変形特性曲［，４
：ボックスの変形特性曲１．５：疲労強度曲線、６：ス
リット。 代理人 弁理士 木 村 三 朗 第 ９図 市１０ Ｉ’ｌｌ 区 区 寸 Ｏ ｗ＝ 城 ■ 城 １
Claims (3)
- （１）胴付き部を有する継手において、胴付き部のピン
とボックスとの剛性比を、引張により付加される応力振
巾を許容値内におさめるように形成したことを特徴とす
るねじ込み式継手。 - （２）胴付き面のピンとボックスの断面積と長さにより
剛性比を調整した特許請求の範囲第１項記載のねじ込み
式継手。 - （３）胴付き部のピンの根元部に、軸方向にスリットを
形成して剛性比を調整した特許請求の範囲第１項記載の
ねじ込み式継手。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5826485A JPS61218891A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | ねじ込み式継手 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5826485A JPS61218891A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | ねじ込み式継手 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61218891A true JPS61218891A (ja) | 1986-09-29 |
| JPH0535317B2 JPH0535317B2 (ja) | 1993-05-26 |
Family
ID=13079303
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5826485A Granted JPS61218891A (ja) | 1985-03-25 | 1985-03-25 | ねじ込み式継手 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61218891A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05133490A (ja) * | 1991-11-08 | 1993-05-28 | Nkk Corp | 高トルクツールジヨイント |
| JP4939688B2 (ja) * | 1998-09-07 | 2012-05-30 | バローレック・マネスマン・オイル・アンド・ガス・フランス | 高い組立トルクでの２つの金属管のためのネジ接続 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599387A (ja) * | 1982-07-05 | 1984-01-18 | 川崎重工業株式会社 | 管継手構造 |
| JPS59159486A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-10 | 住友金属工業株式会社 | 油井管用管継手 |
-
1985
- 1985-03-25 JP JP5826485A patent/JPS61218891A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS599387A (ja) * | 1982-07-05 | 1984-01-18 | 川崎重工業株式会社 | 管継手構造 |
| JPS59159486A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-10 | 住友金属工業株式会社 | 油井管用管継手 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05133490A (ja) * | 1991-11-08 | 1993-05-28 | Nkk Corp | 高トルクツールジヨイント |
| JP4939688B2 (ja) * | 1998-09-07 | 2012-05-30 | バローレック・マネスマン・オイル・アンド・ガス・フランス | 高い組立トルクでの２つの金属管のためのネジ接続 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0535317B2 (ja) | 1993-05-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0916883A1 (en) | Screw joint for oil well pipe | |
| US4984829A (en) | Screw coupling joint | |
| CA2293795C (en) | Screw joint for oil well piping | |
| US10495241B2 (en) | Threaded joint for steel pipe | |
| EP0859916A1 (en) | Threaded fastener system | |
| US3077178A (en) | Device for sustaining loads having a deformable indicating element | |
| EP1296088A1 (en) | Taper threaded joint | |
| SE467672B (sv) | Gaenginsats med liten ytterdiameter foer skruvar med trapetsgaenga | |
| JPS5944552B2 (ja) | 高気密性油井管用ネジ継手 | |
| CA2171893A1 (en) | Threaded joint for tubes | |
| HUT62381A (en) | High-strength case fastening binding | |
| CN205638264U (zh) | 管螺纹接头 | |
| US4958973A (en) | Internal-pressure-bearing female screw | |
| JPS61218891A (ja) | ねじ込み式継手 | |
| BR9908846A (pt) | Componente de construção de material sintético | |
| US6530607B1 (en) | Two-step threaded connector having differential thread width | |
| US20030024194A1 (en) | Gypsum wallboard stucco fastener | |
| JP2004176924A (ja) | 応力緩和スリットを有する機械的溶接構造物及びこの構造物を具備した液化ガス運搬船 | |
| CN113279704B (zh) | 油套管接头及油套管组件 | |
| US20190383106A1 (en) | Threaded Connection for Oil Well | |
| JP2000081173A (ja) | 油井管用ねじ継手 | |
| GB2134622A (en) | Component, in particular a shackle | |
| GB2258709A (en) | Pin and box connection | |
| US5447398A (en) | Fixing means | |
| JP2024522421A (ja) | 流体圧式アキュムレータ |