JPS61197220A - ポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造法 - Google Patents
ポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造法Info
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- JPS61197220A JPS61197220A JP3767385A JP3767385A JPS61197220A JP S61197220 A JPS61197220 A JP S61197220A JP 3767385 A JP3767385 A JP 3767385A JP 3767385 A JP3767385 A JP 3767385A JP S61197220 A JPS61197220 A JP S61197220A
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- cylindrical
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- molded
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- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明はポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造法に関
し、更に詳しくは平滑な表面を有し、肉薄かつ均一な肉
厚分布を有し、記録素子用担体として使用し５るポリエ
ステル製肉薄円筒状成形体の製造法に関する。
し、更に詳しくは平滑な表面を有し、肉薄かつ均一な肉
厚分布を有し、記録素子用担体として使用し５るポリエ
ステル製肉薄円筒状成形体の製造法に関する。
〈従来技術〉
従来、ポリエステル製肉薄円筒状成形体を製造する方法
としては、いわゆるインフレーション成形法（特公昭３
ｇ−１８９７８号公報）、或いは押出成形で得られたチ
ューブ状プリフォームを供給ロールと引取ロールの間で
延伸・膨張せしめる方法（特公昭４６−３２０８０号公
報）等が知られている。
としては、いわゆるインフレーション成形法（特公昭３
ｇ−１８９７８号公報）、或いは押出成形で得られたチ
ューブ状プリフォームを供給ロールと引取ロールの間で
延伸・膨張せしめる方法（特公昭４６−３２０８０号公
報）等が知られている。
しかしながらかかる方法により得られる成形体、は偏平
に折りたたまれた状態で得られるため、゛その折り跡が
欠陥となって記録素子用担体としては使用し得な（・。
に折りたたまれた状態で得られるため、゛その折り跡が
欠陥となって記録素子用担体としては使用し得な（・。
また、折りたたまれていな（・部分も膨張時のサイジン
グ用円筒体による擦り偶力ず与欠陥となる。
グ用円筒体による擦り偶力ず与欠陥となる。
また、ポリエステル製シートを円筒状内部形状を有する
金型内で深絞り成形する方法では、擦り傷のない成形体
を金型より寧り出すために金型開口部直径を金型底部直
径よりも若干大きめＫしておく必要があり、そのため得
られる成形体は若干のテーパーを有する円錐体側部状の
形状となる。かかるテーパーを有する形状は、磁気記録
素子層を被覆せしめる場合支障となる。
金型内で深絞り成形する方法では、擦り傷のない成形体
を金型より寧り出すために金型開口部直径を金型底部直
径よりも若干大きめＫしておく必要があり、そのため得
られる成形体は若干のテーパーを有する円錐体側部状の
形状となる。かかるテーパーを有する形状は、磁気記録
素子層を被覆せしめる場合支障となる。
更に、ポリエステル製チューブを円筒状の内部形状を有
する金型内で軸方向に延伸し、周方向に膨張せしめて肉
薄円筒状成形体を製造する方法では、金型から成形体を
取り出すには、金型な割型として金型を開いて取り出す
か或いはテーパーを有する金型な用いる。
する金型内で軸方向に延伸し、周方向に膨張せしめて肉
薄円筒状成形体を製造する方法では、金型から成形体を
取り出すには、金型な割型として金型を開いて取り出す
か或いはテーパーを有する金型な用いる。
しかしながら割型な用いる方法では金型の合わせ目部分
が成形体に縦すじな残し、テーパーを有する金型を使用
すると、前述のとおり磁気記録素子層な被覆するときの
支障となる。
が成形体に縦すじな残し、テーパーを有する金型を使用
すると、前述のとおり磁気記録素子層な被覆するときの
支障となる。
〈発明の目的〉
本発明の目的は、折り跡、縦すじ、擦り傷のない平滑な
表面を有し、テーパーがなく且つ均一な肉厚分布を有す
る記録素子用担体として有用なポリエステル製肉薄円筒
状成形体の製造法を提供することにある。
表面を有し、テーパーがなく且つ均一な肉厚分布を有す
る記録素子用担体として有用なポリエステル製肉薄円筒
状成形体の製造法を提供することにある。
〈発明の構成〉
本発明は、エチレンテレフタレー）＋１−主たるくり返
し単位とし、固有粘度が０．５以上であるポリエステル
から構成され、実質的に無配向で非晶質の円筒状部分を
有するプリフォームの少くとも該円筒状部分を、円筒状
内部形状な有する金型内で配向可能な温度範囲において
軸方向に延伸し、かつ局方向に吹込膨張せしめて円筒状
成形体を製造するに際し、該金型として割り部のない金
型を用い、かつ該金型の温度を該ポリエステルのガラス
転移温度以上の温度に保ち、該円筒状成形体の円筒状部
分を該金型内で収縮せしめた後取り出す事からなるポリ
エステル製円筒状成形体の製造法である。
し単位とし、固有粘度が０．５以上であるポリエステル
から構成され、実質的に無配向で非晶質の円筒状部分を
有するプリフォームの少くとも該円筒状部分を、円筒状
内部形状な有する金型内で配向可能な温度範囲において
軸方向に延伸し、かつ局方向に吹込膨張せしめて円筒状
成形体を製造するに際し、該金型として割り部のない金
型を用い、かつ該金型の温度を該ポリエステルのガラス
転移温度以上の温度に保ち、該円筒状成形体の円筒状部
分を該金型内で収縮せしめた後取り出す事からなるポリ
エステル製円筒状成形体の製造法である。
本発明のポリエステルは、少くともそのくり返し単位の
８０モルチがエチレンテレフタレートである。
８０モルチがエチレンテレフタレートである。
エチレンテレフタレート以外のエステル単位は、二官能
性酸とグリフールとのエステルであり、二官能性酸とし
ては、例えば、テレフタル酸、インフタル酸、ナフタリ
ンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸、ジフェノキ
シエタンジカルボン醗、ジフェニルエーテルジカルポン
酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸等の如き芳香族ジ
カルボン酸；ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロ
インフタル酸等の如き脂環族ジカルボン酸；アジピン酸
、セパチン酸、アゼライン酸等の如き脂肪族ジカルボン
酸；ｐ−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸、Ｃ−オキシ
カプロン酸等の如きオキシ酸が挙げられ、グリコールと
しては、例えばエチレングリコール、トリメチレングリ
コール！テトラメチレングリコール、ヘキサメチレング
リコール、デカメチレングリコ−ルナネオペンチルグリ
コール９ジエチレングリコール、ｌ、１−シクロヘキサ
ンジメタツール９１，４−シクロヘキサンジメタツール
。
性酸とグリフールとのエステルであり、二官能性酸とし
ては、例えば、テレフタル酸、インフタル酸、ナフタリ
ンジカルボン酸、ジフェニルジカルボン酸、ジフェノキ
シエタンジカルボン醗、ジフェニルエーテルジカルポン
酸、ジフェニルスルホンジカルボン酸等の如き芳香族ジ
カルボン酸；ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロ
インフタル酸等の如き脂環族ジカルボン酸；アジピン酸
、セパチン酸、アゼライン酸等の如き脂肪族ジカルボン
酸；ｐ−β−ヒドロキシエトキシ安息香酸、Ｃ−オキシ
カプロン酸等の如きオキシ酸が挙げられ、グリコールと
しては、例えばエチレングリコール、トリメチレングリ
コール！テトラメチレングリコール、ヘキサメチレング
リコール、デカメチレングリコ−ルナネオペンチルグリ
コール９ジエチレングリコール、ｌ、１−シクロヘキサ
ンジメタツール９１，４−シクロヘキサンジメタツール
。
２．２−ビス（４′−β−ヒトｐキシエトキシフェニル
）プロパン、ビス（４′−β−ヒドロキシエトキシ−フ
ェニル）スルホン酸カ挙ケラれる。
）プロパン、ビス（４′−β−ヒドロキシエトキシ−フ
ェニル）スルホン酸カ挙ケラれる。
これらのうち、本発明のポリエステルとしてはポリエチ
レンテレフタレートが好ましい。
レンテレフタレートが好ましい。
本発明に用いるポリエステル製プリフォーム！！、 固
有帖ＦＫ （０−クロルフェノール！３５℃）が０．５
以上である。固有粘度が０．５よりも低いと、プリフォ
ームな延伸・膨張せしめるＫあたり、配向温度に加熱す
る際に結晶化がおこり延伸困難であったり、たとえ成形
できても肉厚が不均一となる等の欠点がある。固有粘度
が０．６以上更には０．７以上であると、前記延伸性に
優れ、肉厚が均一な成形体が得られ好ましく・。
有帖ＦＫ （０−クロルフェノール！３５℃）が０．５
以上である。固有粘度が０．５よりも低いと、プリフォ
ームな延伸・膨張せしめるＫあたり、配向温度に加熱す
る際に結晶化がおこり延伸困難であったり、たとえ成形
できても肉厚が不均一となる等の欠点がある。固有粘度
が０．６以上更には０．７以上であると、前記延伸性に
優れ、肉厚が均一な成形体が得られ好ましく・。
また、プリフォームの円筒状部分が実質的に無配向で非
晶質のものを用いるがプリフォームが配向状態であると
、得られる成形体の局方向の肉厚分布が極端に悪くなる
。又結晶状態にあると、延伸膨張が困難となる。該円筒
状部分の結晶状態は例えば該部分の密度により知る事が
できるが、好ましく・密度は１．３４１７ｃｄ以下のも
のである。
晶質のものを用いるがプリフォームが配向状態であると
、得られる成形体の局方向の肉厚分布が極端に悪くなる
。又結晶状態にあると、延伸膨張が困難となる。該円筒
状部分の結晶状態は例えば該部分の密度により知る事が
できるが、好ましく・密度は１．３４１７ｃｄ以下のも
のである。
目的とする肉薄成形体を得るためのプリフォームの該円
筒状部分の肉厚は好ましくは１叫以下、更に好ましくは
Ｏ，り ａ以下である。
筒状部分の肉厚は好ましくは１叫以下、更に好ましくは
Ｏ，り ａ以下である。
本発明では該ポリエステル製プリフォームを配向可能な
温度範囲にて、該ポリエステルのガラス転移温度（以下
Ｔ、ｆと略す）以上の温度に保たれた割り部の無い円筒
状の内部形状を有する金型内で、軸方向に延伸しかつ局
方向に吹込膨張せしめ、次いで該成形体な該金型内で収
縮せしめた後該金型から取り出す事により、金型との擦
り傷の無い肉薄円筒状成形体を製造する。
温度範囲にて、該ポリエステルのガラス転移温度（以下
Ｔ、ｆと略す）以上の温度に保たれた割り部の無い円筒
状の内部形状を有する金型内で、軸方向に延伸しかつ局
方向に吹込膨張せしめ、次いで該成形体な該金型内で収
縮せしめた後該金型から取り出す事により、金型との擦
り傷の無い肉薄円筒状成形体を製造する。
ここで、配向可能な温度範囲とは、延伸時にミクｐボイ
ドが発生する如き（（・わゆる冷延伸）ｉ！度より高温
であり、かつ、蔦伸により配向度が高くなる温度である
。例えばポリエステルのＴＦ＋２０℃〜ＴＩ９＋８０’
Ｃ、好ましくは７．９＋ｂ る。
ドが発生する如き（（・わゆる冷延伸）ｉ！度より高温
であり、かつ、蔦伸により配向度が高くなる温度である
。例えばポリエステルのＴＦ＋２０℃〜ＴＩ９＋８０’
Ｃ、好ましくは７．９＋ｂ る。
また延伸倍率は好ましくは軸方向に２〜５倍１周方向に
２〜５倍１面積倍率（軸方向と周方向との倍率の積）が
４倍〜１６倍、更に好ましくは８〜１２倍の範囲である
。
２〜５倍１面積倍率（軸方向と周方向との倍率の積）が
４倍〜１６倍、更に好ましくは８〜１２倍の範囲である
。
本発明に用いる金型は１割り部の無い円筒状内部形状を
有するものであり、かつ複数の任意部分の内径が同一で
あるテーパーの無いものである。成形体取り出しのため
の割り部を設けると、該割り部が成形体の形状欠陥の原
因となる。またテーパーを設けると、成形体が円錐体側
部状の形状となり、磁気記録素子層で成形体を被覆せし
める際の支障となる。
有するものであり、かつ複数の任意部分の内径が同一で
あるテーパーの無いものである。成形体取り出しのため
の割り部を設けると、該割り部が成形体の形状欠陥の原
因となる。またテーパーを設けると、成形体が円錐体側
部状の形状となり、磁気記録素子層で成形体を被覆せし
める際の支障となる。
該金型はステンレス勢の耐食材料で構成されている事が
好ましく、その円筒状部分は、精密に鏡面仕上げされて
おり、更にクロムメッキ等の硬化処理が施されている事
が更に好ましい。
好ましく、その円筒状部分は、精密に鏡面仕上げされて
おり、更にクロムメッキ等の硬化処理が施されている事
が更に好ましい。
本発明では、延伸・吹込成形された成形体な、金型内で
収縮せしめた後取り出す事により、金型との擦傷のない
成形体を得るが、成形体を金型内で収縮させるためには
、該金型温度をポリエステルの１以上、好ましくはＴＩ
Ｉ＋ ５℃以上ＴＩ ＋ ８０℃以下、更に好ましくは
ＴＪｉ’＋１０’Ｃ−Ｔ、９＋３０℃とする。金型温度
がＴＪ＋よりも低い温度では、収縮が不充分で取り出す
際に成形体側部に擦り傷が発生する。
収縮せしめた後取り出す事により、金型との擦傷のない
成形体を得るが、成形体を金型内で収縮させるためには
、該金型温度をポリエステルの１以上、好ましくはＴＩ
Ｉ＋ ５℃以上ＴＩ ＋ ８０℃以下、更に好ましくは
ＴＪｉ’＋１０’Ｃ−Ｔ、９＋３０℃とする。金型温度
がＴＪ＋よりも低い温度では、収縮が不充分で取り出す
際に成形体側部に擦り傷が発生する。
また、好ましい収縮率（実施例に規定する測定法による
）は０．３−以上５％以下であり。
）は０．３−以上５％以下であり。
０．５〜２％とすることが更に好ましい。
本発明ではポリエステル製プリフォームを軸方向に蔦伸
し、かつ局方向に吹込膨張せしめるが、例えば第１図〜
第４図或いは第５図〜第８図に示す如き方法による。
し、かつ局方向に吹込膨張せしめるが、例えば第１図〜
第４図或いは第５図〜第８図に示す如き方法による。
第１図は、有底化されたプリフォーム
（ＩＡ）の開放端を装着座（３）にはめ込み、割り部を
有する押え具（４）にて装着固定し、次いで断熱材（８
）を有し円筒状内壁を有する加熱器（６）によりプリフ
ォーム（ＩＡ）を延伸温度迄加熱している状態を示す。
有する押え具（４）にて装着固定し、次いで断熱材（８
）を有し円筒状内壁を有する加熱器（６）によりプリフ
ォーム（ＩＡ）を延伸温度迄加熱している状態を示す。
第２図は、加熱器を取り去った後、ベント孔（９）を有
する円筒状内部形状の金１１ ＋７）内１ｃ、［伸温度
に加熱されたプリフォーム（ＩＢ）が位置している状態
を示す。第３図はプリフォームを延伸ロッド（５）Ｋよ
り軸方向ＫＩＩＡ伸し、かっ蔦伸ｐツド（５）と装着座
（３）の間隙より圧縮空気（以後圧空と略す）を吹込み
、円筒状成形体２人が成形された状態を示す。第４図は
、成形体内部の圧空を抜き去り成形体内部圧力を外部圧
力と同等程度迄減じるとともに、加熱された金ＩＩＣ７
１により熱収縮した成形体（’ ２ Ｂ ）外部の金型
（７）を下方に取り去るとともに、延伸ｐラド（５）を
元の位置に戻した状態を示す。更に押え具（４）の割り
部を開く事により、擦り傷のな（・肉薄円筒部を有する
ポリエステル成形体が得られる。
する円筒状内部形状の金１１ ＋７）内１ｃ、［伸温度
に加熱されたプリフォーム（ＩＢ）が位置している状態
を示す。第３図はプリフォームを延伸ロッド（５）Ｋよ
り軸方向ＫＩＩＡ伸し、かっ蔦伸ｐツド（５）と装着座
（３）の間隙より圧縮空気（以後圧空と略す）を吹込み
、円筒状成形体２人が成形された状態を示す。第４図は
、成形体内部の圧空を抜き去り成形体内部圧力を外部圧
力と同等程度迄減じるとともに、加熱された金ＩＩＣ７
１により熱収縮した成形体（’ ２ Ｂ ）外部の金型
（７）を下方に取り去るとともに、延伸ｐラド（５）を
元の位置に戻した状態を示す。更に押え具（４）の割り
部を開く事により、擦り傷のな（・肉薄円筒部を有する
ポリエステル成形体が得られる。
第５図は、１端が扁平に変形閉塞せしめであるプリフォ
ームαυの開放端を、中心に圧空吹込孔を有する装着車
０にはめ込み、割り郁な有する押え具α４により装着固
定するとともにプリフォームαＤの閉塞端を延伸具α９
により把持固定し、割り部を有する円筒状加熱器顛によ
りプリフォームａυを加熱している状態を示す。
ームαυの開放端を、中心に圧空吹込孔を有する装着車
０にはめ込み、割り郁な有する押え具α４により装着固
定するとともにプリフォームαＤの閉塞端を延伸具α９
により把持固定し、割り部を有する円筒状加熱器顛によ
りプリフォームａυを加熱している状態を示す。
第６図は、プリフォームが延伸温度迄加熱された後、加
熱器四が割り部より用いて取り去られ、円筒状内部形状
を有する金型（Ｌηがプリフォーム装着位置にスライド
した状態で、プリフォームが延伸具ａｊＫより軸方向Ｋ
ｍ伸され、かつ、装着座α番の中心孔より圧空が吹込ま
れて円筒状成形体（１２Ａ）が成形された状態を示す。
熱器四が割り部より用いて取り去られ、円筒状内部形状
を有する金型（Ｌηがプリフォーム装着位置にスライド
した状態で、プリフォームが延伸具ａｊＫより軸方向Ｋ
ｍ伸され、かつ、装着座α番の中心孔より圧空が吹込ま
れて円筒状成形体（１２Ａ）が成形された状態を示す。
第７図は、装着車ａ３の中心孔より、成形体内部の圧空
が排除され、また、加熱された金型ａ７） Ｉｃより収
縮した肉薄円筒状成形体（１２Ｂ）の位置より金型αη
を取り去った状態を示す。
が排除され、また、加熱された金型ａ７） Ｉｃより収
縮した肉薄円筒状成形体（１２Ｂ）の位置より金型αη
を取り去った状態を示す。
第８図は、押え具復４の割り部を開き、延伸具崗により
成形体（１２Ｃ）を装着車へ３より抜き取った状態を示
す。更にこの後延伸具α９の把持部を開いて擦り傷のな
い肉薄円筒状成形体が得られる。
成形体（１２Ｃ）を装着車へ３より抜き取った状態を示
す。更にこの後延伸具α９の把持部を開いて擦り傷のな
い肉薄円筒状成形体が得られる。
プリフォームは１円筒状部分を有する有底化されたもの
を使用するが、該プリフォームは射出成形によってもよ
く、或いは押出成形により得られたチューブの１端を第
９図〜第１０図に示す如（融着有底化し、第１１図に示
す如き形状のものを用いてもよく、または。
を使用するが、該プリフォームは射出成形によってもよ
く、或いは押出成形により得られたチューブの１端を第
９図〜第１０図に示す如（融着有底化し、第１１図に示
す如き形状のものを用いてもよく、または。
第１２図に示す如き、チューブの１端を扁平に押しつぶ
して融着せしめたものであってもよ（・。
して融着せしめたものであってもよ（・。
〈実施例〉
以下、実施例により本発明を詳述する。なお、主たる特
性値の測定条件は次の通りである。
性値の測定条件は次の通りである。
（１） 固有粘度Ｃ■〕： ｏ−りｐロフェノールを
溶媒として３５℃で測定。
溶媒として３５℃で測定。
（２） 密 度Ｃｊ〕：四塩化炭素とｎ−へブタンよ
り作成した密度勾配 管にて３０℃で測定。
り作成した密度勾配 管にて３０℃で測定。
（３１屈折率〔ｎ〕：アツベ屈折率計に偏光板を装着し
、成形体の円筒状 部分より切り取ったサン プルの屈折率を２５℃で ナトリウムＤ線により測 定。
、成形体の円筒状 部分より切り取ったサン プルの屈折率を２５℃で ナトリウムＤ線により測 定。
（４） ガラス転移温度（Ｔｇ）：走者型示差熱量計
により非晶状のサンプルを ８℃／闘の昇温速度にて 測定。°Ｃ （５） 収縮率〔Ｓ〕：円筒状成形体を軸方向に切り
開いて１円周長さを 測定し、金型寸法より求 めた円周長とより下記に て算出。
により非晶状のサンプルを ８℃／闘の昇温速度にて 測定。°Ｃ （５） 収縮率〔Ｓ〕：円筒状成形体を軸方向に切り
開いて１円周長さを 測定し、金型寸法より求 めた円周長とより下記に て算出。
（６） 表面粗さＣＬＡ（センター・ライン・アペレ
ツジ（Ｃｅｎｔｅｒ Ｌｌｎｅ Ａｖｅｒａｇｅ −中
心線平均粗さ）） ＪＩ８ ＢＯ６０１に準じ、東京精密社製触針式表面
粗さ計（Ｓｕｒｃｏｍ ３Ｂ ）を使用して。
ツジ（Ｃｅｎｔｅｒ Ｌｌｎｅ Ａｖｅｒａｇｅ −中
心線平均粗さ）） ＪＩ８ ＢＯ６０１に準じ、東京精密社製触針式表面
粗さ計（Ｓｕｒｃｏｍ ３Ｂ ）を使用して。
針の半径２μｍ、荷重０．１９ Ｎの条件下に。
成形体円周方向の粗さ曲線を求め、その中心線の方向に
測定長さＬの部分を抜きとり、この抜きとり部分の中心
線をＹ軸、縦倍率の方向をＹ軸として粗さ曲線なＹ ＝
ｆ （ｘ）で表わしたとき、次の式で与えられた値を
μｍこΦ測定は、基準長を０．２５ｇとして８個測定し
、値の大きい方向から３ｆＪｌ除外し５個の平均値で表
わす。
測定長さＬの部分を抜きとり、この抜きとり部分の中心
線をＹ軸、縦倍率の方向をＹ軸として粗さ曲線なＹ ＝
ｆ （ｘ）で表わしたとき、次の式で与えられた値を
μｍこΦ測定は、基準長を０．２５ｇとして８個測定し
、値の大きい方向から３ｆＪｌ除外し５個の平均値で表
わす。
実施例１〜５及び比較例１〜２
ＩＶ＝Ｏ０７１のポリエチレンテレフタレート（以下、
ＰＥＴという）チップを１６０℃で５時間熱風乾燥し、
チップ中の水分率をｏ、ｏ ｏ ｓチ穐度とした後、シ
リンダー直径４０ｍ１＋シリンダー長／シリンダー径＝
２２であり、先端部に吐出安定用のギアポンプ、異物除
去用のステンレス製焼結金属フィルター（Ｄｙｎａｌｌ
ｏｙ Ｘ６Ｇ（目の開き３５μ程度）を５枚重ね）及び
最先端にチューブ用ダイスな装着した押出機へ乾燥チッ
プな供給し、シリンダー及びダイス温度２６０〜２８０
℃にて、チューブを押出し直ちに水冷固化せしめる事に
より、外径１０Ｂ。
ＰＥＴという）チップを１６０℃で５時間熱風乾燥し、
チップ中の水分率をｏ、ｏ ｏ ｓチ穐度とした後、シ
リンダー直径４０ｍ１＋シリンダー長／シリンダー径＝
２２であり、先端部に吐出安定用のギアポンプ、異物除
去用のステンレス製焼結金属フィルター（Ｄｙｎａｌｌ
ｏｙ Ｘ６Ｇ（目の開き３５μ程度）を５枚重ね）及び
最先端にチューブ用ダイスな装着した押出機へ乾燥チッ
プな供給し、シリンダー及びダイス温度２６０〜２８０
℃にて、チューブを押出し直ちに水冷固化せしめる事に
より、外径１０Ｂ。
肉厚０．３５．、、の非晶状チューブを得た。該チュー
ブ＋ｔ ＩＶ＝０．６８ ＊ ”” １．３３ （Ｊ
／ Ｃ１／１ ） ｔＴ＃＝７０℃であった。該チュ
ーブを６０ｆｉｔｌｌの長さに切断し、その１端を第９
図に示す円錐体側部形状を有し、約１８０℃に加熱しで
ある賦形治具−に差し込み、テーパー状の開放端形状と
した。
ブ＋ｔ ＩＶ＝０．６８ ＊ ”” １．３３ （Ｊ
／ Ｃ１／１ ） ｔＴ＃＝７０℃であった。該チュ
ーブを６０ｆｉｔｌｌの長さに切断し、その１端を第９
図に示す円錐体側部形状を有し、約１８０℃に加熱しで
ある賦形治具−に差し込み、テーパー状の開放端形状と
した。
更にもう１ｍを、第１０図に示す有底化用キャビティ治
具（至）及Ａ化用プラグ治具（財）により、加熱有底化
した後、Ｑ３と同一形状の冷却治具により冷却して第１
１図に示すプリフォーム（２１Ｃ）を成形した。
具（至）及Ａ化用プラグ治具（財）により、加熱有底化
した後、Ｑ３と同一形状の冷却治具により冷却して第１
１図に示すプリフォーム（２１Ｃ）を成形した。
得られたプリフォームは全長５５謔９円筒形状部長さ３
５〜４０１１１１であった。該プリフォームを第１図〜
第４図に示す方法で、表−１に示す条件にて蔦伸吹込成
形し、表−１に示す肉薄円筒部を有する成形体を得た。
５〜４０１１１１であった。該プリフォームを第１図〜
第４図に示す方法で、表−１に示す条件にて蔦伸吹込成
形し、表−１に示す肉薄円筒部を有する成形体を得た。
尚金型の円筒部寸法は内径３６．５ｗｔ深さ１３０１１
１１のものを用い、逼伸温度は１１０℃で実施した。
１１のものを用い、逼伸温度は１１０℃で実施した。
表−１，より明らから様に、金型温度なＰＢ′ＩＩｅ
Ｔｇ と同１以上とし、収麿率を０．３−以上、時に
０．５４以上とした場合、成形体円筒部の会題との擦傷
が着しく減少し、腋部の表面粗度が嵐好となる。
Ｔｇ と同１以上とし、収麿率を０．３−以上、時に
０．５４以上とした場合、成形体円筒部の会題との擦傷
が着しく減少し、腋部の表面粗度が嵐好となる。
尚、実施ｆｌ’１−ＩＫより得られた円閏状成形体円浦
部の各種物性測定結果を以下に示す。
部の各種物性測定結果を以下に示す。
延伸倍率：輪方向 ３．２ 倍
周方向 ３．７ 倍
面槽倍準 １１．８ 倍
肉 ｊ蓼 ： ２８μ± ２ μ密 度 ：
１．３８０ ｔｔ／？屈折串：輪方向 １．６４
１２ 周方向 ＩＪ１６５ 厚み方向１．５０５０ 引張破断強度二軸方向 ２１８０ ｋａ／ｃｍ”周
方向 ２７３０ ＃ 引張弾性率 −輪方向 ４２４００ ＃周方向
４８９００ ’ 実施例６〜７及び比較例３〜４ 表−２ＶＣ７ＦすＩＶのＰＡＴチップを用いた他は実施
例−１と同様に、円筒状成形体を成形した。
１．３８０ ｔｔ／？屈折串：輪方向 １．６４
１２ 周方向 ＩＪ１６５ 厚み方向１．５０５０ 引張破断強度二軸方向 ２１８０ ｋａ／ｃｍ”周
方向 ２７３０ ＃ 引張弾性率 −輪方向 ４２４００ ＃周方向
４８９００ ’ 実施例６〜７及び比較例３〜４ 表−２ＶＣ７ＦすＩＶのＰＡＴチップを用いた他は実施
例−１と同様に、円筒状成形体を成形した。
結果を表−２にボす。
実施例−８
実施例−１により得られたチューブを８（ｌｓａａの長
さに切断し、一端を１６０℃に加熱後、偏平に押しつぶ
し、第１２図に示す如きプリフォームを得た。次いで該
プリフォームを第５図〜第８図に示す方法で軸方向に３
．２倍、周方向に３．７倍延伸、吹込膨張せしめて、肉
薄円筒状成形体を得た。か（して得られた成形体は実施
例−１と同様の特性を存するものであった。
さに切断し、一端を１６０℃に加熱後、偏平に押しつぶ
し、第１２図に示す如きプリフォームを得た。次いで該
プリフォームを第５図〜第８図に示す方法で軸方向に３
．２倍、周方向に３．７倍延伸、吹込膨張せしめて、肉
薄円筒状成形体を得た。か（して得られた成形体は実施
例−１と同様の特性を存するものであった。
実施例−９〜１３ 比破例七〜６
表−３に示す通りのプリフォーム肉厚、長さ及び外径と
した他は実施例−１と同様に円筒状成形体を成形した。
した他は実施例−１と同様に円筒状成形体を成形した。
結果を表−３に示す。
〈発明の効果〉
・以上説明した如く、本発明方法により得られる成形体
の円筒部分は肉薄かり均一な肉厚分布を存し、ｆ１面性
が良好であり、テーバニ形状でないものであり、嵩密度
磁気記鎌体用担体等に使用し得る◎ ′
の円筒部分は肉薄かり均一な肉厚分布を存し、ｆ１面性
が良好であり、テーバニ形状でないものであり、嵩密度
磁気記鎌体用担体等に使用し得る◎ ′
第１図〜第８図は、本発明に使用し得る延伸、吹込成形
方法の概況をネオ断面図であり゛、菖１図〜第４図は延
伸ラッドにより軸方向の延伸を行う場合の、ｙＸ５図〜
第８図は延伸具により引き伸ばす半忙より、軸方向への
延伸を行う場合の４１！要図である。 第９図〜第１０図は、チューブを！底化してプリフォー
ムを成形する場合の概況を示す断面図であり、第１１図
は、該方法で得られたプリフォームの断面図である・ 第１２図人、Ｂは、チューブの一端を偏平に虻形せしめ
て融着有底化せしめたプリフォームの正面断面図（２５
−人）及び側面断面０図（２５−Ｂ）である。 第３図 第４図 第５図 第６因 第７図 第６図
方法の概況をネオ断面図であり゛、菖１図〜第４図は延
伸ラッドにより軸方向の延伸を行う場合の、ｙＸ５図〜
第８図は延伸具により引き伸ばす半忙より、軸方向への
延伸を行う場合の４１！要図である。 第９図〜第１０図は、チューブを！底化してプリフォー
ムを成形する場合の概況を示す断面図であり、第１１図
は、該方法で得られたプリフォームの断面図である・ 第１２図人、Ｂは、チューブの一端を偏平に虻形せしめ
て融着有底化せしめたプリフォームの正面断面図（２５
−人）及び側面断面０図（２５−Ｂ）である。 第３図 第４図 第５図 第６因 第７図 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、エチレンテレフタレートを主たるくり返し単位とし
、固有粘度が０．５以上であるポリエステルから構成さ
れ、実質的に無配向で非晶質の円筒状部分を有するプリ
フォームの少なくとも該円筒状部分を、円筒状内部形状
を有する金型内で配向可能な温度範囲において軸方向に
延伸し、かつ周方向に吹込膨張せしめて円筒状成形体を
製造するに際し、該金型として割り部のない金型を用い
、かつ該金型の温度を該ポリエステルのガラス転移温度
以上の温度に保ち、該円筒状成形体の円筒状部分を該金
型内で収縮せしめた後取り出す事から成るポリエステル
製円筒状成形体の製造法。 ２、前記プリフォームが、一端が開放されており、他端
が融着有底化されていることを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載のポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3767385A JPS61197220A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | ポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3767385A JPS61197220A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | ポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61197220A true JPS61197220A (ja) | 1986-09-01 |
| JPH0321327B2 JPH0321327B2 (ja) | 1991-03-22 |
Family
ID=12504148
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3767385A Granted JPS61197220A (ja) | 1985-02-28 | 1985-02-28 | ポリエステル製肉薄円筒状成形体の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61197220A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019031339A (ja) * | 2010-10-01 | 2019-02-28 | フレンドシップ プロダクツ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 横方向の接続特性を向上させたモジュール式の連結容器 |
| WO2020204040A1 (ja) * | 2019-04-04 | 2020-10-08 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 樹脂製容器の製造方法、射出コア型、射出成形用金型および樹脂製容器の製造装置 |
-
1985
- 1985-02-28 JP JP3767385A patent/JPS61197220A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019031339A (ja) * | 2010-10-01 | 2019-02-28 | フレンドシップ プロダクツ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 横方向の接続特性を向上させたモジュール式の連結容器 |
| US11292180B2 (en) | 2010-10-01 | 2022-04-05 | Friendship Products Llc | Modular interlocking containers with enhanced lateral connectivity features |
| WO2020204040A1 (ja) * | 2019-04-04 | 2020-10-08 | 日精エー・エス・ビー機械株式会社 | 樹脂製容器の製造方法、射出コア型、射出成形用金型および樹脂製容器の製造装置 |
| US11931947B2 (en) | 2019-04-04 | 2024-03-19 | Nissei Asb Machine Co., Ltd. | Method for producing resin container, injection core mold, mold for injection molding, and device for producing resin container |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0321327B2 (ja) | 1991-03-22 |
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