JPS6119717A - Coガスによる転炉底吹方法 - Google Patents
Coガスによる転炉底吹方法Info
- Publication number
- JPS6119717A JPS6119717A JP13950284A JP13950284A JPS6119717A JP S6119717 A JPS6119717 A JP S6119717A JP 13950284 A JP13950284 A JP 13950284A JP 13950284 A JP13950284 A JP 13950284A JP S6119717 A JPS6119717 A JP S6119717A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- converter
- molten steel
- bottom blowing
- blowing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D1/00—Treatment of fused masses in the ladle or the supply runners before casting
- B22D1/002—Treatment with gases
- B22D1/005—Injection assemblies therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/35—Blowing from above and through the bath
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はCOガスによる転炉底吹方法に関し、さらに詳
しくは、安定してCOガスを転炉に吹込むことを可能に
するCOガスによる転炉底吹方法に関する。
しくは、安定してCOガスを転炉に吹込むことを可能に
するCOガスによる転炉底吹方法に関する。
[従来技術1
転炉内の溶鋼を強撹拌により精錬する際に鋼歩留りを向
上させるために上下吹による転炉精錬が行なわれている
。
上させるために上下吹による転炉精錬が行なわれている
。
この転炉精錬において使用する底吹ガスとしては、安価
で多量に、かつ、容易に入手することが′できるガスと
して、CO2、N2.02等が使用されている。
で多量に、かつ、容易に入手することが′できるガスと
して、CO2、N2.02等が使用されている。
しかし、これらのガスには次に示すような問題がある。
(1)CO2ガスは溶鋼内においては酸化性のガスとし
て作用するために、羽口の溶損量が大きくなる。
て作用するために、羽口の溶損量が大きくなる。
(2)N2ガスは溶鋼中にIN]の含有量を上昇させる
ので好ましいガスではない。
ので好ましいガスではない。
(3)02〃スは強力な酸化性ガスであるため、冷却ガ
スを使用しなけれは底吹ガスとして用いることかできず
、また、冷却ガスとして使用する炭化水素ガスより水素
が溶鋼中に持込まれ、溶鋼中の[H]の含有量を増加さ
せる。また、プロパン等の冷却ガスはコスト高であるの
で製造原価が上昇する。
スを使用しなけれは底吹ガスとして用いることかできず
、また、冷却ガスとして使用する炭化水素ガスより水素
が溶鋼中に持込まれ、溶鋼中の[H]の含有量を増加さ
せる。また、プロパン等の冷却ガスはコスト高であるの
で製造原価が上昇する。
このようなことが呟底吹ガスとしてArガスを使用して
いるが、このArffスにも次のような問題がある。
いるが、このArffスにも次のような問題がある。
即ち、製品規格の厳しい鋼種の製造が多くなってきたた
め、溶鋼二次精錬(RH,LF等)を実施することが多
くなり、従ってArガスの使用量も当然増加してきてい
る。また、鋳塊の歩留りを向上させるために連続鋳造に
よる製造比率が上昇しているため、A’rガスの消費が
増えている。しかし、このAr1fスは酸素製造時の副
産物として得られ、酸素消費量が伸びない現状ではAr
の大幅な増収は望むことができず、Arガスの必要量を
確保することがでたない。
め、溶鋼二次精錬(RH,LF等)を実施することが多
くなり、従ってArガスの使用量も当然増加してきてい
る。また、鋳塊の歩留りを向上させるために連続鋳造に
よる製造比率が上昇しているため、A’rガスの消費が
増えている。しかし、このAr1fスは酸素製造時の副
産物として得られ、酸素消費量が伸びない現状ではAr
の大幅な増収は望むことができず、Arガスの必要量を
確保することがでたない。
そこで、Arガス以外の転炉の底吹ガスとして、H20
、高炉yス(BF’G)、コークス炉、?X(COG)
、転炉ガス(LDG)、C01fス等を使用したが、N
20、BFGSCOGはN2ガスを、マツ、LDGはN
2〃スを含有しているため、溶鋼中に[Hlおよび[N
]の含有量が増加するという問題がある。
、高炉yス(BF’G)、コークス炉、?X(COG)
、転炉ガス(LDG)、C01fス等を使用したが、N
20、BFGSCOGはN2ガスを、マツ、LDGはN
2〃スを含有しているため、溶鋼中に[Hlおよび[N
]の含有量が増加するという問題がある。
そのため、本発明者は、上記に説明した各転炉底吹ガス
に代えて、Coガスを転炉底吹〃又として使用すること
について検討したところ、次に示す問題が発生した。
に代えて、Coガスを転炉底吹〃又として使用すること
について検討したところ、次に示す問題が発生した。
即ち、転炉にCoガスを底吹きすると、羽目先端部に付
着したマツシュルーム内で 2CO−4C+CO2・・・・・(1)の反応によって
、カーボン・デポジットが進行し、析出した炭素がマツ
シュルーム内におけるCoガスの通路を閉塞するように
なる。これを添付図面により説明すると、転炉の底3に
設けられているCoガスの吹込羽口2の先端に、マツシ
ュルーム1が付着し、この内部の細管1′をCoガスが
流れるのであるが、羽目2人口の温度は約200 ’C
で、溶鋼Mの温度は1400’C以上であるので、マツ
シュルーム1内には約200℃より1400℃の温度勾
配があり、カーボン・デポジットの生じる400〜80
0℃の温度範囲であり、さらに、マツシュルーム1は凝
固直後の鋼であるために活性であり、上記(1)式の反
応を起し易い。このため、(1)式の反応により生成し
た微粉がマツシュルーム1内の細管1′を閉塞するので
ある。
着したマツシュルーム内で 2CO−4C+CO2・・・・・(1)の反応によって
、カーボン・デポジットが進行し、析出した炭素がマツ
シュルーム内におけるCoガスの通路を閉塞するように
なる。これを添付図面により説明すると、転炉の底3に
設けられているCoガスの吹込羽口2の先端に、マツシ
ュルーム1が付着し、この内部の細管1′をCoガスが
流れるのであるが、羽目2人口の温度は約200 ’C
で、溶鋼Mの温度は1400’C以上であるので、マツ
シュルーム1内には約200℃より1400℃の温度勾
配があり、カーボン・デポジットの生じる400〜80
0℃の温度範囲であり、さらに、マツシュルーム1は凝
固直後の鋼であるために活性であり、上記(1)式の反
応を起し易い。このため、(1)式の反応により生成し
た微粉がマツシュルーム1内の細管1′を閉塞するので
ある。
[発明が解決しようとする問題点1
本発明は上記に説明したように、転炉の底吹〃又として
従来の各種の底吹ガスについて本発明者の鋭意研究の結
果、溶鋼中に[1月、[N]の含有量を増加させること
がなく、入手も容易であり、さらに、転炉の底吹ガス用
の羽目先端に付着するマツシュルーム内の細管を閉塞す
る恐れもない混合底吹ガスを見出し、この底吹ガスによ
1)転炉精錬を行なう転炉底吹方法を開発したのである
。
従来の各種の底吹ガスについて本発明者の鋭意研究の結
果、溶鋼中に[1月、[N]の含有量を増加させること
がなく、入手も容易であり、さらに、転炉の底吹ガス用
の羽目先端に付着するマツシュルーム内の細管を閉塞す
る恐れもない混合底吹ガスを見出し、この底吹ガスによ
1)転炉精錬を行なう転炉底吹方法を開発したのである
。
E問題点を解決するための手段1
本発明に係るCoガスによる転炉底吹方法の特徴とする
ところは、転炉内の溶鋼中にCoガスを湯面下に設置さ
れたガス供給部を通して吹込むにあたり、Coガスに硫
黄化合物のガスを1%以下添加混合することにある。
ところは、転炉内の溶鋼中にCoガスを湯面下に設置さ
れたガス供給部を通して吹込むにあたり、Coガスに硫
黄化合物のガスを1%以下添加混合することにある。
本発明に係るCoガスによる転炉底吹方法について以下
説明する。
説明する。
先ず、Coガスに添加混合する硫黄化合物のガスとして
は、Coガスにより搬送することができ、吹錬に悪影響
を与えないものであればよく、例えば、H2S、CO’
S、SO2等を使用することができる。そして、容易に
入手でき、扱い易い点がら ゛。
は、Coガスにより搬送することができ、吹錬に悪影響
を与えないものであればよく、例えば、H2S、CO’
S、SO2等を使用することができる。そして、容易に
入手でき、扱い易い点がら ゛。
H2Sが適している。
この硫黄化合物のガスは、転炉のCO底吹ガスに添加混
合させて吹込むことにより、羽口先端に付着している凝
固鉄表面の活性を低下させるので、上記(1)式の反応
を抑制するので、デポジット・カーボンが発生すること
がなく、マツシュルーム内の細管を閉塞しないから、C
Of又は円滑に転炉底部に設けた羽口から溶鋼中に吹込
まれる。
合させて吹込むことにより、羽口先端に付着している凝
固鉄表面の活性を低下させるので、上記(1)式の反応
を抑制するので、デポジット・カーボンが発生すること
がなく、マツシュルーム内の細管を閉塞しないから、C
Of又は円滑に転炉底部に設けた羽口から溶鋼中に吹込
まれる。
このCoガス中に添加混合する硫黄化合物のガスの量は
1%以下とする。これは、1%を越えて添加混合すると
溶鋼に対してSの悪影響が考えられるからである。因に
、Coガスに5 ppm程度の82 Sガスを添加混合
することにより、上記(1)式の反応を抑止することが
できる。
1%以下とする。これは、1%を越えて添加混合すると
溶鋼に対してSの悪影響が考えられるからである。因に
、Coガスに5 ppm程度の82 Sガスを添加混合
することにより、上記(1)式の反応を抑止することが
できる。
なお、冶金的効果は通常のAr、f+’スの底吹きと全
く変らなかった。
く変らなかった。
特に、ΔSの平均値は、H2S非使用時は0.085%
、10ppm使用時は0.08−1%であり、H2S使
用によるSピックアップは全く問題にならないことが観
察された。このことは次の計算によっても確認でき、H
についても全く問題のないことも同様に確認で外る。
、10ppm使用時は0.08−1%であり、H2S使
用によるSピックアップは全く問題にならないことが観
察された。このことは次の計算によっても確認でき、H
についても全く問題のないことも同様に確認で外る。
COガスに10ppmのH2Sを添加混合した場合に増
加するS、Hについて説明する。
加するS、Hについて説明する。
S :[(0,IXlXlo−5(N/min)X32
(Kg))/ i22,4(Nm’)X500(Kg)
l]X100= 0.285X10−’(%/m1n)
= 0.00285(pp輸/、i、1)H:[io、
IXlo−5(Nm3lX10−5(N/ 122.4
(Nm3)X500(Kg)l]X100= 0,0I
8X10−’(%/m1n):= 0.0002(pp
m/m1n)となり、20〜30分間吹錬しても、Sは
0.11】凹、Hは0.06ppmの増加であり、全熱
問題はない。
(Kg))/ i22,4(Nm’)X500(Kg)
l]X100= 0.285X10−’(%/m1n)
= 0.00285(pp輸/、i、1)H:[io、
IXlo−5(Nm3lX10−5(N/ 122.4
(Nm3)X500(Kg)l]X100= 0,0I
8X10−’(%/m1n):= 0.0002(pp
m/m1n)となり、20〜30分間吹錬しても、Sは
0.11】凹、Hは0.06ppmの増加であり、全熱
問題はない。
[実施例1
本発明に係るCOガスによる転炉底吹方法について実施
例を説明する。
例を説明する。
実施例
(1)本発明に係るCOガスによる転炉底吹方法。
1) 、 51.onの上下吹転炉において底吹ガスを
COガスに1 +’) ppmのH2Sを添加混合して
、転炉底部の羽口から吹込んで連続操業を行なったとこ
ろ、10チヤージの操業でも羽目管内の圧力は2に8/
cm2と一定であり、安定した吹込みを行なうことかで
きだ。また、操業後のマツシュルーム内の細管内に微粉
の炭素は存在していなかった。
COガスに1 +’) ppmのH2Sを添加混合して
、転炉底部の羽口から吹込んで連続操業を行なったとこ
ろ、10チヤージの操業でも羽目管内の圧力は2に8/
cm2と一定であり、安定した吹込みを行なうことかで
きだ。また、操業後のマツシュルーム内の細管内に微粉
の炭素は存在していなかった。
従って、底吹ガスを円滑に溶鋼中に吹込むことができた
。
。
(2)底吹ガスをCOとした転炉底吹方法。
0 、5 tonの上下吹転炉において、底吹ガスを純
COガスを使用して連続操業を行なったところ、チャー
ジを重ねるにつれて羽目管内の圧力が2Kg/cI11
2から8Kg/cm2まで上昇したので8チヤージで操
業を打切った。また、操業終了後にマツシュルームを採
取して切断し、マツシュルーム内の細管を調査したとこ
ろ微粉炭素が付着していた。
COガスを使用して連続操業を行なったところ、チャー
ジを重ねるにつれて羽目管内の圧力が2Kg/cI11
2から8Kg/cm2まで上昇したので8チヤージで操
業を打切った。また、操業終了後にマツシュルームを採
取して切断し、マツシュルーム内の細管を調査したとこ
ろ微粉炭素が付着していた。
そのため、羽目管内の圧力が上昇していったものと考え
る。
る。
このようにCOガス中に硫黄化合物ガスの少量を含有さ
せることにより、羽目管内の圧力の変化はなく、円滑に
底吹ガスを溶鋼中に吹込むことができる。
せることにより、羽目管内の圧力の変化はなく、円滑に
底吹ガスを溶鋼中に吹込むことができる。
[発明の効果1
以上説明したように、本発明に係るCO〃スによる忙炉
底吹方法は上記の構成を有しているものであるから、底
吹ガスのCOガスに少量の硫黄化合物ガスを添加混合す
ることにより、転炉の底部の羽「」先端に(=I着して
いるマツシュルーム内の細管を閉塞することがないので
、安定して底吹ガスのCOガスを溶鋼中に吹込むことが
でトるという優れた効果を有するものである。
底吹方法は上記の構成を有しているものであるから、底
吹ガスのCOガスに少量の硫黄化合物ガスを添加混合す
ることにより、転炉の底部の羽「」先端に(=I着して
いるマツシュルーム内の細管を閉塞することがないので
、安定して底吹ガスのCOガスを溶鋼中に吹込むことが
でトるという優れた効果を有するものである。
添(=1図面は忙炉底部の羽口先端近傍に付着したマツ
シュルームの構造を示す概略断面図である。 1・Φマツシリルーム、1′ ・・細管、2・・羽口、
3・・転炉底。
シュルームの構造を示す概略断面図である。 1・Φマツシリルーム、1′ ・・細管、2・・羽口、
3・・転炉底。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 転炉内の溶鋼中にガスを湯面下に設置され たガス供給部を通して吹込むにあたり、COガスに硫黄
化合物のガスを1%以下添加混合することを特徴とする
COガスによる転炉底吹方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13950284A JPS6119717A (ja) | 1984-07-05 | 1984-07-05 | Coガスによる転炉底吹方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13950284A JPS6119717A (ja) | 1984-07-05 | 1984-07-05 | Coガスによる転炉底吹方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6119717A true JPS6119717A (ja) | 1986-01-28 |
Family
ID=15246775
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13950284A Pending JPS6119717A (ja) | 1984-07-05 | 1984-07-05 | Coガスによる転炉底吹方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6119717A (ja) |
-
1984
- 1984-07-05 JP JP13950284A patent/JPS6119717A/ja active Pending
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111235349A (zh) | 富钒渣冶炼生产硅钒合金方法及硅钒合金 | |
US3551139A (en) | Desulphurizing composition for treating iron melts and method | |
JPS6119717A (ja) | Coガスによる転炉底吹方法 | |
US4165234A (en) | Process for producing ferrovanadium alloys | |
JPS607685B2 (ja) | 粗鋼の直接製造方法 | |
JPS5935407B2 (ja) | 転炉内の鉄融成物への炭素供給法 | |
JPS58221214A (ja) | 銑鉄及び鉄含有スクラツプから転炉において鋼を製造する方法 | |
JPS58174517A (ja) | 塩基性酸素法による超低炭素鋼の製造 | |
US282118A (en) | Production of ferro-phosphorus | |
EP0015396A1 (en) | A method for increasing vessel lining life for basic oxygen furnaces | |
US4171216A (en) | Process for refining non-ferrous matte | |
JP3747155B2 (ja) | 錬銅炉の操業方法 | |
JPS59153847A (ja) | 吹き込み熔錬による亜鉛製錬法 | |
JP3645620B2 (ja) | 溶銑の予備処理方法 | |
JPS6156288B2 (ja) | ||
JPS6011099B2 (ja) | 低燐マンガン合金鉄の製造方法 | |
JPH04289110A (ja) | 溶融還元製錬におけるスラグフォーミング鎮静法 | |
JP3687421B2 (ja) | スクラップの溶解方法 | |
CN1379825A (zh) | 用硝酸钙使炼钢渣起泡的方法及硝酸钙的这种应用 | |
US4165980A (en) | Method of rapidly decarburizing ferro- alloys with oxygen | |
JPH01252710A (ja) | 鉄浴式溶融還元炉の操業方法 | |
JPH05302109A (ja) | 溶銑予備処理方法 | |
CN111440988A (zh) | 一种硅钒合金生产方法及硅钒合金 | |
US128088A (en) | Improvement in processes of purifying iron and copper | |
CN85104955A (zh) | 金属液脱硫工艺 |