JPS61193321A - Buffer type gas breaker - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の技術分野］ 本発明は、電力系統の変電所或いは開閉所に用いられる
高気圧ガス吹付けしゃ断器のうち、パッファ式のガスし
昏断器に係り、特にしゃ断器のしゃ断性能向上の為に消
弧室に改良を施したパッファ式ガスしゃ断器に関覆るも
のである。Detailed Description of the Invention [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a puffer-type gas blowing circuit breaker among high-pressure gas blowing circuit breakers used in power system substations or switchyards, and particularly relates to This relates to a puffer-type gas breaker with an improved arc extinguishing chamber to improve the device's interrupting performance.

−２＝ ［発明の技術的費用］ 電力需要の増大に伴い、発変電所は、容量増加の一途を
たどっている。しかも、電力大愚消費地である都市部に
おｔプる発電所の建設辣の為に送電線路は長距離化し、
この送電効率を向上する為に送電系統が高電圧化する傾
向にある。-2= [Technical cost of invention] As the demand for electricity increases, the capacity of power generation and substations continues to increase. In addition, power transmission lines have become longer due to the construction of power plants in urban areas, which are major power consumption areas.
In order to improve this power transmission efficiency, there is a trend toward higher voltage power transmission systems.

この様な送電系統の大容量化に伴い、変電所や開閉所に
用いられるしゃ断器に要求されるしか断容量も増大の一
途をたどり、現在、５５０ＫＶ系統ではしゃ断電流６３
ＫＡのものまで実用化されている。この５５０ＫＶ−６
３ＫＡは４点切で構成されており、これをぞのまま１０
００ＫＶ系統に適用すると８点切で対応することになる
。しゃ断器の信頼性を向上させる場合、しや断点数を少
なくし、部品点数を可能な限り少なくづることが重要で
ある為、１しゃ断点光たりのしや断容量を上げることが
必要どなる。As the capacity of power transmission systems increases, the breaking capacity required for circuit breakers used in substations and switchyards continues to increase, and currently, in a 550 KV system, the breaking current is 63
Even KA's has been put into practical use. This 550KV-6
3KA is composed of 4 points, and this is 10 points as it is.
If applied to the 00KV system, it will correspond to 8 points of disconnection. In order to improve the reliability of a breaker, it is important to reduce the number of break points and reduce the number of parts as much as possible, so it is necessary to increase the light resistance and breaker capacity per break point.

ところで、１６８ＫＶ以上の送電電圧ではパッファ式の
Ｓ　Ｆ６ガスしゃ断器が主に用いられている。By the way, for power transmission voltages of 168 KV or higher, puffer type SF6 gas breaker is mainly used.

これは、Ｓ　Ｆ６ガスの優れたしゃ断性能と絶縁性能＝
　　３　− によるものであるが、特に、２圧式に比ベパッファ式は
構造が簡単なので高電圧しＡ５断器の主流となっている
９、又、変電所の機器全体をＳＬガスで絶縁する密閉形
ガス開閉所においては、他の機器との絶縁協調、或いは
、機器の配置等で大きなメリットを有するので特によく
使用されている。This is due to the excellent breaking performance and insulation performance of SF6 gas.
3- However, in particular, compared to the two-pressure type, the puffer type has a simpler structure, so it has a higher voltage and is the mainstream of A5 disconnectors9.In addition, it is a sealed type that insulates the entire substation equipment with SL gas. In gas switching stations, it is particularly often used because it has great advantages in insulation coordination with other equipment, equipment placement, etc.

この様なバッフ７７式ガスしゃ断器のガスしゃ断器の消
弧室の一例を第３図に示す。この消弧室は、Ｓ　Ｆｓガ
ス等の消弧↑４万スを封入した図示されていない容器に
収納されるものである。An example of the arc extinguishing chamber of such a buff 77 type gas breaker is shown in FIG. This arc extinguishing chamber is housed in a container (not shown) filled with ↑40,000 arc extinguishing gas such as SFs gas.

第３図において、パッファビス１ヘン１は、図示しない
容器に絶縁物を介して固定され、このパッファピストン
１の周囲にビス１−ン外周を摺動Ｊ−るパッファシリン
ダ２とパッファピストン１の内周面を摺１ｌｉＪ１′？
ｊる操作ロッド３が取付けられている。In FIG. 3, a puffer screw 1 is fixed to a container (not shown) via an insulator, and a puffer cylinder 2 and a puffer piston 1 are connected to each other by sliding the outer periphery of the screw 1 around the puffer piston 1. Slide the circumferential surface 1liJ1'?
An operating rod 3 is attached.

操作ロッド３は、その一端を図示しない操作機構に接続
され、この操作ロッド３の細端には、可動電極４と前記
パッファシリンダ２が夫々固定されており、操作ロッド
３が、操作機構に駆動されて開閉動作をすると、これに
伴って、可動電極４がこれと対向する固定電極５の間で
電気的開閉を行なうものである。この時、パッファシリ
ンダ２は、パッファピストン１との間の相対運動でその
内部に圧縮ガスを生じる。この圧縮ガスは、可動電極４
の周囲に配置され、且つパッファシリンダ２の先端部に
固定された絶縁ノズル６を通して噴出され、高速のガス
流となり、これが電流しゃ断時に電極４，５間に生じた
アーク７に作用してしゃ断動作が行なわれる。なお、絶
縁ノズル６には、固定電極５に対向する側に径最小部６
ａ（スロート）が形成され、これによって、圧縮ガスを
高速のガス流としている。The operating rod 3 has one end connected to an operating mechanism (not shown), a movable electrode 4 and the puffer cylinder 2 are respectively fixed to the narrow ends of the operating rod 3, and the operating rod 3 is driven by the operating mechanism. When the movable electrode 4 performs an opening/closing operation, the movable electrode 4 electrically opens/closes between the fixed electrode 5 facing the movable electrode 4. At this time, the puffer cylinder 2 generates compressed gas therein due to relative movement with the puffer piston 1. This compressed gas is transferred to the movable electrode 4
The gas is ejected through an insulating nozzle 6 arranged around the puffer cylinder 2 and fixed to the tip of the puffer cylinder 2, and becomes a high-speed gas flow, which acts on the arc 7 generated between the electrodes 4 and 5 when the current is cut off, resulting in a breaking operation. will be carried out. Note that the insulating nozzle 6 has a minimum diameter portion 6 on the side facing the fixed electrode 5.
A (throat) is formed, which makes the compressed gas a high-speed gas flow.

第４図は、第３図に示した消弧室を用いて、４２０ＫＶ
級の進み小電流しゃ断を実施した場合の絶縁回復特性を
示した図である。進み小電流じや前後の回復電圧のピー
ク値は、ＪＥＣ規格では、９６０ＫＶ　（４３０ｘｒ２
／ｒ３’ｘ２ｘ１．４＝９６０）にも達する。この高い
回復電圧に絶える消弧室とする為には、固定電極と可動
側電極との間の電界を緩和するか、或いは開極速度を上
げることのいずれかが必要条件である。Figure 4 shows a 420KV system using the arc extinguishing chamber shown in Figure 3.
FIG. 3 is a diagram showing insulation recovery characteristics when class advanced small current interruption is performed. The peak value of the small advance current and the recovery voltage before and after is 960KV (430xr2) according to the JEC standard.
/r3'x2x1.4=960). In order to create an arc extinguishing chamber that maintains this high recovery voltage, it is necessary to either relax the electric field between the fixed electrode and the movable electrode or increase the opening speed.

［背頓技術の問題点］ しかしながら、従来、」二記の２条件のうち、一方のみ
を満たすことさえ困難であり、高い回復電圧に絶える消
弧室を得ることはできなかった。[Problems with back-off technology] However, conventionally, it has been difficult to satisfy even one of the two conditions, and it has not been possible to obtain an arc extinguishing chamber that maintains a high recovery voltage.

まず、前者の電界緩和を実１Ｍ１−る為には、種々の方
法が存在するものの、開極速度が一定の場合において、
極間の電界緩和による絶縁回復特性の改善には限界があ
る。First, although there are various methods to actually achieve the former electric field relaxation, when the opening speed is constant,
There is a limit to the improvement of insulation recovery characteristics by relaxing the electric field between the electrodes.

一方、後者の開極速度の向上の為には、駆動力を増大す
ることが考えられる。ここで、駆動力Ｆ、開極ストロー
ク文、可動部重量Ｍ１速度＼ｌとすると、運動エネルギ
ーと駆動エネルギーとの関係は、はぼＦ文＝（１／２）
ＭＶ２となる。On the other hand, in order to improve the latter opening speed, it is conceivable to increase the driving force. Here, assuming the driving force F, the opening stroke, and the moving part weight M1 speed\l, the relationship between kinetic energy and driving energy is F = (1/2)
It becomes MV2.

例えば、可動部重量Ｍを一定とし、速度を１゜５倍上げ
ると、運動エネルギーは、２．２５倍となり、ストロー
ク斐が一定の場合、駆動力を２゜２５倍にしなければな
らない。また、ストロークを１．５倍にしても、駆動力
は、１．５倍必要となる。駆動力を大きくする為には、
駆動装置を大−６＝ きくしなければならないが、この場合、価格が高くなる
ばかりか、駆動装置の重量が増大してしまう。更に、開
極速度を速くすると、容器と摺動部のシュル、部品の強
度、衝撃力等、新たに考慮すべき現像が予想され、従来
の設計思想を超越したレベルでの各部の機械的強度の向
上、及びガスシール部の強化等が必要である。For example, if the moving part weight M is constant and the speed is increased by 1.5 times, the kinetic energy will be 2.25 times, and if the stroke is constant, the driving force must be increased by 2.25 times. Furthermore, even if the stroke is increased by 1.5 times, the driving force is required to be 1.5 times. In order to increase the driving force,
However, in this case, not only the price becomes high but also the weight of the drive device increases. Furthermore, if the opening speed is increased, it is expected that new developments will need to be taken into account, such as the shell of the container and sliding parts, the strength of parts, and impact force, and the mechanical strength of each part will be improved at a level that goes beyond conventional design concepts. It is necessary to improve the gas seal area and strengthen the gas seal.

また、駆動力Ｅ及びストローク愛を変えずに、開極速度
を１．５倍上げるとすると可動部Ｍ量を１／・２．２５
倍にすることが必要となる。従来の可動部重量を１／２
．２５倍にするには、軽量化、並びに強化された新材料
を採用するか、肉厚を極力薄くすることが必要である。Also, if the opening speed is increased by 1.5 times without changing the driving force E and stroke love, the amount of movable part M will be 1/2.25.
It will be necessary to double it. 1/2 the weight of conventional moving parts
．． In order to increase the size by 25 times, it is necessary to use new materials that are lighter and stronger, or to make the wall thickness as thin as possible.

新材わ１の採用は、一部付なわれているが、可動部重量
を１／２．２５倍にすることは非常に難しいことである
。Although some new material 1 has been adopted, it is extremely difficult to increase the weight of the moving parts by 1/2.25.

［発明の目的］ 本発明は、上述の様な従来技術の欠点を解消する為に提
案されたものであり、特別な機械的強度の向上、及びガ
スシール部の強化等を要することなく、従来の設計思想
のレベルで、駆動力をはとんど従来と同じにしながら開
極速瓜を上げることを可能にすることにより、絶縁回復
特性を向上し、定格電圧が非常に高くなった場合でもし
ゃ断可能にした信頼性の高いパッファ式ガスしゃ断器を
提供することである。[Object of the Invention] The present invention was proposed in order to eliminate the drawbacks of the prior art as described above. At the level of the design concept, it is possible to increase the opening speed while keeping the driving force almost the same as before, improving the insulation recovery characteristics and making it possible to disconnect even when the rated voltage becomes extremely high. The object of the present invention is to provide a highly reliable puffer type gas breaker that makes it possible.

［発明の概要］ 本発明は、操作ロッドの駆動装置側に、駆動力を逆転さ
せ且つ支持点を有するリンク装置を連結し、このリンク
装置に絶縁物を介し、前記可動電極に対向Ｊ゛る対向電
極を連結したことを特徴とするものである。[Summary of the Invention] The present invention provides a link device that reverses the driving force and has a support point, which is connected to the drive device side of the operating rod, and which is connected to the movable electrode through an insulator. This is characterized in that opposing electrodes are connected.

以上の様な構成を有することにより、駆動装置を駆動し
た際、可動電極と対向電極とが、各々逆方向に駆動され
る為、可動電極と対向アーク電極とが開離する速度及び
接触する速度を相対的に速くすることができ、従って、
駆動力を従来通りとしながら、開極速度を向上できる。With the above configuration, when the drive device is driven, the movable electrode and the counter electrode are driven in opposite directions, so the speed at which the movable electrode and the counter arc electrode separate and the speed at which they contact can be reduced. can be relatively fast, so
The opening speed can be improved while maintaining the driving force as before.

［発明の実施例］ 以上説明した様な本発明によるパッファ式ガスしゃ断器
の一実施例を第１図を用いて説明する。[Embodiment of the Invention] An embodiment of the puffer type gas breaker according to the present invention as described above will be described with reference to FIG.

なお、従来と同一部分については、同一符号を付し説明
を省略する。Note that parts that are the same as those in the prior art are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.

第１図は、閉極状態の消弧室の近傍を示す図であり、投
入状態を示している。第１図において、パッファシリン
ダ２の外周には、パッファシリンダ２と一定の間隔を保
持し、且つこれと同軸に絶縁ロッド８が配設されている
。絶縁ロッド８は、その操作機構側の端部にて、パッフ
ァピストン１と連結され、且つ操作ロッド３との間に設
けられたリンク装置９を介して、操作ロッド３ど連結さ
れている。リンク装置９は、リンク９ａとこのリンク９
ａの両端に夫々回動自在に連結された第１、第２の連結
棒９ｂ、９Ｇ、及びリンク９ａを支持するリンク支持部
９ｄより構成されている。リンク９ａは、所定のリンク
比に設定されたリンク支持部９ｄの支点９ｅを軸にして
、リンク支持部９ｄに対し回動自在に支持されており、
また、第１、第２の各連結棒９ｂ、９ｃは、夫々その一
端にて、操作ロッド３と絶縁ロッド８に回動自在に連結
されている。なお、リンク支持部９ｄは図示してい−９
＝ ない容器に絶縁固定した絶縁筒１０に固定されている。FIG. 1 is a diagram showing the vicinity of the arc extinguishing chamber in the closed state, and shows the closed state. In FIG. 1, an insulating rod 8 is disposed on the outer periphery of the puffer cylinder 2 at a constant distance from the puffer cylinder 2 and coaxially therewith. The insulating rod 8 is connected to the puffer piston 1 at its end on the operating mechanism side, and is also connected to the operating rod 3 via a link device 9 provided between the operating rod 3 and the like. The link device 9 connects the link 9a and this link 9.
It is comprised of first and second connecting rods 9b and 9G rotatably connected to both ends of the link a, and a link support portion 9d that supports the link 9a. The link 9a is rotatably supported with respect to the link support part 9d around a fulcrum 9e of the link support part 9d set to a predetermined link ratio,
Further, each of the first and second connecting rods 9b and 9c is rotatably connected to the operating rod 3 and the insulating rod 8 at one end thereof, respectively. Note that the link support portion 9d is not shown in the figure.
= It is fixed to an insulating cylinder 10 which is insulated and fixed to a container.

一方、絶縁ロッド８の操作機構と反対側の端部には、こ
れと同軸に通電円筒１１が取付けられており、この通電
円筒１１が、操作機構と反対側に支持固定された通電用
導体１２の通電部１２ａを摺動自在に動作づ−る様にな
っている。そして、この通電円筒１１の操作機構部側軸
線上には長尺な対向アーク電極１３が設【ノられ、可動
電極４と開閉動作を行なう対向電極１４を構成している
。なお、第１図の投入状態において、可動電極４と対向
アーク電極１３とは接触状態にある。On the other hand, a current-carrying cylinder 11 is attached coaxially to the end of the insulating rod 8 opposite to the operating mechanism, and this current-carrying cylinder 11 connects to a current-carrying conductor 12 supported and fixed on the opposite side of the operating mechanism. The current-carrying portion 12a is slidably operated. A long opposing arc electrode 13 is provided on the axis of the current-carrying cylinder 11 on the operating mechanism side, and forms an opposing electrode 14 that performs opening and closing operations with the movable electrode 4. In addition, in the closed state shown in FIG. 1, the movable electrode 4 and the opposing arc electrode 13 are in contact.

以上の様な構成を有する本実施例の動作を次に説明する
。なお、第２図は、第１図の消弧室の開極状態を示す図
であり、可動電極４と対向型ｖＦＡ１４とは開離状態に
ある。The operation of this embodiment having the above configuration will be described next. Note that FIG. 2 is a diagram showing an open state of the arc extinguishing chamber shown in FIG. 1, and the movable electrode 4 and the opposing vFA 14 are in an open state.

まず、第１図に示した投入状態において、図示しない操
作機構を操作すると、操作ロッド３が所定の速度で操作
機構方向（図中右方向）に駆動され、その先端に固定さ
れた可動電極４が右方向に移動し、対向電極１４とのし
ゃ断動作が行なわれる。一方、この操作ロッド３の動作
に伴って、操作ロッド３に連結された第１連結棒９ｂに
も同方向へ力が加わり、その力が第１連結棒９ｂと連結
されているリンク９ａの一端を図中右方向へ移動させる
様に加わる。この場合、リンク９ａの支点９ｅが固定さ
れている為、リンク９ａの一端に加わる前記の力は、リ
ンク９ａを支点９ｅを軸として反時計方向に回動さぜる
モーメント力となり、リンク９ａが同方向に回動する。First, when the operation mechanism (not shown) is operated in the closed state shown in FIG. moves to the right, and a disconnection operation with the counter electrode 14 is performed. On the other hand, as the operating rod 3 moves, a force is applied in the same direction to the first connecting rod 9b connected to the operating rod 3, and the force is applied to one end of the link 9a connected to the first connecting rod 9b. is applied so as to move it to the right in the figure. In this case, since the fulcrum 9e of the link 9a is fixed, the force applied to one end of the link 9a becomes a moment force that rotates the link 9a counterclockwise about the fulcrum 9e, and the link 9a Rotate in the same direction.

するど、リンク９ａの他端は、図中左方向に回動する為
、周部に連結している第２連結棒９Ｇが左方向へ移動し
、これに連結された絶縁ロッド８及びパッファピストン
１も左方向へ移動する。従って、絶縁ロッド８に固定さ
れた対向電極１４が左方向へ移動して、可動電極４から
開離し、第２図に示す様な開極状態に移行する。即ち、
操作ロッド３の動作に従って、可動電極４及び対向電極
１４の両方が各々しゃ断動作方向に移動するものである
。Then, since the other end of the link 9a rotates to the left in the figure, the second connecting rod 9G connected to the circumference moves to the left, and the insulating rod 8 and puffer piston connected to it move to the left. 1 also moves to the left. Therefore, the counter electrode 14 fixed to the insulating rod 8 moves to the left and separates from the movable electrode 4, shifting to an open state as shown in FIG. That is,
According to the operation of the operating rod 3, both the movable electrode 4 and the counter electrode 14 move in the direction of the cutoff operation.

また、投入動作は、操作ロッド３を−Ｆ）本の様な−１
１＝ しゃ断動作と逆方向に駆動Ｊることで同様に行なわれる
。即ち、第２図のしゃ断完了状態において、操作ロッド
３を所定の速度で左方向へ駆動すると、これに固定され
た可動電極４が、対向電極１４との接触方向である左方
向へ移動する一方、第１連結棒９ｂを介しリンク９ａが
時泪方向に回動する。In addition, the closing operation is performed by moving the operating rod 3 to -1 like -F).
1 = The same operation is performed by driving in the opposite direction to the cutoff operation. That is, when the operating rod 3 is driven to the left at a predetermined speed in the state in which the shutoff is completed as shown in FIG. , the link 9a rotates in the horizontal direction via the first connecting rod 9b.

これにより、第２連結棒９Ｇが右方向に移動し、絶縁ロ
ッド８及び対向電極１４が可動電極４との接触方向であ
る右方向へ移動する。As a result, the second connecting rod 9G moves to the right, and the insulating rod 8 and the counter electrode 14 move to the right, which is the direction of contact with the movable electrode 4.

従って、投入動作においても、しゃ断動作と同様１．操
作ロッド３の動作に従って、両電極が各々投入動作方向
に移動する。Therefore, in the closing operation, 1. According to the operation of the operating rod 3, both electrodes move in the direction of the closing operation.

以上の様に、本実施例では、投入及びしｐ断動作におい
て、操作ロッド３の動作に従い、可動電極４と対向電極
１４とが、各々逆方向に駆動される為、可動電極と対向
電極とが開＊する速度（しゃ断速度）、及び接触する速
度（投入速度）を相対的に速くすることができる。As described above, in this embodiment, in the closing and disconnecting operations, the movable electrode 4 and the counter electrode 14 are driven in opposite directions according to the operation of the operating rod 3. It is possible to make the speed of opening* (blocking speed) and the speed of contact (closing speed) relatively high.

例えば、駆動力を［としてこれを一定とし、対向電極を
動かさない場合（即ち、対向電極を固定電極とした場合
）、駆動装置のストロークを斐、可動部重量をＭ１開極
速度をＶとすると、前述の様に、１ｌＩ＝　（１／２）
Ｍｖ２となる。For example, if the driving force is set to [ and is constant, and the counter electrode is not moved (that is, the counter electrode is a fixed electrode), the stroke of the drive device is , the weight of the movable part is M1, and the opening speed is V. , as mentioned above, 1lI= (1/2)
It becomes Mv2.

これに対し、対向電極を移動さ妊る本実施例の場合、リ
ンク比を１対２と覆ると、駆動装置のストロークは、（
２／３）！Ｌでにい。また、駆動装置側における対向電
極及び可動電極を加えた重量は、Ｍの１．５倍程度にな
る。□更に、対向する電極の相対速度がＶであればよい
為、対向電極の速度を（１／３）Ｖ、可動電極の速度を
（’２’／３）■となる様に振分けることができる。従
って、駆動力をＦとした場合、運動エネルギーは、Ｆｘ
　（２／３）　×１＋ （１／２）ｘ　（１，５Ｍ）ｘ　（（２／３）ｖ）２＝
　（２／３　）　ｘ　（（１’／２　＞’Ｘ’Ｍｖ２）
となる為、運動エネルギーは、対向電極を動かさない場
合に速度を■出すのに対し、約２／３となる。On the other hand, in the case of this embodiment in which the counter electrode is moved, if the link ratio is changed to 1:2, the stroke of the drive device is (
2/3)! It's L. Further, the weight including the counter electrode and the movable electrode on the drive device side is approximately 1.5 times M. □Furthermore, since the relative speed of the opposing electrodes only needs to be V, it is possible to divide the speed of the opposing electrode into (1/3)V and the speed of the movable electrode into ('2'/3)■. can. Therefore, if the driving force is F, the kinetic energy is Fx
(2/3) ×1+ (1/2)x (1,5M)x ((2/3)v)2=
(2/3) x ((1'/2 >'X'Mv2)
Therefore, the kinetic energy is about 2/3 of the speed (2) when the opposing electrode is not moved.

即ち、対向電極を動かさない場合には、結局ストロ−・
りが長くなり、開極速度が速くなることは回避できない
為、従来と同一の設バ４思想による駆動装置では、高速
に対して耐えられない為、機械的強度を向上させなけれ
ばならない。また、ガスシール部も高速化によって劣化
が速くなる為、強化する必要が生じる。In other words, if the counter electrode is not moved, the straw
Since it is unavoidable that the distance becomes longer and the opening speed becomes faster, a drive device based on the same four-bar concept as the conventional one cannot withstand high speeds, so its mechanical strength must be improved. In addition, the gas seal portion also deteriorates more quickly as the speed increases, so it becomes necessary to strengthen it.

一方、本発明の様に、対向電極を動作させる場合、リン
ク比を変えることにより、ストロークを従来使用してき
た駆動装置に合せることができる。On the other hand, when operating the opposing electrodes as in the present invention, by changing the link ratio, the stroke can be matched to a conventionally used drive device.

また、可動部の開極速度も遅くでき、従来の設計思想で
設計できる為、機械的強度を向上させたり、ガスシール
部を強化したりする必要がなくなる。In addition, the opening speed of the movable part can be slowed down and the design can be made using conventional design concepts, so there is no need to improve mechanical strength or strengthen the gas seal part.

更に、前記実施例では特に、絶縁ロッド８とパッファピ
ストン１を連結していることより、パッファピストン１
がパッファシリンダ２の移動方向と反対方向に動作する
為、パッファピストン１とパッファシリンダ２とによっ
て構成される空間のガス圧縮効率も向上し、パッファシ
リンダ２の径が小さくても、相対速度■と同じ圧力上昇
を期待することができる。Furthermore, in the above embodiment, in particular, since the insulating rod 8 and the puffer piston 1 are connected, the puffer piston 1
moves in the opposite direction to the moving direction of the puffer cylinder 2, the gas compression efficiency in the space formed by the puffer piston 1 and the puffer cylinder 2 is improved, and even if the diameter of the puffer cylinder 2 is small, the relative speed The same pressure increase can be expected.

なお、本発明は、前記実施例に限定されるものではなく
、例えば、可動電極側と対向電極側とのリンク比は自由
に選択でき、また、対向電極の構成も自由に選択できる
。更に、絶縁物とパッファビス］ヘンを必ずしも連結し
なくても充分な効果が得られる。Note that the present invention is not limited to the embodiments described above, and for example, the link ratio between the movable electrode side and the counter electrode side can be freely selected, and the configuration of the counter electrode can also be freely selected. Furthermore, a sufficient effect can be obtained even if the insulator and the puffer bismen are not necessarily connected.

［発明の効果］ 以−に説明した様に本発明によれば、可動電極と対向電
極を逆方向に駆動する構成としたことにより、従来の段
目思想のレベルで、駆動力をほとんど従来と同じにしな
がら開極速度を向上可能にした為、絶縁回復特性を向上
し、定格電圧が非常に高くなった場合でもしゃ断可能に
した信頼性の高いパッファ式ガスしゃ断器を提供できる
。[Effects of the Invention] As explained above, according to the present invention, the movable electrode and the counter electrode are driven in opposite directions, so that the driving force can be reduced to almost the same level as the conventional stage concept. Since it is possible to improve the opening speed while maintaining the same speed, it is possible to provide a highly reliable puffer type gas breaker that has improved insulation recovery characteristics and is able to shut off even when the rated voltage becomes extremely high.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図及び第２図は夫々本発明にｊ；るパッファ式ガス
しゃ断器の一実施例を示ず消弧室の断面図で、第１図は
投入状態、第２図は開極状態であり、第３図は従来のパ
ッファ式ガスしゃ断器の消弧室の一例を示す断面図、第
４図は４２ＯＫＶ級の進み小電流しゃ断接の絶縁回復特
性を示す図である。 １・・・パッファビスｌ−ン、２・・・パッファシリン
ダ、３・・・絶縁［］ツラド４・・・可動電極、５・・
・固定電極、６・・・絶縁ノズル、７・・・アーク、８
・・・絶縁ロッド、９・・・リンク装置、９ａ・・・リ
ンク、９ｂ、９ｃ・・・連結棒、９ｄ・・・リンク支持
部、９ｅ・・・リンク支点、１０・・・絶縁棒、１１・
・・通電円筒、１２・・・通電導体、１３・・・対向ア
ーク電極。Figures 1 and 2 are cross-sectional views of the arc extinguishing chamber without showing an embodiment of the puffer type gas breaker according to the present invention, with Figure 1 in the closed state and Figure 2 in the open state. 3 is a sectional view showing an example of the arc extinguishing chamber of a conventional puffer type gas breaker, and FIG. 4 is a diagram showing the insulation recovery characteristics of a 42 OKV class advanced small current breaker. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Puffer screw l-on, 2... Puffer cylinder, 3... Insulation [Turado] 4... Movable electrode, 5...
・Fixed electrode, 6... Insulated nozzle, 7... Arc, 8
... Insulating rod, 9... Link device, 9a... Link, 9b, 9c... Connecting rod, 9d... Link support part, 9e... Link fulcrum, 10... Insulating rod, 11・
... Current-carrying cylinder, 12 ... Current-carrying conductor, 13 ... Opposing arc electrode.

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）ＳＦ＿６ガス等の消弧性ガスを密封した容器内に
、接離自在な電極を対向して配置し、この対向する電極
の一方である可動電極とパッファシリンダとを、駆動装
置に連結された操作ロッドの一端に固定し、前記パッフ
ァシリンダと、このパッファシリンダ内に収納し摺動す
るパッファピストンとにより、パッファシリンダ内の消
弧性ガスを圧縮し、この圧縮ガスを前記パッファシリン
ダに固着された絶縁ノズルより高速ガス流として噴出し
て、前記対向する電極間に発生するアークに吹付け消弧
するパッファ式ガスしゃ断器において、前記操作ロッド
の駆動装置側に、駆動力の方向を逆転させ且つ支持点を
有するリンク装置を連結し、このリンク装置に絶縁ロッ
ドを介し、前記可動電極に対向する対向電極を連結した
ことを特徴とするパッファ式ガスしゃ断器。(1) In a container sealed with arc-extinguishing gas such as SF_6 gas, electrodes that can be moved toward and away from each other are placed facing each other, and the movable electrode, which is one of the facing electrodes, and the puffer cylinder are connected to a drive device. The arc-extinguishing gas in the puffer cylinder is compressed by the puffer cylinder and a sliding puffer piston housed in the puffer cylinder, and the compressed gas is transferred to the puffer cylinder. In a puffer-type gas breaker that ejects a high-speed gas stream from a fixed insulating nozzle to extinguish an arc generated between the opposing electrodes, the direction of the driving force is directed to the driving device side of the operating rod. 1. A puffer type gas breaker, characterized in that a link device that is reversed and has a support point is connected to the link device, and a counter electrode facing the movable electrode is connected to the link device via an insulating rod. （２）リンク装置の支持点が、操作ロッド側と可動電極
に対向する電極側とのリンク比を２対１以上にする位置
に配置されたものである特許請求の範囲第１項記載のパ
ッファ式ガスしゃ断器。(2) The puffer according to claim 1, wherein the support point of the link device is arranged at a position where the link ratio between the operating rod side and the electrode side facing the movable electrode is 2:1 or more. type gas breaker. （３）可動電極に対向する対向電極が、アーク電極を同
軸円筒状の可動導体に取付けられたものとされ、この可
動導体が、容器より絶縁支持した固定導体の内側を摺動
し、且つこの固定導体との間に通電部が設けられている
特許請求の範囲第１項記載のパッファ式ガスしゃ断器。(3) The counter electrode facing the movable electrode has an arc electrode attached to a coaxial cylindrical movable conductor, and this movable conductor slides inside a fixed conductor that is insulated and supported from the container. The puffer type gas breaker according to claim 1, wherein a current-carrying part is provided between the fixed conductor and the current-carrying part. （４）パッファピストンが、対向電極を連結する絶縁ロ
ッドに連結されたものである特許請求の範囲第１項記載
のパッファ式ガスしゃ断器。(4) The puffer type gas breaker according to claim 1, wherein the puffer piston is connected to an insulating rod that connects the counter electrode.