JPS61190011A - Adjustment of mn in molten iron - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain a product of which the Mn value in molten iron is adjusted to a target value by blowing pulverous Mn oxide powder having a specific grain size into the molten iron at such a rate at which the Mn value therein attains nearly the target value then decreasing the residual slag to a specific amt. and executing blowing. CONSTITUTION:The Mn value in the molten iron is so adjusted as to attain a -0.50-+0.25% value with respect to the value of the Mn content of the target product by blowing the pulverous Mn oxide having <=2mm grain size into the molten iron by an injection method. The slag amt. is then decreased to <=30kg/T molten iron and thereafter the blowing is executed and, if neces sary, the Mn oxide or Mn alloy iron is added to the molten steel to adjust the Mn value to the target value. The product Mn value is thus obtd. Calcium chloride is preferably compounded with the molten iron in a >=25% range with respect to the content of the Mn oxide if the Mn oxide to be blown to the molten iron is >=5kg/T molten iron.

Description

【発明の詳細な説明】 （従来の技術） 従来溶鉄中Ｍｎ　の調整法としては転炉での吹錬中に酸
化Ｍｎ＝ｉ添加し、さらに出鋼後あるいは出鋼中にＭｎ
系合金鉄を添加するものがある。[Detailed Description of the Invention] (Prior Art) The conventional method for adjusting Mn in molten iron is to add Mn oxide = i during blowing in a converter, and then add Mn after or during tapping.
There are some that add ferroalloy.

なお、他の目的で例えば特公昭５７−１４７３３号公報
に示されているように溶融鉄合金の脱燐、脱硫を目的と
して酸化Ｍｎや塩化カルシウムを添加する方法は公知で
あるが、この場合の酸化Ｍｎや塩化カルシウムの効用は
脱燐と脱硫を同時に可能として工程の短縮或いは脱燐作
業の負荷を大巾に緩和し、スラグ発生量を削減するもの
であって成品Ｍｎの値を調整するためのものではない。Note that for other purposes, for example, as shown in Japanese Patent Publication No. 14733/1980, there is a known method of adding Mn oxide or calcium chloride for the purpose of dephosphorization and desulfurization of a molten iron alloy, but in this case, The effectiveness of Mn oxide and calcium chloride is to enable dephosphorization and desulfurization at the same time, shorten the process or greatly reduce the burden of dephosphorization work, reduce the amount of slag generated, and adjust the value of Mn in the product. It doesn't belong to.

そこで前者のＭｎ調整の技術としての従来の方法では副
材（生石灰軽焼ドロマイト等）の使用量が多いためスラ
グ量が多くなり、（１）式で表わされるＭｎ歩留は第１
図に示す関係からも明らかなように低くなり、その結果
酸化Ｍｎを多く投入するだけの効果が十分得られなかっ
た。Therefore, in the former Mn adjustment technique, the conventional method uses a large amount of auxiliary materials (quicklime, lightly calcined dolomite, etc.), resulting in a large amount of slag, and the Mn yield expressed by equation (1) is
As is clear from the relationship shown in the figure, it became low, and as a result, the effect of adding a large amount of Mn oxide could not be obtained sufficiently.

吹錬終了後溶鉄中Ｍｎ Ｍｎ歩留＝□・・・・・・・（１）式 ％式％ この解決法としてあらかじめ脱Ｐ１脱Ｓを行なつた溶Ｐ
ｆ使用することにより、少量のスラグ吹錬全実施して高
いＭｎ歩留を得るという方法がある。しかしながら一般
にこの方法は脱Ｐ、脱Ｓの際に溶銑の温度が低下するた
め転炉で投入できる酸化Ｍｎは制限されるという問題が
あり、また溶銑比の限られた場合にはさらに添加できる
酸化Ｍｎ１ｌが少なくなるなどの問題点があった０ （発明の目的） 本発明は、これらの問題点を解決することを目的として
、尚かつ高価なＭｎ系合金鉄の使用を最少限に押えるも
のである。Mn in the molten iron after blowing Mn yield = □・・・・・・(1) Formula % Formula % As a solution to this, the molten P that has been subjected to P1 removal and S removal in advance
There is a method of obtaining a high Mn yield by performing a small amount of slag blowing by using f. However, in general, this method has the problem that the temperature of the hot metal decreases during deP and S removal, which limits the amount of Mn oxide that can be added to the converter. There were problems such as a decrease in Mn1l (Objective of the Invention) The present invention aims to solve these problems and to minimize the use of expensive Mn-based ferroalloys. be.

（発明の構成） 本発明の要旨とするところは、溶銑中のＭｎ値が目標の
成品ＭｎＩｔの値に対応して一〇、５０〜＋０．２５％
の値となるように、溶銑内に２ｗ以下の酸化Ｍｎ微粉を
吹き込んだのち該溶銑を用いて３　ｏ　（ｋｇ／Ｔ鰺）
以下の少量スラグ下における吹錬を行ない必要に応じて
目標のＭｎ値に調整するだめの酸化Ｍｎ或いはＭｎ合金
鉄全添加して成品Ｍｎ値金得ることにある。またさらに
溶銑に吹込む酸化Ｍｎが５ｋｐ／’ｒ溶銑以上の場合塩
化カルシウムを２５チ以下の比率で酸化りに対し配合す
ることは有効である。(Structure of the Invention) The gist of the present invention is that the Mn value in hot metal is 10.50 to +0.25% corresponding to the target product MnIt value.
After blowing Mn oxide fine powder of 2w or less into the hot metal so that the value is 3 o (kg/T mackerel) using the hot metal
The following blowing is carried out under a small amount of slag, and if necessary, Mn oxide or Mn alloy iron is completely added to adjust the target Mn value to obtain a finished product with an Mn value. Furthermore, when the Mn oxide blown into the hot metal is 5kp/'r or more, it is effective to add calcium chloride at a ratio of 25g or less to prevent oxidation.

以下に本発明の詳細な説明する。The present invention will be explained in detail below.

まず、溶銑内に吹込むべき酸化血の量の決定に際しては
次の問題について把握しておくことが必要である。即ち
、 （ａ）　　酸化血吹込量と吹込後溶銑中血の関係（′ｂ
）装入扁と吹止血の関係 である。またこの他酸化Ｍｎヲ吹込時血還元とと同時に
進行する脱Ｐについても酸化Ｍの量との関係を把握して
おく必要がある。First, when determining the amount of oxidized blood to be injected into hot metal, it is necessary to understand the following issues. That is, (a) The relationship between the amount of oxidized blood blown and the blood in hot metal after blowing ('b
) This is the relationship between the charging plate and the bleeding stop. In addition, it is also necessary to understand the relationship between the amount of oxidized Mn and the dephosphorization that proceeds simultaneously with blood reduction when oxidized Mn is injected.

これらの関係については、例えば酸化Ｍｎ源として鉄血
鉱石を使用した場合に得られた結果を第２図および第３
図の如く示すことができる。Regarding these relationships, the results obtained when iron ore is used as the Mn oxide source are shown in Figures 2 and 3.
It can be shown as shown in the figure.

本発明において溶銑での酸化り吹込量を決定する際最も
好ましい方法は吹止血＝成品血になるような装入動値Ｘ
／　ｔ、第３図から求め、次に溶銑での血値がＸ′より
やや低くなるように第２図から酸化Ｍｎ量を決めること
が最も好ましい。In the present invention, the most preferable method for determining the amount of oxidation injection in hot metal is the charging movement value
/t, is determined from FIG. 3, and then it is most preferable to determine the amount of Mn oxide from FIG. 2 so that the blood value in hot metal is slightly lower than X'.

この場合装入Ｍｎに対する吹上胤値が７〜８割程度とな
るので溶銑での血狙い値は成品血に対して１〜３割程度
上になることになる。この理由は、Ｘ′よ）溶銑Ｍｎ値
が高くなった場合少量スラグ吹錬全実施すると吹止血が
成品Ｍｎｔ−上回ってしまうため、副材等を投入してス
ラグ量を増加させざるをえずコスト的に不利となること
、溶銑血値がＸ′よシ低いと吹錬中に酸化Ｍｎを多量に
投入するかもしくは、Ｍｎ系合金鉄を多量に投入しなけ
ればならなくなり前者は脱Ｐ銑であるために溶銑温度が
低く投入できる酸化Ｍｎ量が限られるという理由で、後
者はコストが犬となる理由で得策とはいえないこと、な
どによる。In this case, since the blow-up seed value for the charged Mn is about 70 to 80%, the blood target value for hot metal is about 1 to 30% higher than the finished blood. The reason for this is X') When the hot metal Mn value becomes high, if a small amount of slag blowing is carried out, the blowing stop will exceed the finished product Mnt, so it is necessary to increase the slag amount by adding auxiliary materials etc. There is a cost disadvantage, and if the molten metal blood value is lower than This is because the hot metal temperature is low and the amount of Mn oxide that can be input is limited, and the latter is not a good idea because the cost is high.

またＸ／よシやや低めを狙う理由は、バラツキを考慮し
たためと吹錬時の調整の余地を残しておくためである。Also, the reason for aiming for a slightly lower X/Y is to take into account variations and to leave room for adjustment during blowing.

ただ成品Ｍｎの高い鋼種の場合は、第２図に示すように
、酸化Ｍｎ量に対する溶銑中Ｍｎ増加量が酸化Ｍｎ１ｌ
の多い領域では飽和気味となることと、この領域での脱
Ｐも少量スラグ吹錬を行なう上で十分であるため、溶銑
中Ｍｎが飽和気味となる１、００〜１．０５チとなるよ
うな酸化Ｍｎ量が適肖な値といえ、これ以上酸化Ｍｒ１
を増やすことは温度的にもコスト的にも不利となる。し
たがって成品血が１．５０９６のように特に高い鋼種に
対しては、溶銑での血値は０．４５〜０．５０　％程度
低めを狙うということになり、また成品Ｍｎ　０．８０
　％程度の鋼種に対しては０．２０〜０．２５　％程度
高めを狙うことになる。したがって本発明による溶銑で
の血値は目標の成品Ｍｎ量の値に対して一〇、５０チ〜
＋０．２５壬となる。However, in the case of steel types with high finished product Mn, as shown in Figure 2, the increase in Mn in the hot metal relative to the amount of Mn oxide is
In the region where there is a lot of Mn, it becomes saturated, and since deP in this region is sufficient for a small amount of slag blowing, the Mn in the hot metal should be 1,00 to 1.05, where it is a little saturated. An appropriate value is the amount of Mn oxidized.
Increasing the temperature is disadvantageous both in terms of temperature and cost. Therefore, for steel types with a particularly high product blood value such as 1.5096, the blood value in hot metal should be aimed at a low value of about 0.45 to 0.50%, and the product Mn 0.80
%, the aim is to increase it by about 0.20 to 0.25%. Therefore, the blood value in the hot metal according to the present invention is 10,50 points to the target product Mn content value.
+0.25 壬.

尚、規定の酸化Ｍｎ量で脱Ｐが十分でない時は酸化鉄を
同時に配合することにより脱Ｐｉ行なわなければならな
い。Incidentally, if the predetermined amount of Mn oxide is not sufficient to remove the phosphor, it is necessary to simultaneously add iron oxide to remove the phosphor.

次に、吹込む酸化Ｍｎの形態については、次の如く特定
する。即ち、溶銑中に吹込む酸化Ｍｎの粒度は吹込む際
のランス詰りを考慮すると細かい程好ましい。しかしな
がら粒度をあまり細かくするとコスト的に不利となるた
め、ランス詰り発生、防止に十分な粒度である２間以下
が望ましい。Next, the form of Mn oxide to be injected is specified as follows. That is, the particle size of the Mn oxide injected into the hot metal is preferably as fine as possible in consideration of clogging of the lance during injection. However, if the particle size is too fine, it will be disadvantageous in terms of cost, so it is desirable that the particle size is 2 or less, which is sufficient to prevent lance clogging.

また、吹錬時におけるスラグボリュームに関しては、第
１図よりスラグボリュームが増加するにつれてＭｎ歩留
は減少することがわかる。したがってＭｎロスを少なく
するために、スラグボリュームは廂歩留７割以上を確保
できる３０に９／Ｔ　以下が良い。Regarding the slag volume during blowing, it can be seen from FIG. 1 that as the slag volume increases, the Mn yield decreases. Therefore, in order to reduce the Mn loss, the slag volume is preferably 30 to 9/T or less to ensure a yield of 70% or more.

その他酸化Ｍｎの必要吹込量が過大の場合には次の如き
補助的手段が有効である。即ち、溶銑に酸化Ｍｎ　ｆ吹
込む際塩化カルシウムを添加するとＭｎの酸化ロスを防
ぐ働きがあるため、ｈの酸化ロスが多くなりはじめる酸
化Ｍｎ　５　ｋｇ／′Ｔ、Ｐ以上の場合、同時に塩化カ
ルシウムを配合することが望ましい。In addition, when the required amount of Mn oxide to be blown is excessive, the following auxiliary measures are effective. In other words, adding calcium chloride when injecting Mn oxide into hot metal works to prevent the oxidation loss of Mn, so when the oxidation loss of h starts to increase and the amount of Mn oxide exceeds 5 kg/'T, P, calcium chloride is added at the same time. It is desirable to blend.

またその配合率は塩化カルシウムのコストが高いことか
ら酸化Ｍｎに対して２５％以下が望ましい。Further, since the cost of calcium chloride is high, the blending ratio is preferably 25% or less based on Mn oxide.

（作用） 本発明は溶銑に対して前述の如くあらかじめ決定した酸
化Ｍｕの吹込＃を、２Ｂ以下の微粉状にしてインジェク
ション法により、吹込み、調整する。(Function) In the present invention, Mu oxide is blown into hot metal at a predetermined injection number as described above in the form of a fine powder of 2B or less by an injection method.

次いで転炉内の残スラグについては炉壁保護用等の必要
量以外は排出し、吹錬後に３０　ｋｐ＆溶鉄を超えない
ようにする。Next, the remaining slag in the converter is discharged except for the amount necessary for protecting the furnace wall, so that the slag does not exceed 30 kp & molten iron after blowing.

吹錬中或いは吹錬後、必要に応じて目標のＭｎ値とする
ように酸化血或いは血合金鉄を添加調整して成品Ｍｎ値
を得る。During or after blowing, oxidized blood or blood alloy iron is added and adjusted as necessary to obtain a target Mn value, thereby obtaining a finished product Mn value.

（実施例） 本発明の実施例を第１表に示す。(Example) Examples of the present invention are shown in Table 1.

実施例１は塩化カルシウム不使用の例で、実施例２は塩
化カルシュラムを使用した場合の例である。いずれの場
合も溶銑吹込による少量のＭｎ源によって成品目標血に
達しており、吹錬後に追加するＭｎ源は大幅に削減可能
となった。Example 1 is an example in which calcium chloride is not used, and Example 2 is an example in which calcium chloride is used. In all cases, the target level of finished product was achieved with a small amount of Mn source by hot metal injection, and it became possible to significantly reduce the Mn source added after blowing.

実施例 第　　１　　表Example Table 1

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図はスラグボリュームと血歩留との関係を示す図、
第２図は鉄血鉱石原単位と鉄Ｍｎ鉱石吹込後のＰおよび
Ｍｎの量の関係を示、す図、第３図は装入Ｍｎと吹止Ｍ
ｎとの関係を示す図である。 第１図 スつグ本゛すニーム（にＶ丁）Figure 1 is a diagram showing the relationship between slag volume and blood yield;
Figure 2 shows the relationship between iron-blood ore basic unit and the amount of P and Mn after injection of iron-Mn ore, and Figure 3 shows the relationship between charged Mn and blow-off Mn.
It is a figure showing the relationship with n. Fig. 1 Sugumoto Nimes (Ni V-cho)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １　溶銑中のＭｎ値が目標の成品Ｍｎ量の値に対して−
０．５０〜＋０．２５％の値となるように溶銑内に粒径
２ｍｍ以下の酸化Ｍｎ微粉を吹込んだのち該溶銑を用い
て３０ｋｇ／Ｔ溶鉄以下の少量スラグ下における吹錬を
行ない、必要に応じて目標のＭｎ値に調整するため酸化
Ｍｎ或いはＭｎ合金鉄を添加して放屁Ｍｎ値を得ること
を特徴とする溶鉄中のＭｎ調整方法。 ２　溶銑に吹込む酸化Ｍｎが５ｋｇ／Ｔ溶鉄以上の場合
、塩化カルシウムを前記酸化Ｍｎの吹込み量に対して２
５％以下の範囲で配合する特許請求の範囲第１項記載の
溶鉄中のＭｎ調整方法。[Claims] 1. The Mn value in hot metal is - with respect to the target Mn amount in the product.
After blowing Mn oxide fine powder with a particle size of 2 mm or less into the hot metal so as to have a value of 0.50 to +0.25%, the hot metal is used to perform blowing under a small amount of slag of 30 kg / T molten iron or less, A method for adjusting Mn in molten iron, which comprises adding Mn oxide or Mn alloy iron to obtain a flattened Mn value in order to adjust it to a target Mn value as necessary. 2 When the Mn oxide injected into the hot metal is 5 kg/T molten iron or more, add calcium chloride at a rate of 2 to the amount of Mn oxide injected into the hot metal.
A method for adjusting Mn in molten iron according to claim 1, wherein Mn is blended in a range of 5% or less.