JPS61183434A - 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金 - Google Patents
静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金Info
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- JPS61183434A JPS61183434A JP2283985A JP2283985A JPS61183434A JP S61183434 A JPS61183434 A JP S61183434A JP 2283985 A JP2283985 A JP 2283985A JP 2283985 A JP2283985 A JP 2283985A JP S61183434 A JPS61183434 A JP S61183434A
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- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−Mg
系アルミニウム合金に関し、さらに詳しくは、静水圧押
出により製造される非熱処理型で強度と鍛造性が優れた
冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金に関す
る。
系アルミニウム合金に関し、さらに詳しくは、静水圧押
出により製造される非熱処理型で強度と鍛造性が優れた
冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金に関す
る。
[従来技術1
一般に、Al−Mg系アルミニウム合金は機械的性質が
優れた非熱処理型合金であり、特に、5056合金等が
広く使用されている。
優れた非熱処理型合金であり、特に、5056合金等が
広く使用されている。
この合金は、直接押出或いは間接押出等の通常の押出に
より冷間鍛造用棒材等を製造するのに使用されている。
より冷間鍛造用棒材等を製造するのに使用されている。
しかし、上記の5056合金の押出材は冷間鍛造性は良
好であるが強度が低く、現在性なわれている通常押出で
は5056合金の組成のものが押出の限界であり、最近
の非熱処理型で高強度と成形性を有するアルミニウム合
金の要望には、不適当である。
好であるが強度が低く、現在性なわれている通常押出で
は5056合金の組成のものが押出の限界であり、最近
の非熱処理型で高強度と成形性を有するアルミニウム合
金の要望には、不適当である。
[発明が解決しようとする問題点1
本発明は上記に説明したように、従来から使用されてき
ている5056合金の優れた冷開鍛造性を損なうことな
く、優れた機械的性質を有する静水圧押出された冷開鍛
造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金を提供するも
のである。
ている5056合金の優れた冷開鍛造性を損なうことな
く、優れた機械的性質を有する静水圧押出された冷開鍛
造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金を提供するも
のである。
[問題点を解決するための手段1
本発明に係る静水圧押出された冷開鍛造用高強度Al−
Mg系アルミニウム合金は、 (1)Mg6.0〜12wt%、Zn 0.05〜2.
0wt%、Zr 0.05−0,3wt% を含有し、残部実質的にAIからなるアルミニウム合金
であり、かつ、30μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間glL造用高
強度AI−M、系アルミニウム合金を第1の発明とし、 (2) Mg 6.0〜12wt%、Zn 0.05
−2,0wt%、Zr 0.05−0,3wt% を含有し、さらに、 Mn 1.5wt%以下、Cr 0.30wt%以下、
Cu 2.Ou+t%以下 のうちから選んだ1種または2種以上 を含有し、残部実質的にAlからなるアルミニウム合金
であり、かつ、30μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Al−Mg系アルミニウム合金を第2の発明とする2つ
の発明よりなるものである。
Mg系アルミニウム合金は、 (1)Mg6.0〜12wt%、Zn 0.05〜2.
0wt%、Zr 0.05−0,3wt% を含有し、残部実質的にAIからなるアルミニウム合金
であり、かつ、30μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間glL造用高
強度AI−M、系アルミニウム合金を第1の発明とし、 (2) Mg 6.0〜12wt%、Zn 0.05
−2,0wt%、Zr 0.05−0,3wt% を含有し、さらに、 Mn 1.5wt%以下、Cr 0.30wt%以下、
Cu 2.Ou+t%以下 のうちから選んだ1種または2種以上 を含有し、残部実質的にAlからなるアルミニウム合金
であり、かつ、30μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Al−Mg系アルミニウム合金を第2の発明とする2つ
の発明よりなるものである。
本発明に係る静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−
Mg系アルミニウム合金について以下詳細に説明する。
Mg系アルミニウム合金について以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る静水圧押出された冷開鍛造用高強度
Al−Mg系アルミニウム合金の含有成分および成分割
合について説明する。
Al−Mg系アルミニウム合金の含有成分および成分割
合について説明する。
Mgは強度および冷f’Jl鍛適性、特に変形能を高め
るために必須の元素であり、含有量が6.Ou+t%未
満では通常の押出による押出は可能であるが要求される
強度を得ることができず、また、12u+t%を越えて
含有されると静水圧押出によっても押出割れが生じて押
出ができなくなる。よって、Mg含有量は6.0〜12
wt%とする。
るために必須の元素であり、含有量が6.Ou+t%未
満では通常の押出による押出は可能であるが要求される
強度を得ることができず、また、12u+t%を越えて
含有されると静水圧押出によっても押出割れが生じて押
出ができなくなる。よって、Mg含有量は6.0〜12
wt%とする。
Znは強度および耐応力腐蝕割れ性を向上させる元素で
あり、含有量が0,05wt%未満ではこれらの効果は
少なく、また、2.0wt%を越えて含有されると冷間
鍛造性、特に変形能が急激に劣化する。よって、Zn含
有量は0.05〜2.0wt%とする。
あり、含有量が0,05wt%未満ではこれらの効果は
少なく、また、2.0wt%を越えて含有されると冷間
鍛造性、特に変形能が急激に劣化する。よって、Zn含
有量は0.05〜2.0wt%とする。
Zrは強度、冷開鍛造性、特に変形能および耐応力腐蝕
割れ性を向上させる元素であり、含有量が0.05a+
t%未満ではこれらの効果が少なく、また、0.3wt
%を越えて含有されるとAl−Zr系の粗大化合物が生
成し、冷間鍛造性、特に変形能を急激に劣化させる。よ
って、Zr含有量は0.05〜0.3wt%とする。
割れ性を向上させる元素であり、含有量が0.05a+
t%未満ではこれらの効果が少なく、また、0.3wt
%を越えて含有されるとAl−Zr系の粗大化合物が生
成し、冷間鍛造性、特に変形能を急激に劣化させる。よ
って、Zr含有量は0.05〜0.3wt%とする。
Mn、Crは強度および耐応力腐蝕割れ性を向上させる
のに寄与する元素であり、Mn 1,5wt%、Cr
0.30+ut%を夫々越えて含有されるとAIと粗大
な金属間化合物を形成し易くなり、冷間鍛造性、特に変
形能が着しく悪化する。よって、Mn含有量はり、5w
t%以下、Cr含有量は0.30Illt%以下とする
。なお、Mn、Crの上記効果を発揮させるための最低
含有量としては、Mn、Cr共に0,05wt%とする
のがよい。
のに寄与する元素であり、Mn 1,5wt%、Cr
0.30+ut%を夫々越えて含有されるとAIと粗大
な金属間化合物を形成し易くなり、冷間鍛造性、特に変
形能が着しく悪化する。よって、Mn含有量はり、5w
t%以下、Cr含有量は0.30Illt%以下とする
。なお、Mn、Crの上記効果を発揮させるための最低
含有量としては、Mn、Cr共に0,05wt%とする
のがよい。
Cuは強度および耐応力腐蝕割れ性向上に寄与する元素
であり、含有量が2.0wt%を越えて含有されると耐
蝕性を害するようになると共に冷間鍛造性、特に変形能
を悪化させる。よって、Cu含有量は2.Ou+t%と
する。なお、上記の効果を発揮させるための最低含有量
としては0,05IIlt%とする。
であり、含有量が2.0wt%を越えて含有されると耐
蝕性を害するようになると共に冷間鍛造性、特に変形能
を悪化させる。よって、Cu含有量は2.Ou+t%と
する。なお、上記の効果を発揮させるための最低含有量
としては0,05IIlt%とする。
その他不純物として、Fe含有i 0.3wt%以下、
Si含有量0.2u+t%以下は本発明に係る静水圧押
出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合
金の性能を阻害することがないので上記範囲において許
容される。
Si含有量0.2u+t%以下は本発明に係る静水圧押
出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合
金の性能を阻害することがないので上記範囲において許
容される。
また、Beは本発明に係る静水圧押出された冷間鍛造用
高強度Al−Mg系アルミニウム合金のように高Mg含
有量である場合に、溶解時のMgの酸化滅失を防止する
ために0.01u+t%以下含有させてもよく、さらに
、結晶粒微細化のためにTie。
高強度Al−Mg系アルミニウム合金のように高Mg含
有量である場合に、溶解時のMgの酸化滅失を防止する
ために0.01u+t%以下含有させてもよく、さらに
、結晶粒微細化のためにTie。
10…L%以下、B 0.01u+t%以下を含有させ
ることができる。
ることができる。
上記−に説明したアルミニウム合金の静水圧押出材の組
織について、微細均一な等軸晶MLmとすることにより
、強度を上げることができ、かつ、極めて優れた冷間鍛
造性(特に、変形能)を有することが判明し、即ち、3
0μ以下の微細均一等軸晶とすることにより上記の効果
が発揮できるものであるが、30μを越えると冷開鍛造
性(特に、変形能)および強度が劣るようになる。よっ
て、等軸晶の寸法は30μ以下とするのがよく、小さけ
れば小さい程効果がある。
織について、微細均一な等軸晶MLmとすることにより
、強度を上げることができ、かつ、極めて優れた冷間鍛
造性(特に、変形能)を有することが判明し、即ち、3
0μ以下の微細均一等軸晶とすることにより上記の効果
が発揮できるものであるが、30μを越えると冷開鍛造
性(特に、変形能)および強度が劣るようになる。よっ
て、等軸晶の寸法は30μ以下とするのがよく、小さけ
れば小さい程効果がある。
[実 施 例1
次に、本発明に係る静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Al−Mg系アルミニウム合金の実施例を説明する。
Al−Mg系アルミニウム合金の実施例を説明する。
実施例
第1表に示す含有成分および成分割合のアルミニウム合
金を常法に従って溶解鋳造し、68mmφの鋳塊とした
。
金を常法に従って溶解鋳造し、68mmφの鋳塊とした
。
この鋳塊を、第2表に示す条件によりソーキングを実施
した後、400T静水圧押出プレスにより押出比9.4
、押出速度3IIl/分、押出温度は第2表の条件で2
2mmφの丸棒に押出した。
した後、400T静水圧押出プレスにより押出比9.4
、押出速度3IIl/分、押出温度は第2表の条件で2
2mmφの丸棒に押出した。
この押出したままの棒材について、組織を調査し、引張
試験および冷間鍛造試験を行なった。
試験および冷間鍛造試験を行なった。
冷間鍛造試験は、上記棒材から10allIlφX10
mmHの円柱状試験片を切出し、落槌試験を行ない、加
工率50%附近の変形抵抗および割れに至るまでの限界
加工率(変形能)を調査した。
mmHの円柱状試験片を切出し、落槌試験を行ない、加
工率50%附近の変形抵抗および割れに至るまでの限界
加工率(変形能)を調査した。
第3表にその結果を示す。
第3表には比較として5056の直接押出材についても
示しである。
示しである。
この第3表から、本発明に係る静水圧押出された冷間鍛
造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金A%Bおよc
/Cは、その何れも10μの均一微細等軸晶を示してお
り、冷間鍛造性(特に変形能)および強度が優れており
、冷開銀造材として優れた性能を有していることがわか
る。
造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金A%Bおよc
/Cは、その何れも10μの均一微細等軸晶を示してお
り、冷間鍛造性(特に変形能)および強度が優れており
、冷開銀造材として優れた性能を有していることがわか
る。
[発明の効果1
以上説明したように、本発明に係る静水圧押出された冷
間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金は上記の
構成を有しているものであるから、静水圧押出性に優れ
、かつ、非熱処理型で強度が高く冷開鍛造性、特に変形
能に優れているという効果を有するものである。
間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金は上記の
構成を有しているものであるから、静水圧押出性に優れ
、かつ、非熱処理型で強度が高く冷開鍛造性、特に変形
能に優れているという効果を有するものである。
Claims (2)
- (1)Mg6.0〜12wt%、Zn0.05〜2.0
wt%、Zr0.05〜0.3wt% を含有し、残部実質的にAlからなるアルミニウム合金
であり、かつ、30μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Al−Mg系アルミニウム合金。 - (2)Mg6.0〜12wt%、Zn0.05〜2.0
wt%、Zr0.05〜0.3wt% を含有し、さらに、 Mn1.5wt%以下、Cr0.30wt%以下、Cu
2.0wt%以下 のうちから選んだ1種または2種以上 を含有し、残部実質的にAlからなるアルミニウム合金
であり、かつ、30μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Al−Mg系アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2283985A JPS61183434A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2283985A JPS61183434A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61183434A true JPS61183434A (ja) | 1986-08-16 |
Family
ID=12093873
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2283985A Pending JPS61183434A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Al−Mg系アルミニウム合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61183434A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090044589A1 (en) * | 2004-03-11 | 2009-02-19 | Gkss-Forschumgszentrum Geesthacht Gmbh | Method for the production of profiles of a light metal material by means of extrusion |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2283985A patent/JPS61183434A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20090044589A1 (en) * | 2004-03-11 | 2009-02-19 | Gkss-Forschumgszentrum Geesthacht Gmbh | Method for the production of profiles of a light metal material by means of extrusion |
US8590356B2 (en) * | 2004-03-11 | 2013-11-26 | Helmholtz-Zentrum Geesthacht Zentrum für Material- und Küstenforschung GmbH | Method for the production of profiles of a light metal material by means of extrusion |
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