JPS61183434A - 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金 - Google Patents
静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金Info
- Publication number
- JPS61183434A JPS61183434A JP2283985A JP2283985A JPS61183434A JP S61183434 A JPS61183434 A JP S61183434A JP 2283985 A JP2283985 A JP 2283985A JP 2283985 A JP2283985 A JP 2283985A JP S61183434 A JPS61183434 A JP S61183434A
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- alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ
系アルミニウム合金に関し、さらに詳しくは、静水圧押
出により製造される非熱処理型で強度と鍛造性が優れた
冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金に関す
る。
系アルミニウム合金に関し、さらに詳しくは、静水圧押
出により製造される非熱処理型で強度と鍛造性が優れた
冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金に関す
る。
［従来技術１
一般に、Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金は機械的性質が
優れた非熱処理型合金であり、特に、５０５６合金等が
広く使用されている。
優れた非熱処理型合金であり、特に、５０５６合金等が
広く使用されている。
この合金は、直接押出或いは間接押出等の通常の押出に
より冷間鍛造用棒材等を製造するのに使用されている。
より冷間鍛造用棒材等を製造するのに使用されている。
しかし、上記の５０５６合金の押出材は冷間鍛造性は良
好であるが強度が低く、現在性なわれている通常押出で
は５０５６合金の組成のものが押出の限界であり、最近
の非熱処理型で高強度と成形性を有するアルミニウム合
金の要望には、不適当である。
好であるが強度が低く、現在性なわれている通常押出で
は５０５６合金の組成のものが押出の限界であり、最近
の非熱処理型で高強度と成形性を有するアルミニウム合
金の要望には、不適当である。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明は上記に説明したように、従来から使用されてき
ている５０５６合金の優れた冷開鍛造性を損なうことな
く、優れた機械的性質を有する静水圧押出された冷開鍛
造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金を提供するも
のである。
ている５０５６合金の優れた冷開鍛造性を損なうことな
く、優れた機械的性質を有する静水圧押出された冷開鍛
造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金を提供するも
のである。
［問題点を解決するための手段１
本発明に係る静水圧押出された冷開鍛造用高強度Ａｌ−
Ｍｇ系アルミニウム合金は、 （１）Ｍｇ６．０〜１２ｗｔ％、Ｚｎ ０．０５〜２．
０ｗｔ％、Ｚｒ ０．０５−０，３ｗｔ％ を含有し、残部実質的にＡＩからなるアルミニウム合金
であり、かつ、３０μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間ｇｌＬ造用高
強度ＡＩ−Ｍ、系アルミニウム合金を第１の発明とし、 （２） Ｍｇ ６．０〜１２ｗｔ％、Ｚｎ ０．０５
−２，０ｗｔ％、Ｚｒ ０．０５−０，３ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｍｎ １．５ｗｔ％以下、Ｃｒ ０．３０ｗｔ％以下、
Ｃｕ ２．Ｏｕ＋ｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
であり、かつ、３０μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金を第２の発明とする２つ
の発明よりなるものである。
Ｍｇ系アルミニウム合金は、 （１）Ｍｇ６．０〜１２ｗｔ％、Ｚｎ ０．０５〜２．
０ｗｔ％、Ｚｒ ０．０５−０，３ｗｔ％ を含有し、残部実質的にＡＩからなるアルミニウム合金
であり、かつ、３０μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間ｇｌＬ造用高
強度ＡＩ−Ｍ、系アルミニウム合金を第１の発明とし、 （２） Ｍｇ ６．０〜１２ｗｔ％、Ｚｎ ０．０５
−２，０ｗｔ％、Ｚｒ ０．０５−０，３ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｍｎ １．５ｗｔ％以下、Ｃｒ ０．３０ｗｔ％以下、
Ｃｕ ２．Ｏｕ＋ｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
であり、かつ、３０μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金を第２の発明とする２つ
の発明よりなるものである。
本発明に係る静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−
Ｍｇ系アルミニウム合金について以下詳細に説明する。
Ｍｇ系アルミニウム合金について以下詳細に説明する。
先ず、本発明に係る静水圧押出された冷開鍛造用高強度
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金の含有成分および成分割
合について説明する。
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金の含有成分および成分割
合について説明する。
Ｍｇは強度および冷ｆ’Ｊｌ鍛適性、特に変形能を高め
るために必須の元素であり、含有量が６．Ｏｕ＋ｔ％未
満では通常の押出による押出は可能であるが要求される
強度を得ることができず、また、１２ｕ＋ｔ％を越えて
含有されると静水圧押出によっても押出割れが生じて押
出ができなくなる。よって、Ｍｇ含有量は６．０〜１２
ｗｔ％とする。
るために必須の元素であり、含有量が６．Ｏｕ＋ｔ％未
満では通常の押出による押出は可能であるが要求される
強度を得ることができず、また、１２ｕ＋ｔ％を越えて
含有されると静水圧押出によっても押出割れが生じて押
出ができなくなる。よって、Ｍｇ含有量は６．０〜１２
ｗｔ％とする。
Ｚｎは強度および耐応力腐蝕割れ性を向上させる元素で
あり、含有量が０，０５ｗｔ％未満ではこれらの効果は
少なく、また、２．０ｗｔ％を越えて含有されると冷間
鍛造性、特に変形能が急激に劣化する。よって、Ｚｎ含
有量は０．０５〜２．０ｗｔ％とする。
あり、含有量が０，０５ｗｔ％未満ではこれらの効果は
少なく、また、２．０ｗｔ％を越えて含有されると冷間
鍛造性、特に変形能が急激に劣化する。よって、Ｚｎ含
有量は０．０５〜２．０ｗｔ％とする。
Ｚｒは強度、冷開鍛造性、特に変形能および耐応力腐蝕
割れ性を向上させる元素であり、含有量が０．０５ａ＋
ｔ％未満ではこれらの効果が少なく、また、０．３ｗｔ
％を越えて含有されるとＡｌ−Ｚｒ系の粗大化合物が生
成し、冷間鍛造性、特に変形能を急激に劣化させる。よ
って、Ｚｒ含有量は０．０５〜０．３ｗｔ％とする。
割れ性を向上させる元素であり、含有量が０．０５ａ＋
ｔ％未満ではこれらの効果が少なく、また、０．３ｗｔ
％を越えて含有されるとＡｌ−Ｚｒ系の粗大化合物が生
成し、冷間鍛造性、特に変形能を急激に劣化させる。よ
って、Ｚｒ含有量は０．０５〜０．３ｗｔ％とする。
Ｍｎ、Ｃｒは強度および耐応力腐蝕割れ性を向上させる
のに寄与する元素であり、Ｍｎ １，５ｗｔ％、Ｃｒ
０．３０＋ｕｔ％を夫々越えて含有されるとＡＩと粗大
な金属間化合物を形成し易くなり、冷間鍛造性、特に変
形能が着しく悪化する。よって、Ｍｎ含有量はり、５ｗ
ｔ％以下、Ｃｒ含有量は０．３０Ｉｌｌｔ％以下とする
。なお、Ｍｎ、Ｃｒの上記効果を発揮させるための最低
含有量としては、Ｍｎ、Ｃｒ共に０，０５ｗｔ％とする
のがよい。
のに寄与する元素であり、Ｍｎ １，５ｗｔ％、Ｃｒ
０．３０＋ｕｔ％を夫々越えて含有されるとＡＩと粗大
な金属間化合物を形成し易くなり、冷間鍛造性、特に変
形能が着しく悪化する。よって、Ｍｎ含有量はり、５ｗ
ｔ％以下、Ｃｒ含有量は０．３０Ｉｌｌｔ％以下とする
。なお、Ｍｎ、Ｃｒの上記効果を発揮させるための最低
含有量としては、Ｍｎ、Ｃｒ共に０，０５ｗｔ％とする
のがよい。
Ｃｕは強度および耐応力腐蝕割れ性向上に寄与する元素
であり、含有量が２．０ｗｔ％を越えて含有されると耐
蝕性を害するようになると共に冷間鍛造性、特に変形能
を悪化させる。よって、Ｃｕ含有量は２．Ｏｕ＋ｔ％と
する。なお、上記の効果を発揮させるための最低含有量
としては０，０５ＩＩｌｔ％とする。
であり、含有量が２．０ｗｔ％を越えて含有されると耐
蝕性を害するようになると共に冷間鍛造性、特に変形能
を悪化させる。よって、Ｃｕ含有量は２．Ｏｕ＋ｔ％と
する。なお、上記の効果を発揮させるための最低含有量
としては０，０５ＩＩｌｔ％とする。
その他不純物として、Ｆｅ含有ｉ ０．３ｗｔ％以下、
Ｓｉ含有量０．２ｕ＋ｔ％以下は本発明に係る静水圧押
出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合
金の性能を阻害することがないので上記範囲において許
容される。
Ｓｉ含有量０．２ｕ＋ｔ％以下は本発明に係る静水圧押
出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合
金の性能を阻害することがないので上記範囲において許
容される。
また、Ｂｅは本発明に係る静水圧押出された冷間鍛造用
高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金のように高Ｍｇ含
有量である場合に、溶解時のＭｇの酸化滅失を防止する
ために０．０１ｕ＋ｔ％以下含有させてもよく、さらに
、結晶粒微細化のためにＴｉｅ。
高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金のように高Ｍｇ含
有量である場合に、溶解時のＭｇの酸化滅失を防止する
ために０．０１ｕ＋ｔ％以下含有させてもよく、さらに
、結晶粒微細化のためにＴｉｅ。
１０…Ｌ％以下、Ｂ ０．０１ｕ＋ｔ％以下を含有させ
ることができる。
ることができる。
上記−に説明したアルミニウム合金の静水圧押出材の組
織について、微細均一な等軸晶ＭＬｍとすることにより
、強度を上げることができ、かつ、極めて優れた冷間鍛
造性（特に、変形能）を有することが判明し、即ち、３
０μ以下の微細均一等軸晶とすることにより上記の効果
が発揮できるものであるが、３０μを越えると冷開鍛造
性（特に、変形能）および強度が劣るようになる。よっ
て、等軸晶の寸法は３０μ以下とするのがよく、小さけ
れば小さい程効果がある。
織について、微細均一な等軸晶ＭＬｍとすることにより
、強度を上げることができ、かつ、極めて優れた冷間鍛
造性（特に、変形能）を有することが判明し、即ち、３
０μ以下の微細均一等軸晶とすることにより上記の効果
が発揮できるものであるが、３０μを越えると冷開鍛造
性（特に、変形能）および強度が劣るようになる。よっ
て、等軸晶の寸法は３０μ以下とするのがよく、小さけ
れば小さい程効果がある。
［実 施 例１
次に、本発明に係る静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金の実施例を説明する。
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金の実施例を説明する。
実施例
第１表に示す含有成分および成分割合のアルミニウム合
金を常法に従って溶解鋳造し、６８ｍｍφの鋳塊とした
。
金を常法に従って溶解鋳造し、６８ｍｍφの鋳塊とした
。
この鋳塊を、第２表に示す条件によりソーキングを実施
した後、４００Ｔ静水圧押出プレスにより押出比９．４
、押出速度３ＩＩｌ／分、押出温度は第２表の条件で２
２ｍｍφの丸棒に押出した。
した後、４００Ｔ静水圧押出プレスにより押出比９．４
、押出速度３ＩＩｌ／分、押出温度は第２表の条件で２
２ｍｍφの丸棒に押出した。
この押出したままの棒材について、組織を調査し、引張
試験および冷間鍛造試験を行なった。
試験および冷間鍛造試験を行なった。
冷間鍛造試験は、上記棒材から１０ａｌｌＩｌφＸ１０
ｍｍＨの円柱状試験片を切出し、落槌試験を行ない、加
工率５０％附近の変形抵抗および割れに至るまでの限界
加工率（変形能）を調査した。
ｍｍＨの円柱状試験片を切出し、落槌試験を行ない、加
工率５０％附近の変形抵抗および割れに至るまでの限界
加工率（変形能）を調査した。
第３表にその結果を示す。
第３表には比較として５０５６の直接押出材についても
示しである。
示しである。
この第３表から、本発明に係る静水圧押出された冷間鍛
造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金Ａ％Ｂおよｃ
／Ｃは、その何れも１０μの均一微細等軸晶を示してお
り、冷間鍛造性（特に変形能）および強度が優れており
、冷開銀造材として優れた性能を有していることがわか
る。
造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金Ａ％Ｂおよｃ
／Ｃは、その何れも１０μの均一微細等軸晶を示してお
り、冷間鍛造性（特に変形能）および強度が優れており
、冷開銀造材として優れた性能を有していることがわか
る。
［発明の効果１
以上説明したように、本発明に係る静水圧押出された冷
間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金は上記の
構成を有しているものであるから、静水圧押出性に優れ
、かつ、非熱処理型で強度が高く冷開鍛造性、特に変形
能に優れているという効果を有するものである。
間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金は上記の
構成を有しているものであるから、静水圧押出性に優れ
、かつ、非熱処理型で強度が高く冷開鍛造性、特に変形
能に優れているという効果を有するものである。
Claims (2)
- （１）Ｍｇ６．０〜１２ｗｔ％、Ｚｎ０．０５〜２．０
ｗｔ％、Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％ を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
であり、かつ、３０μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金。 - （２）Ｍｇ６．０〜１２ｗｔ％、Ｚｎ０．０５〜２．０
ｗｔ％、Ｚｒ０．０５〜０．３ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｍｎ１．５ｗｔ％以下、Ｃｒ０．３０ｗｔ％以下、Ｃｕ
２．０ｗｔ％以下 のうちから選んだ１種または２種以上 を含有し、残部実質的にＡｌからなるアルミニウム合金
であり、かつ、３０μ以下の微細均一等軸晶組織を有す
ることを特徴とする静水圧押出された冷間鍛造用高強度
Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2283985A JPS61183434A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2283985A JPS61183434A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61183434A true JPS61183434A (ja) | 1986-08-16 |
Family
ID=12093873
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2283985A Pending JPS61183434A (ja) | 1985-02-08 | 1985-02-08 | 静水圧押出された冷間鍛造用高強度Ａｌ−Ｍｇ系アルミニウム合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61183434A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20090044589A1 (en) * | 2004-03-11 | 2009-02-19 | Gkss-Forschumgszentrum Geesthacht Gmbh | Method for the production of profiles of a light metal material by means of extrusion |
-
1985
- 1985-02-08 JP JP2283985A patent/JPS61183434A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20090044589A1 (en) * | 2004-03-11 | 2009-02-19 | Gkss-Forschumgszentrum Geesthacht Gmbh | Method for the production of profiles of a light metal material by means of extrusion |
| US8590356B2 (en) * | 2004-03-11 | 2013-11-26 | Helmholtz-Zentrum Geesthacht Zentrum für Material- und Küstenforschung GmbH | Method for the production of profiles of a light metal material by means of extrusion |
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