JPS61178642A - Apparatus for measuring discharge amount of fine particles for vehicle - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To enable highly accurate measurement in a real time, by respectively measur ing the amount of dry soot and that of a soluble org. substance SOF through heating and throttling mechanisms after exhaust gas is diluted and mixed with clean air. CONSTITUTION:A part of a diluted gaseous mixture is taken out from a dilution tunnel by a sampling pipe 10 and heated by a means 13 and dry soot is collected by a filter 14. The pressure in the upstream side of the filter 14 is throttled by a throttling mechanism 52 to suppress a variation amount based on the variation in pressure and pressure difference across the filter 14 is detected by a detector 18 while an apparatus 19 operates the amount of dry soot on the basis of the time differentiated value of the pressure difference signal. A sampling pipe 30 takes out the diluted gase ous mixture which is, in turn, heated by a means 33 and dry soot is collected by an auxiliary filter 41 and SOF is collected by a filter 34. The pressure in the up stream side of the filter 34 is throttled by a throttling mechanism 63 and pressure difference across the filter 34 is detected by a detector 38 and an apparatus 39 operates the amount of SOF on the basis of the time differentiated value of the pressure difference signal.

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はディーゼルエンジンの排気ガス中に含まれるカ
ーボン粒子等のドライスーツ及び可溶性有機物（以下、
ＳＯＦという）の量をリアルタイムで測定する装置に関
するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION Field of Industrial Application The present invention is applicable to dry suits and soluble organic matter (hereinafter referred to as
The present invention relates to a device that measures the amount of SOF (SOF) in real time.

従来の技術 従来排気ガス中のドライスーツとＳＯＦの濃度測定は、
次のようにして行なわれている。まず排気ガス中の微粒
子をフィルタ上に捕集し、このフィルタを調温、調湿し
た後化学天秤で計量することにより微粒子濃度を測定す
る。次いでフィルタ上の微粒子からＳＯＦをソックスレ
ー抽出し、その後の秤量結果よりドライスーツ及びＳＯ
Ｆの濃度を測定する。ところがこのような処理を行なう
ことから、ドライスーツ及びＳＯＦの濃度測定には時間
がかかり、時々刻々変化する濃度を把握することが不可
能であり、ディーゼルエンジンに対する厳しい排気ガス
規制に対処することは困難である。Conventional technology Conventionally, the concentration measurement of dry suit and SOF in exhaust gas is
It is done as follows. First, particulates in the exhaust gas are collected on a filter, and the temperature and humidity of this filter are adjusted, and then the particulate concentration is measured by weighing with a chemical balance. Next, SOF is Soxhlet extracted from the particles on the filter, and from the subsequent weighing results, dry suit and SOF are extracted.
Measure the concentration of F. However, due to this type of processing, it takes time to measure the concentration of dry suits and SOF, and it is impossible to understand the concentration that changes from moment to moment, making it difficult to comply with the strict exhaust gas regulations for diesel engines. Have difficulty.

しかして本出願人は既に特願昭５８−２０３６４１号に
おいて、ドライスーツおよびＳＯＦの濃度をリアルタイ
ムで測定する装置を提案した。これは、排気ガスを希釈
トンネル内において多量の清浄空気で希釈混合した後、
この希釈混合ガスを第１および第２検知手段に導き、第
１検知手段が排気ガス中のドライスーツ量を検出し、第
２検知手段が排気ガス中のＳＯＦを検出するものであり
、これらの検知手段はフィルタ前後の圧力損失に基いて
ドライスーツおよびＳＯＦの濃度を測定する。However, the present applicant has already proposed a dry suit and an apparatus for measuring the concentration of SOF in real time in Japanese Patent Application No. 58-203641. This is done after the exhaust gas is diluted and mixed with a large amount of clean air in a dilution tunnel.
This diluted mixed gas is guided to first and second detection means, the first detection means detects the amount of dry suit in the exhaust gas, and the second detection means detects the SOF in the exhaust gas. The sensing means measures the concentration of the dry suit and SOF based on the pressure drop across the filter.

発明が解決しようとする問題点 上記提案装置において、エンジンからの排出ガス量が変
動すると希釈トンネル内の圧力が変動し、これによりド
ライスーツおよびＳＯＦの濃度の測定に誤差を生じると
いう問題がある。Problems to be Solved by the Invention In the above proposed device, there is a problem in that when the amount of exhaust gas from the engine fluctuates, the pressure in the dilution tunnel fluctuates, which causes errors in measuring the concentrations of the dry suit and SOF.

問題点を解決するための手段 本発明装置は、内燃機関の排気ガスを希釈トンネル内に
おいて多量の清浄空気で希釈混合した後この希釈混合ガ
スを第１および第２検知手段に導き、第１検知手段が排
気ガス中のドライスーツ量を検出し、第２検知手段が排
気ガス中の可溶性有機物を検出する車輌用微粒子排出量
測定装置である。上記第１検知手段は、希釈混合ガスの
一部を上記希釈トンネルから取出すための第１サンプリ
ングパイプと、この第１サンプリングパイプ内に希釈混
合ガスを流動させる第１サンプリングポンプと、上記第
１サンプリングパイプの途中に設けられてドライスーツ
を捕集する第１フィルタと、この第１フィルタよりも上
記第１サンプリングパイプの上流側に設けられた第１加
熱手段と、上記第１フィルタの前後の圧力差を検出する
第１差圧変換器と、上記第１フィルタの上流側の圧力取
出部と上記第１差圧変換器との間に設けられて上記第１
サンプリングパイプ内の圧力変動に基く変動量を抑制す
る第１絞り機構と、上記圧力差の信号の時間微分値に基
いて排気ガス中のドライスーツ量を演算する第１演算装
置とを備える。上記第２検知手段は、希釈混合ガスの一
部を上記希釈トンネルから取出すための第２サンプリン
グパイプと、この第２サンプリングパイプ内に希釈混合
ガスを流動させる第２サンプリングポンプと、上記第２
サンプリングパイプの途中に設けられてドライスーツを
捕集する比較的大検の補助フィルタと、この補助フィル
タよりも上記第２サンプリングパイプの上流側に設けら
れた第２加熱手段と、上記補助フィルタの下流側に設け
られて可溶性有機物を捕集する第２フィルタと、この第
２フィルタの前後の圧力差を検出する第２差圧変換器と
、上記第２フィルタの上流側の圧力取出部と上記第２差
圧変換器との間に設けられて上記第２サンプリングパイ
プ内の圧力変動に基く変動量を抑制する第２絞り機構と
、上記圧力差の信号の時間微分値に基いて排出ガス中の
可溶性有機物量を演算する第２演算装置とを備える。Means for Solving the Problems The device of the present invention dilutes and mixes the exhaust gas of an internal combustion engine with a large amount of clean air in a dilution tunnel, and then guides this diluted mixed gas to first and second detection means, This is a particulate emission measurement device for a vehicle in which the means detects the amount of dry suit in the exhaust gas, and the second detection means detects soluble organic matter in the exhaust gas. The first detection means includes a first sampling pipe for taking out a part of the diluted mixed gas from the diluted tunnel, a first sampling pump for flowing the diluted mixed gas into the first sampling pipe, and the first sampling pipe. a first filter provided in the middle of the pipe to collect dry suit; a first heating means provided upstream of the first sampling pipe from the first filter; and pressure before and after the first filter. a first differential pressure transducer for detecting a difference; and a first differential pressure transducer provided between a pressure take-out section on the upstream side of the first filter and the first differential pressure transducer;
The apparatus includes a first throttle mechanism that suppresses the amount of variation based on pressure variation in the sampling pipe, and a first calculation device that calculates the amount of dry suit in the exhaust gas based on the time differential value of the signal of the pressure difference. The second detection means includes a second sampling pipe for taking out a portion of the diluted mixed gas from the diluted tunnel, a second sampling pump for causing the diluted mixed gas to flow into the second sampling pipe, and the second
a relatively large auxiliary filter provided in the middle of the sampling pipe to collect dry suit; a second heating means provided upstream of the second sampling pipe from the auxiliary filter; a second filter provided on the downstream side to collect soluble organic matter; a second differential pressure converter for detecting a pressure difference before and after the second filter; a pressure extraction section on the upstream side of the second filter; a second throttling mechanism that is provided between the second differential pressure converter and suppresses the amount of fluctuation based on the pressure fluctuation in the second sampling pipe; and a second calculation device that calculates the amount of soluble organic matter.

実施例 以下図示実施例に基いて本発明を説明する。Example The present invention will be explained below based on illustrated embodiments.

第１図は本発明の第１実施例を示すものである。FIG. 1 shows a first embodiment of the present invention.

この図において、ディーゼルエンジン１から延びる排気
管２は、分割バルブ３において２本に分岐し、一方は排
気口４に接続し、他方は希釈トンネル５に連通ずる。し
たがってエンジンｌから排出される排気ガスは分割バル
ブ３において分割され、排気口４から排出されるととも
に一部は希釈トンネル５内に供給される。In this figure, an exhaust pipe 2 extending from a diesel engine 1 branches into two at a split valve 3, one of which is connected to an exhaust port 4 and the other communicated with a dilution tunnel 5. Therefore, the exhaust gas discharged from the engine 1 is divided at the division valve 3 and discharged from the exhaust port 4, while a portion is supplied into the dilution tunnel 5.

希釈トンネル５は、吸気口６から吸入した空気と排気管
２の分岐管７から吸入した排気ガスとを混合させるもの
で、排気ガスと空気とを混合させて成る希釈混合ガスは
、図示しないルーツブロア等により吸引されて矢印Ａ方
向へ等速で流動する。The dilution tunnel 5 mixes the air taken in from the intake port 6 and the exhaust gas taken in from the branch pipe 7 of the exhaust pipe 2. The diluted mixed gas formed by mixing the exhaust gas and air is passed through a roots blower (not shown). etc., and flows at a constant speed in the direction of arrow A.

希釈トンネル５の途中にはこのトンネル内の温度を検知
するための温度計８が取付けられ、また第１および第２
サンプリングパイプ１０．３０の先端が臨む。これらの
サンプリングパイプ１０．３０は希釈混合ガスを取込ん
で排気ガス中のドライスーツ及びＳＯＦの量をそれぞれ
検出するためのものである。A thermometer 8 is installed in the middle of the dilution tunnel 5 to detect the temperature inside the tunnel, and the first and second
The tip of the sampling pipe 10.30 is facing. These sampling pipes 10.30 are for taking in the diluted gas mixture and detecting the amount of dry suit and SOF in the exhaust gas, respectively.

第１サンプリングパイプ１０の下流側には希釈混合ガス
を等流量で吸引するための第１サンプリングポンプ１１
が取付けられ、このポンプ１１内には脈動を吸収するた
めのバッファタンク、流量計、及び演算器等の機器が設
けられる。第１サンプリン２゛パイプ１０には、希釈ト
ンネル５に近い部分にバルブ１２、このバルブ１２のす
ぐ下流側にコイルヒータ１３、その下流側に第１フィル
タ１４がそれぞれ設けられ、第１フィルタ１４のすぐ上
流側には温度検出器１５が取付けられる。第１フィルタ
１４の上流側には前方圧力検出器１６が、また下流側に
は後方圧力検出器１７が設けられる。前方圧力検出器１
６はホース５１を介してフィルタケース５２に接続され
る。フィルタケース５２はコントロールフィルタ５３を
収容し、一部を大気に開放させている。またフィルタケ
ース５２はキャピラリチューブ５４の一端に連通し、キ
ャピラリチューブ５４の他端は第１差圧変換器１８に接
続される。一方、後方圧力検出器１７はホース５５を介
して直接第１差圧変換器１８に接続される。しかして、
第１差圧変換器１８はフィルタ１４の前後の差圧を所定
の信号に変換し、これを第１演算器１９に出力する＝こ
の演算器１９にはまた温度検出器１５および第１サンプ
リングポンプ１１が接続される。第１フィルタ１４はド
ライスーツを捕集し、その捕集量は、後述するように、
フィルタ１４前後の圧力差に基いて求められる。なおコ
イルヒータ１３に供給される電力は、゛スライダック２
０により調節される。On the downstream side of the first sampling pipe 10 is a first sampling pump 11 for sucking the diluted mixed gas at a constant flow rate.
The pump 11 is equipped with equipment such as a buffer tank for absorbing pulsations, a flow meter, and a computing unit. The first sampling 2'' pipe 10 is provided with a valve 12 in a portion close to the dilution tunnel 5, a coil heater 13 immediately downstream of this valve 12, and a first filter 14 downstream thereof. A temperature sensor 15 is installed immediately upstream. A front pressure detector 16 is provided on the upstream side of the first filter 14, and a rear pressure detector 17 is provided on the downstream side. Front pressure detector 1
6 is connected to a filter case 52 via a hose 51. The filter case 52 accommodates a control filter 53 and has a portion open to the atmosphere. The filter case 52 also communicates with one end of a capillary tube 54, and the other end of the capillary tube 54 is connected to the first differential pressure converter 18. On the other hand, the rear pressure detector 17 is directly connected to the first differential pressure converter 18 via a hose 55. However,
The first differential pressure converter 18 converts the differential pressure before and after the filter 14 into a predetermined signal, and outputs this to the first computing unit 19. This computing unit 19 also includes a temperature detector 15 and a first sampling pump. 11 is connected. The first filter 14 collects the dry suit, and the amount of the collected dry suit is as described below.
It is determined based on the pressure difference before and after the filter 14. Note that the electric power supplied to the coil heater 13 is
Adjusted by 0.

第２サンプリングパイプ３０の下流側にも、上記第１サ
ンプリングパイプｌＯと同様な機構が設けられる。すな
わち、最も下流側には上記第１サンプリングポンプ１１
と同様な第２サンプリングポンプ３１が設けられ、希釈
トンネル５に近い部分にはバルブ３２が取付けられる。A mechanism similar to that of the first sampling pipe IO is provided on the downstream side of the second sampling pipe 30 as well. That is, the first sampling pump 11 is located at the most downstream side.
A second sampling pump 31 similar to the above is provided, and a valve 32 is installed near the dilution tunnel 5.

またバルブ３２のすぐ下流側にコイルヒータ３３、その
下流側に第２フィルタ３４、この第２フィルタ３４のす
ぐ上流側に温度検出器３５がそれぞれ設けられる。Further, a coil heater 33 is provided immediately downstream of the valve 32, a second filter 34 is provided downstream of the coil heater 33, and a temperature detector 35 is provided immediately upstream of the second filter 34.

第２フィルタ３４の上流側には前方圧力検出器３６が、
また、下流側には後方圧力検出器３７が設けられる。前
方圧力検出器３６はホース６１を介してフィルタケース
６２に接続され、このフィルタケース６２はコントロー
ルフィルタ６３を収容するとともに一部を大気に開放さ
せている。またフィルタケース６２はキャピラリチュー
ブ６４の一端に連通し、キャピラリチューブ６４の他端
は第２差圧変換器３８に接続される。一方、後方圧力検
出器３７はホース６５を介して直接第２差圧変換器３８
に接続される。この第２差圧変換器３８、第２サンプリ
ングポンプ３１、および温度検出器３５は、第２演算器
３９に接続される。またコイルヒータ３３にはスライダ
ック４０が連結される。A front pressure detector 36 is located upstream of the second filter 34.
Further, a rear pressure detector 37 is provided on the downstream side. The front pressure detector 36 is connected to a filter case 62 via a hose 61, and this filter case 62 accommodates a control filter 63 and is partially open to the atmosphere. The filter case 62 also communicates with one end of a capillary tube 64, and the other end of the capillary tube 64 is connected to the second differential pressure converter 38. On the other hand, the rear pressure detector 37 is directly connected to the second differential pressure converter 38 via the hose 65.
connected to. This second differential pressure converter 38 , second sampling pump 31 , and temperature detector 35 are connected to a second computing unit 39 . Further, a slider 40 is connected to the coil heater 33.

これらの機構の作用は、上記第１サンプリングパイプ１
０の下流に設けられたものと基本的に同じであるが、第
２フィルタ３４は第１フィルタ１４と異なりＳＯＦを捕
集する。第２フィルタ３４がＳＯＦのみを捕集するよう
にするため、第２フィルタ３４の上流側であってコイル
ヒータ３３のすぐ下流側にドライスーツを捕集する補助
フィルタ４１が取付けられる。この補助フィルタ４１は
第１フィルタ１４と比べ、材質、組成は同じであるが、
径が第１フィルタ１４のものよりも数倍も大きい。なお
補助フィルタ４１と第２フィルタ３４の間には、比較的
長い冷却用パイプ４２が設けられる。The actions of these mechanisms are as follows:
Although the second filter 34 is basically the same as that provided downstream of the second filter 34, unlike the first filter 14, it collects SOF. In order for the second filter 34 to collect only SOF, an auxiliary filter 41 for collecting dry suit is installed upstream of the second filter 34 and immediately downstream of the coil heater 33. This auxiliary filter 41 has the same material and composition as the first filter 14, but
The diameter is several times larger than that of the first filter 14. Note that a relatively long cooling pipe 42 is provided between the auxiliary filter 41 and the second filter 34.

次に排気ガスを加熱することにより、挑、気ガス中の微
粒子をドライスーツとＳＯＦに分離できることを説明す
る。第２図はフィルタ上の捕集物とフィルタ前の温度と
の関係を求めるための実験装置を示し、サンプリングパ
イプ７１の下流側にはフィルタ７２、このフィルタ７２
のすぐ上流側に温度検出器７３、この温度検出器７３の
上流側にコイルヒータ７４がそれぞれ設けられ、コイル
ヒータ７４は可変直流電源７５により電力が供給される
。排気ガスはサンプリングパイプ７１中を矢印Ｂ方向へ
吸引され、フィルタ７２を通って排出される。ここでフ
ィルタ７２前の温度は可変直流電源７５を調節すること
により変化する。Next, we will explain that by heating the exhaust gas, it is possible to separate the fine particles in the gas into a dry suit and SOF. FIG. 2 shows an experimental apparatus for determining the relationship between the collected substances on the filter and the temperature in front of the filter.
A temperature detector 73 is provided immediately upstream of the temperature sensor 73 , and a coil heater 74 is provided upstream of the temperature sensor 73 . The coil heater 74 is supplied with electric power by a variable DC power source 75 . Exhaust gas is sucked through the sampling pipe 71 in the direction of arrow B, passes through the filter 72, and is discharged. Here, the temperature in front of the filter 72 is changed by adjusting the variable DC power supply 75.

第３図はフィルタ７２の前の温度とフィルタ７２上の捕
集物の堆積重量との関係を示す。図中、斜線を施したも
のは、加熱しない場合のフィルタ７２をジクロルメタン
でソックスレー抽出した後、すなわちフィルタ７２上に
ドライスーツのみが捕集されている場合の堆積重量を示
す。その他の斜線を施されていないものは、ソックスレ
ー抽出しない場合の堆積重量を示す。この図より、コイ
ルヒータ７４により加熱しない場合の堆積重量が最も多
く、温度が高（なるに従って堆積重量は減少し、２００
℃以上になると略一定となってソックスレー抽出した場
合と同じになることがわかる、すなわち、フィルタ７２
の前の温度が２００℃以上になると、フィルタ７２上に
はドライスーツのみが捕集され、ＳＯＦはフィルタ７２
を通過することとなって、排気ガス中の微粒子は、ドラ
イスーツとＳＯＦに分離される。FIG. 3 shows the relationship between the temperature in front of the filter 72 and the weight of collected material deposited on the filter 72. In the figure, the shaded area indicates the accumulated weight after Soxhlet extraction of the filter 72 with dichloromethane without heating, that is, when only dry suit is collected on the filter 72. Other items not shaded indicate the weight of deposits without Soxhlet extraction. From this figure, the deposited weight is the largest when not heated by the coil heater 74, and the deposited weight decreases as the temperature becomes higher (200
It can be seen that when the temperature exceeds ℃, it becomes almost constant and becomes the same as in Soxhlet extraction, that is, the filter 72
When the temperature in front of the
The particulates in the exhaust gas are separated into the dry suit and the SOF.

このＳＯＦは適当に延長されたサンプリングパイプ中で
冷却して凝縮させ、このパイプの途中に設けられたフィ
ルタにより捕集することが可能であり、第１図に示す実
施例においては、このために冷却パイプ４２が設けられ
る。This SOF can be cooled and condensed in a suitably extended sampling pipe and collected by a filter installed in the middle of this pipe; in the embodiment shown in FIG. A cooling pipe 42 is provided.

次にフィルタ上に捕集されたドライスーツ及びＳＯＦの
堆積重量と、フィルタ前後の差圧との関係について説明
する。一般に、フィルタ上への微粒子の堆積量が増すに
つれてフィルタの通気抵抗が増すであろうことは容易に
推定出来るが、両者の間に定量的な関係が無ければ本発
明は成立しない。また同一重量の微粒子が堆積した場合
にも、微粒子の性状が異なると通気抵抗が異なって来る
ことが考えられ、ディーゼルエンジンより排出されるド
ライスーツ及びＳＯＦも運転条件のちがいにより性状が
変化することが考えられる。第４図及び第５図は実験的
に求めたドライスーツ及びＳＯＦの捕集量と、フィルタ
における圧力損失△Ｐの関係を示すグラフである。図中
ＡとＡ′。Next, the relationship between the accumulated weight of the dry suit and SOF collected on the filter and the differential pressure before and after the filter will be explained. Generally, it can be easily estimated that the ventilation resistance of the filter will increase as the amount of particles deposited on the filter increases, but the present invention will not work unless there is a quantitative relationship between the two. Furthermore, even if particles of the same weight are deposited, it is thought that the ventilation resistance will differ depending on the properties of the particles, and the properties of the dry suit and SOF discharged from a diesel engine will change depending on the operating conditions. is possible. FIGS. 4 and 5 are graphs showing the relationship between the experimentally determined collection amounts of the dry suit and SOF and the pressure loss ΔP in the filter. A and A' in the figure.

ＢとＢ’、ＣとＣ′は各々エンジン運転条件が１０００
回転低負荷、２°０００回転中負荷、３０００回転高負
荷で排出された微粒子の捕集量と圧力損失△Ｐの関係を
示す。またＤとＤ′で示す部分は、フィルタ自身の通気
抵抗を示す。第４図および第５図より明らかなように、
捕集フィルタの圧力損失ΔＰはドライスーツ及びＳＯＦ
の捕集量と非常に良い比例関係に有り、エンジンの運転
条件にはあまり左右されないことが判る。B and B', C and C' each have an engine operating condition of 1000.
The relationship between the amount of collected particulates discharged under low rotation load, 2°000 rotation medium load, and 3000 rotation high load and pressure loss ΔP is shown. Further, the portions indicated by D and D' indicate the ventilation resistance of the filter itself. As is clear from Figures 4 and 5,
The pressure loss ΔP of the collection filter is the dry suit and SOF.
It can be seen that there is a very good proportional relationship with the amount of collected water, and it is not affected much by the engine operating conditions.

なお第４図におけるフィルタ前の温度は２２５℃、第５
図におけるフィルタ前の温度は４５℃である。In addition, the temperature before the filter in Fig. 4 is 225°C,
The temperature before the filter in the figure is 45°C.

またサンプリングガスの流量は、２５℃において２０１
１／分である。In addition, the flow rate of the sampling gas was 201 at 25°C.
1/min.

以上述べたフィルタの圧力損失特性を利用して、目的と
するモード走行中のドライスーツ及びＳＯＦの排出状況
、すなわち刻々変化する単位時間当りのドライスーツ及
びＳＯＦの排出量を知るには次のようにすれば良い。単
位時間に排出されるドライスーツあるいはＳＯＦ微粒子
の重量をＷ′とするならば、Ｗ′は次式（２）で表わさ
れる。Using the pressure loss characteristics of the filter described above, the following procedure can be used to find out the discharge status of the dry suit and SOF during driving in the desired mode, that is, the amount of discharge of the dry suit and SOF per unit time that changes from moment to moment. You should do it. If W' is the weight of the dry suit or SOF particles discharged per unit time, W' is expressed by the following equation (2).

ｗ’　＝ｍｘ　（Ｑ＋ｑ）川（２）　　ここでＷ′；単
位時間当りの微粒子 排出量（■／秒　等） ｍ：サンプリングガス単位 体積中の微粒子重量 （■／ｄ　等） Ｑ；希釈混合ガスブロアー 流量（１１？／秒　等） ｑ；サンプリングガス流量 （ｎ？／秒　等） 上式（２）に含まれる重量のうち、サンプリング中のサ
ンプリングガス単位体積中の微粒予電３１ｍは従来の方
法では求め得なかったが、前述したフィルタ１４．３４
の圧力損失特性を考慮すると、次の様にして求めること
ができる。フィルタ１４．３４の圧力損失は微粒子の捕
集量に比例し、かつ流量に比例するので、微小時間ｄｔ
間のフィルタの圧力損失増加量ｄ（ΔＰ）は、 ｄ（ΔＰ）＝に−ｍ−ｑ−ｄｔ−ｑ　　・−（３）ΔＰ
；圧力損失（ｋｇ／ｍ　　等） Ｋ；フィルタ径その他により定 まる定数 ｍ−ｑ−ｄｔＨｄｔ間にフィルタに 捕集される微粒子の重量 （■　等） と表わされる。（３）式よりｍは下式（４）で求められ
る。w' = mx (Q + q) river (2) where W': Amount of particulate emissions per unit time (■/sec, etc.) m: Weight of particulates in a unit volume of sampling gas (■/d, etc.) Q: Diluted mixed gas Blower flow rate (11?/sec, etc.) q; Sampling gas flow rate (n?/sec, etc.) Among the weights included in the above equation (2), the particulate preelectric charge of 31 m per unit volume of sampling gas during sampling is based on the conventional method. However, the filter 14.34 mentioned above could not be found.
Considering the pressure loss characteristics of , it can be determined as follows. Since the pressure loss of the filter 14.34 is proportional to the amount of collected particulates and proportional to the flow rate, the minute time dt
The increase in pressure loss d(ΔP) of the filter between
; Pressure loss (kg/m, etc.) K: Weight of particulates collected by the filter (■, etc.) between constant m-q-dtHdt determined by filter diameter and other factors. From equation (3), m is determined by equation (4) below.

Ｋ；フィルタ径等により定ま る定数 （４）式によりサンプリングガス単位体積中の微粒子の
重量ｍを求めることにより、モード走行中の時々刻々の
微粒子排出量を前述した（２）式によって求めることが
できる。なお（２）式に含まれる希釈混合ガスのブロア
ー流量Ｑ及びサンプリングガス流量ｑは試験中はぼ一定
値を取るので定数として扱えば良い。K: Constant determined by filter diameter, etc. By determining the weight m of particulates in a unit volume of sampling gas using equation (4), the momentary amount of particulate emissions during mode driving can be determined using equation (2) above. . Note that the blower flow rate Q of the diluted mixed gas and the sampling gas flow rate q included in equation (2) take almost constant values during the test, so they can be treated as constants.

以上まとめて述べるならば、微粒子捕集量に比例し、か
つサンプリングガス流量に比例するという特性を有する
フィルタ１４．３４の圧力損失の時間微分値を求めるこ
とにより、サンプリングガス単位体積中のドライスーツ
及びＳＯＦ重量を知ることが出来、結局モード走行中の
ドライスーツ及びＳＯＦの排出量を知ることが出来る。To summarize the above, by determining the time differential value of the pressure loss of the filter 14.34, which has the characteristics of being proportional to the amount of trapped particles and proportional to the sampling gas flow rate, the dry suit in the unit volume of the sampling gas is It is possible to know the weight of the dry suit and the SOF, and as a result, the amount of emissions of the dry suit and SOF during mode driving can be known.

次に上記実施例の作動について説明する。Next, the operation of the above embodiment will be explained.

まず、モード走行開始とともにパルプ１２．３２が開放
し、希釈混合ガスは第１および第２サンプリングパイプ
１０．３０へ吸引され、コイルヒータ１３，３３により
２００℃以上に加熱される。加熱されたガスは、第１フ
ィルタ１４および補助フィルタ４１を通り、これにより
これらのフィルタ１４．４１にはドライスーツが捕集さ
れる。一方、ＳＯＦはフィルタ１４．４１を通過するが
、第１フィルタ１４を通ったＳＯＦはサンプリングポン
プ１１内の図示しないフィルタにより捕集され、補助フ
ィルタ４１を通ったＳＯＦは冷却パイプ４２を通過した
後第２フィルタ３４により捕集される。First, the pulp 12.32 is opened at the start of the mode run, and the diluted mixed gas is sucked into the first and second sampling pipes 10.30 and heated to 200° C. or higher by the coil heaters 13, 33. The heated gas passes through the first filter 14 and the auxiliary filter 41, so that the dry suit is collected in these filters 14.41. On the other hand, the SOF passes through the filter 14.41, but the SOF that has passed through the first filter 14 is collected by a filter (not shown) in the sampling pump 11, and the SOF that has passed through the auxiliary filter 41 passes through the cooling pipe 42. It is collected by the second filter 34.

第１および第２フィルタ１４．．３４のそれぞれの上流
側の圧力は、後述するように、ホース５１゜６１、コン
トロールフィルタ５３．６３、およびキャピラリチュー
ブ５４．６４を通過する間に変動成分を除去され、また
第１および第２フィルタ１４．３４のそれぞれの下流側
の圧力は、ホース５５．６５を通過する間に変動成分を
除去される。First and second filters 14. ．． 34, fluctuating components are removed while passing through hoses 51, 61, control filters 53, 63, and capillary tubes 54, 64, and the pressures on the upstream side of each of The pressure downstream of each of 14.34 is freed of fluctuations while passing through hose 55.65.

しかして第１フィルタ１４の前後の差圧は第１差圧変換
器１８に入力され、対応する信号に変換されて第１演算
器１９に入力される。同様に第２フィルタ３４の前後の
差圧は第２差圧変換器３８に入力され、対応する信号に
変換されて第２演算器３９に入力される。これらの演算
器１９．３９にはさらに、温度検出器１５．３５の信号
と、サンプリングポンプ１１．３１からのサンプリング
流量を示す信号とが入力される。このようにフィルタ１
４．３４の前の温度を演算器１９．３９にそれぞれ入力
するのは、ガス温度の上昇によりガスの体積及び粘度が
大きくなってフィルタ前後の差圧が上昇するので、この
温度に基く差圧上昇分を修正するためである。この温度
と、温度に基く差圧上昇分との関係は、質量重量一定の
条件で、八Ｐ＝ａＴ＋ｂとなり、このΔＰを上記差圧変
換器１８．３８により求められた差圧から引いて温度修
正を行なう。ただし、Ｔは絶対温度、ａ、　　ｂはサン
プリング流量及びフィルタの種類によって決まる定数で
ある。Thus, the differential pressure across the first filter 14 is input to the first differential pressure converter 18, converted into a corresponding signal, and input to the first calculator 19. Similarly, the differential pressure before and after the second filter 34 is input to the second differential pressure converter 38, converted into a corresponding signal, and input to the second calculator 39. These calculators 19.39 further receive a signal from the temperature detector 15.35 and a signal indicating the sampling flow rate from the sampling pump 11.31. Filter 1 like this
The reason for inputting the temperatures before 4.34 into the calculators 19 and 39 is that as the gas temperature increases, the volume and viscosity of the gas increases, and the differential pressure before and after the filter increases, so the differential pressure based on this temperature increases. This is to correct the increase. The relationship between this temperature and the increase in differential pressure based on temperature is 8P=aT+b under the condition of constant mass and weight, and by subtracting this ΔP from the differential pressure determined by the differential pressure converter 18.38, the temperature Make corrections. However, T is the absolute temperature, and a and b are constants determined by the sampling flow rate and the type of filter.

第１および第２演算器１９．３９は、以上のような信号
を受取り、上述した計算式に基いてサンプリングガスの
単位体積中のドライスーツ及びＳＯＦの重量を求め、こ
れを読取ることにより車輌走行中のドライスーツ及びＳ
ＯＦの排出量をリアルタイムで知ることができる。The first and second computing units 19.39 receive the above signals, calculate the weight of the dry suit and SOF in a unit volume of sampling gas based on the above-mentioned calculation formula, and read this to determine when the vehicle is running. Inside dry suit and S
You can know the amount of OF emissions in real time.

ここでコントロールフィルタ５３，６３、およびキャピ
ラリチューブ５４．６４の作用について説明する。Here, the functions of the control filters 53, 63 and capillary tubes 54, 64 will be explained.

第６図は、第１図に示す実施例の第１フィルタ１４およ
び第１差圧変換器１８の近傍、および第１サンプリング
ポンプ１１を含む音響回路と等価な電気回路を示す。こ
の第６図において、定電圧源８１はサンプリングポンプ
１１に等価であり、抵抗８２，８３．８４はそれぞれ第
１フィルタ１４、コントロールフィルタ５３およびキャ
ピラリチューブ５４に相当し、抵抗８５．８６はそれぞ
れホース５１．５５に相当する。一方、定電圧源８７は
フィルタケース５２が大気に開放することに相当し、コ
ンデンサ８８．８９は差圧変換器１８に接続されるホー
ス５１．５５に対応する容量を有する。Ｒｚ　、Ｒ３、
Ｒａ　、Ｒｓ　、Ｒｈはそれぞれ抵抗８２．８３．８４
．８５．８６の抵抗値の大きさを示し、ｌｔｒ　ｉ３．
　ｔａｎ　ｆｉｎ　ｉａはそれぞれ抵抗８２．８３，８
４．８５．８６を流れる電流の大きさを示す。ｐｔはサ
ンプリングパイプ１０内の第１フィルタ１４の上流側圧
力であるが、これは希釈トンネル５内の圧力にほぼ等し
いので、以下希釈トンネル内圧力として扱う。Ｐｐ、Ｐ
ｒは差圧変換器１８の前方および後方における圧力であ
る。なお、サンプリングポンプ１１は定常状態では流量
一定であるので定電流源が対応するわけであるが、希釈
トンネル内圧ｐｔが急激に変動した場合、ポンプの能力
を急激には変化させることができないので、ここでは定
電圧源が対応すると考える。FIG. 6 shows an electric circuit equivalent to the acoustic circuit including the vicinity of the first filter 14 and the first differential pressure converter 18 and the first sampling pump 11 of the embodiment shown in FIG. In FIG. 6, a constant voltage source 81 is equivalent to the sampling pump 11, resistors 82, 83.84 correspond to the first filter 14, control filter 53, and capillary tube 54, respectively, and resistors 85.86 correspond to the hoses, respectively. It corresponds to 51.55. On the other hand, the constant voltage source 87 corresponds to the filter case 52 being opened to the atmosphere, and the capacitors 88.89 have a capacity corresponding to the hose 51.55 connected to the differential pressure converter 18. Rz, R3,
Ra, Rs, Rh are each resistance 82.83.84
．． It shows the magnitude of the resistance value of 85.86, ltr i3.
tan fin ia is resistance 82.83, 8 respectively
4.85.86 indicates the magnitude of the current flowing through it. pt is the upstream pressure of the first filter 14 in the sampling pipe 10, and since this is approximately equal to the pressure in the dilution tunnel 5, it will be treated as the pressure in the dilution tunnel hereinafter. Pp, P
r is the pressure in front and behind the differential pressure transducer 18; Note that the sampling pump 11 has a constant flow rate in a steady state, so a constant current source is used, but if the dilution tunnel internal pressure pt changes suddenly, the pump capacity cannot be changed suddenly. I think that a constant voltage source corresponds here.

まずＰｔ＝Ｐｐの状態を考える。この状態は抵抗８３．
８４がない状態、すなわち、この状態コントロールフィ
ルタ５３およびキャピラリチューブ５４が取付けられて
いない状態である。ここでエンジンを停止させておいて
ルーツブロアの流量を変化させることにより、モード走
行中に起こるような希釈トンネル５内の圧力変動を起こ
すと、第７図に示すようにｐｐは細か（変動するのに対
してＰｒは細かく変動せず、差圧（Ｐｒ　−Ｐｐ　）一
定の状態を保つことができない。これはＰｒが抵抗８２
．８６、およびコンデンサ８９により変動成分が除去さ
れて平滑化された結果であり、微粒子が第１フィルタ１
４に堆積しないにもかかわらず、演算器１９によりあた
かも堆積したように演算されることとなる。つまりモー
ド走行により希釈トンネル内に圧力変動があると測定誤
差を生じることを示す。。First, consider the state of Pt=Pp. In this state, the resistance is 83.
84 is not present, that is, the condition control filter 53 and capillary tube 54 are not attached. If the engine is stopped and the flow rate of the Roots blower is changed to cause pressure fluctuations in the dilution tunnel 5, such as those that occur during mode driving, pp will be small (with small fluctuations) as shown in Fig. 7. On the other hand, Pr does not fluctuate finely, and the differential pressure (Pr - Pp) cannot be kept constant.This is because Pr is the resistance 82
．． 86 and a capacitor 89 to remove and smooth the fluctuation components, and the fine particles are removed from the first filter 1.
Even though the amount is not deposited in 4, the arithmetic unit 19 calculates it as if it were deposited. In other words, if there is pressure fluctuation in the dilution tunnel due to mode driving, a measurement error will occur. .

このような測定誤差を防止し、希釈トンネル内圧力ｐｔ
が変動しても差圧変換器前後差圧（Ｐｒ−Ｐｐ）が第１
フィルタ１４上に微粒子が堆積しているために起こる差
圧、すなわち抵抗８２の前後の電位差Ｒ２・ｉ！と同じ
値を示すようにしなければならない。上記のようにＰｒ
　−Ｐｐ　＝Ｒ，−ｉ２の関係をほぼ示すように作用す
るのが抵抗８３，８４、定電圧源８７およびコンデンサ
８８、すなわちコントロールフィルタ５３とキャピラリ
チューブ５４である。つまり、希釈トンネル内圧力ｐｔ
は交流成分と直流成分を加えたものとして変動し、定゛
性的には、交流成分をキャピラリチューブ５４の抵抗８
４とコンデンサ８８の作用により、また直流成分を一端
を大気開放したコントロールフィルタ５３の定圧電源８
７と抵抗８３の作用により調整する。To prevent such measurement errors, the pressure inside the dilution tunnel pt
Even if the differential pressure varies, the differential pressure across the differential pressure converter (Pr-Pp) remains the first
The differential pressure caused by the accumulation of particulates on the filter 14, that is, the potential difference R2·i! across the resistor 82! must show the same value. As above, Pr
The resistors 83 and 84, the constant voltage source 87, and the capacitor 88, that is, the control filter 53 and the capillary tube 54 act so as to substantially represent the relationship -Pp=R, -i2. In other words, the pressure inside the dilution tunnel pt
fluctuates as the sum of an alternating current component and a direct current component;
4 and the constant voltage power supply 8 of the control filter 53 with one end open to the atmosphere.
7 and resistor 83.

゛すなわち、希釈トンネル内圧力ｐｔの変動成分のうち
交流成分は第６図中抵抗８２．８６とコンデンサ８９に
より平滑化されて差圧変換器後圧Ｐｒに影響を与えるが
、同様に、抵抗８４．８５とコンデンサ８８により平滑
化されて差圧変換器前圧ｐｐに影響を与え、これらの影
響は抵抗Ｒ４゜Ｒ１の大きさを選択することによりほぼ
同程度のものにすることができる。また希釈トンネル内
圧ｐｔの直流成分△ｐｔが急激に減少した場合を考える
と、抵抗８２を通る電流１２はそれに応じて△１２だけ
増加し、差圧変換器後圧Ｐｒを（△Ｐｔ　＋Ｒ，・△ｔ
ｚ）だけ低下させることになり、差圧変換器前圧ｐｐは
、抵抗８５．８４およびコンデンサ８８しか設けられて
いない場合、△Ｐｔだけしか低下しないことになり、両
者の差圧（Ｐｒ　−Ｐｐ　）を一定に保つことができな
い。In other words, among the fluctuation components of the dilution tunnel pressure pt, the alternating current component is smoothed by the resistors 82 and 86 and the capacitor 89 in FIG. 6 and affects the pressure Pr after the differential pressure converter. .85 and the capacitor 88 to influence the pressure pp in front of the differential pressure converter, and these influences can be made approximately the same by selecting the magnitude of the resistor R4°R1. Also, considering the case where the DC component △pt of the dilution tunnel internal pressure pt decreases rapidly, the current 12 passing through the resistor 82 increases by △12 accordingly, increasing the differential pressure converter back pressure Pr (△Pt +R, · △t
If only the resistor 85.84 and the capacitor 88 are provided, the pressure pp in front of the differential pressure converter will be reduced by only ΔPt, and the differential pressure between the two (Pr - Pp ) cannot be kept constant.

しかし、本実施例では定電圧源８７と抵抗８３をを付加
することにより、希釈トンネル内圧力ｐｔの減少に伴な
い抵抗８３を通過する電流ｉ３を△ｉ３だけ増加させて
、Ｒ３・△ｉ、だけ差圧変換器前圧ｐｐを低下させ、こ
れにより、この値がＲ２・△ｉ２の値とほぼ同じになる
ようにして差圧（Ｐｒ　−Ｐｐ　）を一定にしている。However, in this embodiment, by adding the constant voltage source 87 and the resistor 83, the current i3 passing through the resistor 83 is increased by Δi3 as the dilution tunnel pressure pt decreases, and R3·Δi, The pressure pp in front of the differential pressure converter is lowered by the same amount, thereby making this value almost the same as the value of R2·Δi2, thereby keeping the differential pressure (Pr - Pp) constant.

つまり、希釈トンネル内圧力ｐｔの直流成分がΔｐｔだ
け低下した時の差圧変換器前後圧Ｐｐ、Ｐｒの低下分は
それぞれ（△Ｐｔ　＋Ｒ，・△ｔｚ）と（△ｐｔ＋Ｒ５
・△ｉ３）であり、ここでＲ２・Δ１ｔ＝Ｒ３・Δｉ、
であるから、差圧（Ｐｒ　−Ｐｐ　）を一定に保つこと
ができる。In other words, when the DC component of the dilution tunnel pressure pt decreases by Δpt, the decreases in the pressures Pp and Pr before and after the differential pressure converter are (ΔPt +R, ·Δtz) and (Δpt+R5), respectively.
・△i3), where R2・Δ1t=R3・Δi,
Therefore, the differential pressure (Pr - Pp) can be kept constant.

なお、発明者等の実験によれば、電流ｉ３．ｉ１つまり
フィルタケース５２の大気開放端から流入する空気の流
量とサンプリングパイプ１０内における流量との関係は
、前者が後者のたかだか２％程度となるようなものであ
る。したがってサンプリングポンプ１１の流量を予め２
％程度大きくしておけばよい。またフィルタ１４の抵抗
Ｒ２は微粒子の堆積とともに増大するため、モード走行
中の終始にわたり希釈トンネル内圧力ｐｔの交流成分お
よび直流成分の変動を相殺することはできないので、モ
ード走行中の抵抗Ｒ２の平均的な値に対して、コントロ
ールフィルタ５３の抵抗値およびキャピラリチューブの
抵抗値を選択することが好ましい。According to the inventors' experiments, the current i3. i1, that is, the relationship between the flow rate of air flowing in from the atmosphere open end of the filter case 52 and the flow rate in the sampling pipe 10, the former is at most about 2% of the latter. Therefore, the flow rate of the sampling pump 11 is set to 2 in advance.
It is sufficient to increase the value by about %. Furthermore, since the resistance R2 of the filter 14 increases with the accumulation of particulates, it is not possible to cancel out the fluctuations in the AC and DC components of the dilution tunnel pressure pt throughout the mode running, so the average resistance R2 during the mode running is It is preferable to select the resistance value of the control filter 53 and the resistance value of the capillary tube with respect to the value.

以上第１フィルタ１４の前後差圧について説明したが第
２フィルタ４３の前後差圧についても同様である。Although the differential pressure across the first filter 14 has been described above, the same applies to the differential pressure across the second filter 43.

ところで補助フィルタ４１のところに第１フィルタ１４
および圧力検出器１６．１７を設ければ、１本のサンプ
リングパイプによりドライスーツ及びＳＯＦを測定する
ことが可能である。しかし、補助フィルタ４１のところ
に、ドライスーツの堆積量に応じた差圧感度の高い小型
の第１フィルタ１４を設けると、冷却パイプ４２中の圧
力が大きく減少するため、流速が増大して第２フィルタ
３４の前後の差圧を増大させることとなる。この差圧の
増大の傾向はフィルタごとに２０〜３０％程度ばらつき
があり、演算器１９．３９により充分修正することはで
きない。よって上記実施例のように、サンプリングパイ
プを２本設けて、ドライスーツとＳＯＦとを別々に測定
するよう構成したのである。なお、フィルタ径をＸ倍に
すると、堆積量当りの差圧感度は１／ｘ４に低下する。By the way, the first filter 14 is located at the auxiliary filter 41.
If pressure detectors 16 and 17 are provided, it is possible to measure the dry suit and SOF with one sampling pipe. However, if a small first filter 14 with high differential pressure sensitivity is provided in place of the auxiliary filter 41, the pressure in the cooling pipe 42 will be greatly reduced, and the flow rate will increase. This increases the differential pressure across the two filters 34. This tendency of increase in differential pressure varies by about 20 to 30% from filter to filter, and cannot be sufficiently corrected by the calculator 19.39. Therefore, as in the above embodiment, two sampling pipes were provided to measure the dry suit and SOF separately. Note that when the filter diameter is increased by a factor of X, the differential pressure sensitivity per deposition amount decreases to 1/x4.

上記実施例ではコイルヒータ１３，３３を用いてサンプ
リングガスを加熱したが、これに代え、サンプリングパ
イプの外周にリボンヒータを巻いて加熱してもよく、あ
るいはバーナ等で加熱してもよい。In the above embodiment, the sampling gas is heated using the coil heaters 13 and 33, but instead of this, a ribbon heater may be wrapped around the outer periphery of the sampling pipe, or heating may be performed using a burner or the like.

またサンプリングガスをコイルヒータで加熱する場合、
パイプ外部に断熱材等を設けてもよい。Also, when heating the sampling gas with a coil heater,
A heat insulating material or the like may be provided outside the pipe.

さらに、第８図に示されるように、補助フィルタ４１の
上流側のパイプをこのフィルタ４１の外径と略同じに成
形し、このパイプの中に径の大きいコイルヒータ３３を
設けてもよい。Furthermore, as shown in FIG. 8, the pipe on the upstream side of the auxiliary filter 41 may be formed to have substantially the same outer diameter as the filter 41, and the coil heater 33 having a large diameter may be provided in this pipe.

コントロールフィルタ５３およびキャピラリチューブ５
４は、絞り要素であればよく、その形状に限定されない
ことは勿論である。またこれらの絞り要素は、希釈トン
ネル５内の圧力変動の性質に応じて、一方を省略するこ
とが可能である０例えば、圧力変動のうち直流成分の変
動量が無視できる場合には、コントロールフィルタ５３
を省略することができる。Control filter 53 and capillary tube 5
4 may be a diaphragm element, and is of course not limited to its shape. In addition, one of these throttling elements can be omitted depending on the nature of the pressure fluctuation in the dilution tunnel 5. For example, if the amount of fluctuation in the DC component of the pressure fluctuation can be ignored, the control filter 53
can be omitted.

発明の効果 以上のように本発明によれば、排気ガス中のドライスー
ツ及びＳＯＦをリアルタイムで測定することが可能にな
り、しかもその測定を高精度に行なうことができるとい
う効果が得られる。Effects of the Invention As described above, according to the present invention, it is possible to measure the dry suit and SOF in exhaust gas in real time, and the measurement can be performed with high precision.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本発明の一実施例を示し、一部を断面とした系
統図、第２図はフィルタ上の捕集物とフィルタ前の温度
との関係を求めるための実験装置を示す断面図、第３図
はフィルタ上の捕集物とフィルタ前温度との関係を示す
グラフ、第４図はドライスーツ捕集量とフィルタ圧力損
失との関係を示すグラフ、第５図はＳＯＦ捕集量とフィ
ルタ圧力損失との関係を示すグラフ、第６図はコントロ
ールフィルタとキャピラリチューブの作動を示す等価電
気回路図、第７図は差圧変換器前後圧の関係を示すグラ
フ、第８図は補助フィルタの上流側のパイプとコイルヒ
ータの他の実施例を示す断面図である。 ５・・・希釈トンネル、 １０・・・第１サンプリングパイプ、 １１・・・第１サンプリングポンプ、 １３・・・コイルヒータ（第１加熱手段）、１４・・・
第１フィルタ、１８・・・第１差圧変換器、３０・・・
第２サンプリングパイプ、 ３Ｉ・・・第２サンプリングポンプ、 ３３・・・コイルヒータ（第２加熱手段）、３４・・・
第２フィルタ、３８・・・第２差圧変換器、４１・・・
補助フィルタ、 ５２・・・コントロールフィルタ（第１絞り機構）、５
４・・・キャピラリチューブ（第１絞り機構）、６３・
・・コントロールフィルタ（第２絞り機構）、６４・・
・キャピラリチューブ（第２絞り機構）。Fig. 1 shows an embodiment of the present invention, and Fig. 2 is a partial cross-sectional system diagram, and Fig. 2 is a sectional view showing an experimental apparatus for determining the relationship between the collected substances on the filter and the temperature before the filter. , Figure 3 is a graph showing the relationship between the collected matter on the filter and the temperature in front of the filter, Figure 4 is a graph showing the relationship between the amount of dry suit collection and filter pressure loss, and Figure 5 is the graph showing the amount of SOF collected. Fig. 6 is an equivalent electrical circuit diagram showing the operation of the control filter and capillary tube, Fig. 7 is a graph showing the relation between the pressure before and after the differential pressure converter, and Fig. 8 is the auxiliary pressure drop. FIG. 7 is a sectional view showing another example of a pipe and a coil heater on the upstream side of the filter. 5... Dilution tunnel, 10... First sampling pipe, 11... First sampling pump, 13... Coil heater (first heating means), 14...
First filter, 18... First differential pressure converter, 30...
2nd sampling pipe, 3I... 2nd sampling pump, 33... coil heater (second heating means), 34...
Second filter, 38... Second differential pressure converter, 41...
Auxiliary filter, 52... Control filter (first aperture mechanism), 5
4... Capillary tube (first aperture mechanism), 63.
...Control filter (second diaphragm mechanism), 64...
- Capillary tube (second aperture mechanism).

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] １、内燃機関の排気ガスを希釈トンネル内において多量
の清浄空気で希釈混合した後この希釈混合ガスを第１お
よび第２検知手段に導き、第１検知手段が排気ガス中の
ドライスーツ量を検出し、第２検知手段が排気ガス中の
可溶性有機物を検出する車輌用微粒子排出量測定装置で
あって、上記第１検知手段は、希釈混合ガスの一部を上
記希釈トンネルから取出すための第１サンプリングパイ
プと、この第１サンプリングパイプ内に希釈混合ガスを
流動させる第１サンプリングポンプと、上記第１サンプ
リングパイプの途中に設けられてドライスーツを捕集す
る第１フィルタと、この第１フィルタよりも上記第１サ
ンプリングパイプの上流側に設けられた第１加熱手段と
、上記第１フィルタの前後の圧力差を検出する第１差圧
変換器と、上記第１フィルタの上流側の圧力取出部と上
記第１差圧変換器との間に設けられた上記第１サンプリ
ングパイプ内の圧力変動に基く変動量を抑制する第１絞
り機構と、上記圧力差の信号の時間微分値に基いて排気
ガス中のドライスーツ量を演算する第１演算装置とを備
え、上記第２検知手段は、希釈混合ガスの一部を上記希
釈トンネルから取出すための第２サンプリングパイプと
、この第２サンプリングパイプ内に希釈混合ガスを流動
させる第２サンプリングポンプと、上記第２サンプリン
グパイプの途中に設けられてドライスーツを捕集する比
較的大型の補助フィルタと、この補助フィルタよりも上
記第２サンプリングパイプの上流側に設けられた第２加
熱手段と、上記補助フィルタの下流側に設けられて可溶
性有機物を捕集する第２フィルタと、この第２フィルタ
の前後の圧力差を検出する第２差圧変換器と、上記第２
フィルタの上流側の圧力取出部と上記第２差圧変換器と
の間に設けられて上記第２サンプリングパイプ内の圧力
変動に基く変動量を抑制する第２絞り機構と、上記圧力
差の信号の時間微分値に基いて排出ガス中の可溶性有機
物量を演算する第２演算装置とを備えることを特徴とす
る車輌用微粒子排出量測定装置。1. After diluting and mixing the exhaust gas of the internal combustion engine with a large amount of clean air in a dilution tunnel, the diluted mixed gas is guided to first and second detection means, and the first detection means detects the amount of dry suit in the exhaust gas. and a second detection means detects soluble organic matter in exhaust gas, and the first detection means includes a first detection means for extracting a part of the diluted mixed gas from the dilution tunnel. a sampling pipe, a first sampling pump for flowing diluted mixed gas into the first sampling pipe, a first filter provided in the middle of the first sampling pipe to collect the dry suit, and a first filter for collecting the dry suit; a first heating means provided on the upstream side of the first sampling pipe; a first differential pressure converter for detecting a pressure difference before and after the first filter; and a pressure extraction section on the upstream side of the first filter. and the first differential pressure converter, the first throttle mechanism suppresses the amount of fluctuation based on the pressure fluctuation in the first sampling pipe, and the first throttle mechanism suppresses the amount of fluctuation based on the pressure fluctuation in the first sampling pipe; a first calculation device that calculates the amount of dry suit in the gas, and the second detection means includes a second sampling pipe for taking out a part of the diluted mixed gas from the dilution tunnel; a second sampling pump that flows the diluted mixed gas through the second sampling pipe; a relatively large auxiliary filter installed in the middle of the second sampling pipe to collect the dry suit; and a second sampling pump upstream of the second sampling pipe from the auxiliary filter. a second heating means provided on the side, a second filter provided downstream of the auxiliary filter to collect soluble organic matter, and a second differential pressure converter that detects the pressure difference before and after the second filter. and the second above
a second throttling mechanism that is provided between a pressure extraction section on the upstream side of the filter and the second differential pressure converter and suppresses an amount of fluctuation based on pressure fluctuation in the second sampling pipe; and a signal of the pressure difference. 1. A particulate emission measurement device for a vehicle, comprising: a second calculation device that calculates the amount of soluble organic matter in exhaust gas based on the time differential value of .