JPS61173417A - Contact switchgear - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 〔技術分野〕 この発明は、接点開閉装置に関するものである。[Detailed description of the invention] 〔Technical field〕 The present invention relates to a contact switching device.

〔背景技術〕[Background technology]

たとえばＩＡ〜３０Ａ付近で使用されるリレー。 For example, relays used around IA to 30A.

スイッチ、コンタクタ等の接点開閉装置の性能および寿
命は、投入、しゃ断時に発生するアークによって大きな
影響を受ける。特に突入電流が瞬間的に流れる負荷の開
閉ではバウンスアークにより溶着が発生する０通常接点
には銀（Ａｇ）もしくはＡｇ合金が用いられるが、耐溶
着性を向上するためタングステン（−）等の高融点材料
とＡｇの焼結合金や、内部酸化法により高温高度もしく
は耐熱性を高めた＾ｇ−ＣｄＯ＋　Ａｇ５ｎＱｔ、　Ｉ
ｎｇＯｓ等が用いられる。The performance and lifespan of contact switching devices such as switches and contactors are greatly affected by arcs that occur when they are turned on and off. Welding occurs due to bounce arcs, especially when opening and closing loads where inrush current flows instantaneously.Although silver (Ag) or an Ag alloy is normally used for contacts, high-grade materials such as tungsten (-) are used to improve welding resistance. I
ngOs etc. are used.

ν、Ｊｉｓｌ−ｖ　柄　ｌ−４）悼−；士會電ｉｔ　ｌ
’？　４−　−　ふ　太悼偽−七蓼七オ礒（安定するＡ
ｇに対して不純物を混入するためその接触抵抗特性が不
安定になり、また温度上昇が問題になる。ν, Jisl-v pattern l-4) Mourning-; Shikaiden it l
'? 4- - Fu Tai Mourning Fake - Seven Pipe Seven O Io (Stable A
Since impurities are mixed in with respect to g, the contact resistance characteristics become unstable and temperature rise becomes a problem.

また接点の接触面の状態を考えると、これら屍。Also, considering the condition of the contact surfaces of the contacts, these are corpses.

Ｗｃ、　Ｓｎ、　Ｔｎもしくはこれらの酸化物はその濃
度が増せば増す程耐溶着性、耐消耗性は一般的に向上す
るがやはり接触抵抗特性は不安定となる。As the concentration of Wc, Sn, Tn, or their oxides increases, the welding resistance and abrasion resistance generally improve, but the contact resistance characteristics also become unstable.

さらにこれらの接触抵抗は接点圧に関係があり、その変
化は線形ではないにしても弾圧に対して接触抵抗値が反
比例するが、最近の機器の軽薄短小化への技術開発の流
からみると接点圧をいかに小さくするか重要な課題にな
る。なぜなら接圧の増加は機構の各部の摩擦力の増加３
部品の大形化となり、リレー、コンタクタにとっては電
磁石によって駆動させるべきばね負荷のおよびストロー
クの増大になるからである。Furthermore, these contact resistances are related to the contact pressure, and although the change is not linear, the contact resistance value is inversely proportional to the pressure, but considering the recent trend of technological development toward making devices lighter, thinner, and smaller. An important issue is how to reduce the contact pressure. This is because an increase in contact pressure increases the frictional force in each part of the mechanism3.
This is because the parts become larger and, for relays and contactors, the spring load and stroke that must be driven by electromagnets increases.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

この発明の目的は、接触抵抗が安定し溶着を低減すると
ともに寿命を向上することができる接点開閉装置を提供
することである。An object of the present invention is to provide a contact switching device that can stabilize contact resistance, reduce welding, and improve lifespan.

〔発明の開示〕[Disclosure of the invention]

この発明は、高融点のアーク接点および低抵抗の導電接
点がそれぞれに並設されるとともに互いに対同配置され
た第１および第２の接触子を備え、少なくとも一方の接
触子を駆動することによりオンまたはオフ動作するとと
もに、オフ状態と前記導電接点同志のみが接触するオン
状態との間において、前記オン動作のとき前記アーク接
点同志の接触状態から前記導電接点同志の接触状態へロ
ーリングし、前記オフ動作のとき前記と逆のローリング
動作をするようにしたことを特徴とするものである。The present invention comprises first and second contacts in which a high-melting point arc contact and a low-resistance conductive contact are arranged in parallel with each other, and are arranged oppositely to each other, and by driving at least one of the contacts. While turning on or off, between the off state and the on state in which only the conductive contacts are in contact with each other, rolling from the contact state of the arc contacts to the contact state of the conductive contacts during the on operation, and the The device is characterized in that a rolling operation opposite to that described above is performed during the off operation.

アークおよび突入電流はアーク接点が担持し、通電は導
電接点が担持するため接触抵抗が安定するとともに、ロ
ーリングにより溶着を低減でき、しかも従来よりも寿命
を向上することができる。Arc and rush current are carried by the arc contact, and current is carried by the conductive contact, so contact resistance is stabilized, welding can be reduced by rolling, and the service life can be improved compared to conventional products.

実施例 この発明の第１の実施例を第１図ないし第７図に基づい
て説明する。すなわち、第１および第２の接点１，２は
それぞれ接触子３．４の自、出端に固定されている。接
触子３．４は基端部が軸５゜６により回動自在に支持さ
れ、接触子３は中間部がばね７により支持され、接触子
４には駆動部８が対向している。第１の接点１は接触子
３の長手方向にアーク接点１０が先端側となるように導
電接点９およびアーク接点１０が並びその間に輻および
深さがともに５ｗｍの溝１１を形成している。Embodiment A first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 7. That is, the first and second contacts 1 and 2 are fixed to the self and protruding ends of the contactor 3.4, respectively. The base end of the contact 3.4 is rotatably supported by a shaft 5.6, the middle part of the contact 3 is supported by a spring 7, and the contact 4 is opposed to a drive section 8. In the first contact 1, a conductive contact 9 and an arc contact 10 are arranged in the longitudinal direction of the contact 3 so that the arc contact 10 is on the tip side, and a groove 11 having a radius and depth of 5 wm is formed therebetween.

また第２の接点２は先端側に導電接点１２が位置するよ
うに接触子４の長手方向に導電接点１２とアーク接点１
３が並び、かつその間に前記溝１１と同形状の溝１４が
形成され、さらに両接点１２゜１３は溝１４側が高くな
るように山形をなすように両接点１２．１３にテーパを
付けている。Further, the second contact 2 is connected to the conductive contact 12 and the arc contact 1 in the longitudinal direction of the contact 4 so that the conductive contact 12 is located on the tip side.
3 are lined up, and a groove 14 having the same shape as the groove 11 is formed between them, and both contacts 12 and 13 are tapered to form a chevron shape so that the groove 14 side is higher. .

アーク接点１０．１３は高融点材料たとえばＡｇ−讐ｃ
　、　Ａｇ−等の焼結接点系では−Ｃ９―もしくは−＋
ＷｃをｌＯウェイト％以上含有し、Ａｇ５ｎＯ，、Ａｇ
−Ｃｄ０等の酸化物系はでＭｅＯ（金属酸化物を意味す
る。以下同じ）が５ウ工イト％以上含有される。また導
電接点９．１２は低抵抗材料で構成され、たとえば焼結
接点系では詩、　ＩｌｃもしくはＷ＋Ｗｃが１５％以下
であり、酸化物系においてはＭｅＯが１５％以下である
が、Ａｇのみでもよい、これらアーク接点１０．１３み
よび導電接点９，１２は相互をろう付は等で一体化して
もよいが、リベットや溶接用プロジェクシヨンが設けら
れた銅台座等で別個に取付られてもよい、なお接点は接
点材料が焼結材料の場合は溶浸法がまた内部酸化の場合
は選択酸化法で製作される。さらにこれらの接点９．１
０゜１２．１３は各接触子３，４にかしめ、ろう付けま
たは溶接等によって取付られる。The arc contact 10.13 is made of a high melting point material, e.g.
, -C9- or -+ for sintered contact systems such as Ag-
Contains Wc at 1O weight% or more, Ag5nO,, Ag
An oxide type material such as -Cd0 contains 5% or more of MeO (meaning a metal oxide; the same applies hereinafter). The conductive contact 9.12 is made of a low resistance material, for example, a sintered contact type has 15% or less of Ilc or W+Wc, and an oxide type has 15% or less of MeO, but it may also be made of only Ag. These arc contacts 10 and 13 and conductive contacts 9 and 12 may be integrated with each other by brazing or the like, but they may also be attached separately with a copper pedestal provided with rivets or welding projections. Note that the contacts are manufactured by the infiltration method if the contact material is a sintered material, or by the selective oxidation method if the contact material is internal oxidation. Furthermore, these contacts 9.1
0°12.13 is attached to each contactor 3, 4 by caulking, brazing, welding, or the like.

第１図および第３図の（ａ）はオフ状態であり、同図（
ｂ）は駆動部８が接触子４を押し下げた状態で、まずア
ーク接点１０．１３同志が接触する。(a) in FIGS. 1 and 3 is in the off state, and (a) in FIG.
In b), with the drive unit 8 pushing down the contact 4, the arc contacts 10 and 13 first come into contact with each other.

このとき接触子３，４は平行ではな（アーク接点１３の
表面のテーバに応じて投入角度θ１を持つ。At this time, the contacts 3 and 4 are not parallel (they have a closing angle θ1 depending on the taper of the surface of the arc contact 13).

またこのときが投入状態であり、負荷によっては突入電
流が流れることとなる。第１図（Ｃ）および第３図（ｄ
）はさらに接触子４を押し下げた状態で接点相互がロー
リング（ころがり接触）して第３図（Ｃ）のように溝１
１．１４が対向した後導電接点９．１２が接触しアーク
接点１０．１３は離れる。この状態が最終的なオン状態
である。Also, at this time, it is a closed state, and depending on the load, an inrush current will flow. Figures 1(C) and 3(d)
), when the contact 4 is further pushed down, the contacts roll (rolling contact) and form the groove 1 as shown in Fig. 3(C).
After 1.14 is opposed, conductive contact 9.12 makes contact and arcing contact 10.13 leaves. This state is the final on state.

またこのときも接触子３．４は平行ではなく導電接点１
２のテーパおよび接点圧を考慮した静止角度ｅ２を持つ
。オンからオフへの動作は前記動作の逆のローリング動
作が行われ、最後にアーク接点１０．１３が解離するた
め、アークはアーク接点１０．１３間で発生する。なお
、第２図は第２の接点２の移動Ｘに対するばね負荷ｆを
示し、ａからｂは接点が離間している接点ギャップ（す
なわちオフ）で、第５図に示す復帰ばね１９による。Also in this case, the contact 3.4 is not parallel to the conductive contact 1.
It has a static angle e2 that takes into account the taper of 2 and the contact pressure. The operation from on to off is a rolling operation that is the reverse of the above operation, and finally the arcing contacts 10.13 are dissociated, so that an arc is generated between the arcing contacts 10.13. In addition, FIG. 2 shows the spring load f with respect to the movement X of the second contact point 2, and from a to b is a contact gap in which the contacts are separated (ie, off) due to the return spring 19 shown in FIG. 5.

またｂからＣは投入角度θ１から静止角度θ２までの移
動に伴うものでばね７が加わり、接点圧が付与される。Further, from b to C, the spring 7 is applied as the movement from the closing angle θ1 to the resting angle θ2 applies contact pressure.

第５図はこの接点開閉装置を適用したリレーを示し、１
５はケース、１６はリレーコイル、１７はヨーク、１８
はアマチユアで先端に駆動部８が設けられている。１９
は前記した復帰ばねである。Figure 5 shows a relay to which this contact switching device is applied, 1
5 is a case, 16 is a relay coil, 17 is a yoke, 18
is amateur and has a drive section 8 at its tip. 19
is the return spring described above.

このように構成したため、この接点開閉装置は、オン動
作においてアーク接点１０．１３がまず接触し、オフ動
作においてもアーク接点１０．１３が最後に離間するか
ら、突入電流およびアークに対してアーク接点１０．１
３が担持し導電接点９゜１２は損傷しないため、接触抵
抗が安定する。しかもローリングにより溶着しにくく、
アーク接点により接点消耗も低減でき寿命を向上するこ
とができる。With this structure, in this contact switching device, the arc contact 10.13 contacts first in the on operation, and the arc contact 10.13 is the last to separate in the off operation, so the arc contact 10.13 is protected against inrush current and arc. 10.1
Since the conductive contacts 9 and 12 supported by the conductive contacts 9 and 12 are not damaged, the contact resistance is stabilized. Moreover, it is difficult to weld due to rolling,
Arc contacts can also reduce contact wear and improve lifespan.

また、所定の接圧を確保するために必要な接触子４の押
し込み量Ｘａ、ローリングに使われる押し込み量Ｘｂ、
駆動部８が動作しなければならない量（接点位置換算値
）Ｘｃとすると、多量は第６図のような関係となる。In addition, the pushing amount Xa of the contactor 4 necessary to ensure a predetermined contact pressure, the pushing amount Xb used for rolling,
Assuming that the amount by which the drive unit 8 must operate (contact position replacement value) is Xc, the amount will have the relationship as shown in FIG.

またアーク接点１０．１３および導電接点９゜１２にテ
ーパがなく同一平面状にある場合、アーク接点９．１２
の接触状態は第７図のようになりアークによって頻度の
使用によりアーク接点の消耗が進むが、その際のアーク
接点の消耗余裕量は一点鎖線で示した範囲Ａであり、こ
の消耗余裕量を増すには量ｘｂを増す（すなわち投入角
度θ１および静止角度ｅ２を増す）か、あるいは形状的
にエツジ部を少なくＬｌ開閉当たりの表面積を大きくす
る必要があるが、この実施例は第２の接点２にテーパを
形成したため、接触面積を増大するという簡単な構成に
より接点消耗量を増すことができる。その結果、エツジ
で接触するものに比べ初期状態からのアーク接点の消耗
による接点の高さ方向の変化が少なく、そのためストロ
ークの変化がすくなくなる。また導電接点の接触面積が
増大することなり接触安定性を増すことができる。In addition, if the arc contact 10.13 and the conductive contact 9.12 are not tapered and are on the same plane, the arc contact 9.12
The contact condition is as shown in Figure 7, and the arc contact wears out due to frequent use, but the wear margin of the arc contact at that time is range A shown by the dashed line, and this wear margin is In order to increase the amount xb, it is necessary to increase the amount xb (that is, increase the closing angle θ1 and the resting angle e2), or to reduce the shape of the edge portion and increase the surface area per opening/closing of Ll, but in this example, the second contact point Since the taper is formed at 2, the amount of contact wear can be increased by simply increasing the contact area. As a result, there is less change in the height direction of the arc contact due to wear of the arc contact from the initial state than in the case of contact at the edges, and therefore the stroke changes less. Furthermore, since the contact area of the conductive contact increases, contact stability can be improved.

またローリング動作をする場合、接点間でいくらかのワ
イピングが発生するが、接点の表面が平面であるのと比
べ導電接点ではエツジ状の接触をしないので摩擦が小さ
く導電接点の表面を削ることもない。Also, when rolling, some wiping occurs between the contacts, but compared to the flat surfaces of the contacts, there is no edge-like contact with the conductive contacts, so the friction is small and the surface of the conductive contacts is not scraped. .

さらにアーク接点１０．１３と導電接点９．１２が平面
状に並ぶものと比較して、アークによる消耗粉が導電接
点９．１２の表面に飛散して通電時の接触安定性を妨げ
ることがないし、アーク接点される。さらにローリング
動作中に導電接点９゜１２でバウンスが発生しアークが
発生することもない。Furthermore, compared to a case where the arc contact 10.13 and the conductive contact 9.12 are arranged in a plane, consumable powder caused by the arc does not scatter on the surface of the conductive contact 9.12 and impede the contact stability during energization. , arc contact is made. Further, during the rolling operation, bounce occurs at the conductive contact point 9°12 and arcing does not occur.

この実施例の変形例として、第８図のように溝１１．１
４のないものを示している。また接点１２゜１３はテー
パではなく曲面で形成されてもよい。As a modification of this embodiment, as shown in FIG.
It shows something without 4. Further, the contacts 12 and 13 may be formed with curved surfaces instead of tapered surfaces.

また前記テーパは投入および静止角度θ１．θ２に応じ
て第１および第２の接点１．２のいずれか一方に形成さ
れればよいし、両方にもうける構成でもよい、さらに接
触子３．４は板ばねで形成して前記ばね７，１９を省略
してもよい、また前記接触子３．４は常開式であったが
、常閉式でもよく、その他接触子機構は接離動作とロー
リング動作とができる構成であればよく、前記実施例に
限定されない。Further, the taper has a closing and resting angle θ1. Depending on θ2, it may be formed on either one of the first and second contacts 1.2, or it may be formed on both.Furthermore, the contact 3.4 may be formed of a leaf spring and the spring 7, 19 may be omitted, and although the contactor 3.4 is of a normally open type, it may be of a normally closed type, and other contact mechanisms may be configured as long as they can perform contact/separation operations and rolling operations. It is not limited to the examples.

この発明の第２の実施例を第９図および第１０図に示す
、すなわち、この接点開閉装置は、アーク接点２０．２
２および導電接点２１．２３の表面を面一に形成すると
ともにアーク接点２０．２２大きくしたものである。そ
の他の構成は第１の実施例と同様である。第１１図はそ
の動作状態で、同図（ａ）はオフ状態、同図（ｂ）は投
入状態、同図（Ｃ）はローリング状態、同図（ｄ）はオ
ン状態、同図（ｅ）はオフ動作のためのローリング状態
、同図（ｆ）は離間前の状態、同図（ｇ）はオフ状態で
アークＰが発生した状態である。接点消耗が接点の表面
から高さ方向に生じる以上体積もさることながら表面積
を増大することも効果がある。この実施例においては、
アーク接点２０゜２２の接触面積を大きくすることによ
って前記接点消耗余裕量を大きくすることができ、した
がって最終的に導電接点２１．２３とアーク接点２０゜
２２とが同時に開閉されるようになるまでの期間（開閉
回数）を延長することができる。一方導電接点２１．２
３が小さくなることによってＡｇのの使用量が少なくな
るため、コストダウンになる。A second embodiment of the invention is shown in FIGS. 9 and 10, that is, this contact switching device has an arc contact 20.2
2 and the conductive contacts 21.23 are formed flush with each other, and the arc contacts 20.22 are made larger. The other configurations are similar to the first embodiment. Figure 11 shows its operating states: (a) in the off state, (b) in the closed state, (C) in the rolling state, (d) in the on state, and (e) in the same figure. (f) shows the state before separation, and (g) shows the state in which the arc P is generated in the off state. Since contact wear occurs in the height direction from the surface of the contact, it is effective to increase the surface area as well as the volume. In this example,
By increasing the contact area of the arc contacts 20° 22, the contact wear margin can be increased, and thus until the conductive contacts 21.23 and the arc contacts 20° 22 are finally opened and closed at the same time. The period (number of opening and closing times) can be extended. On the other hand, conductive contact 21.2
3 becomes smaller, the amount of Ag used decreases, resulting in cost reduction.

さらに導電接点２１．２３の表面積が小さくなることに
より、アーク接点２０．２２側で発生する消耗粉が導電
接点２１．２３に付着する確率が城り、結果的に接触抵
抗の安定化に効果がある。Furthermore, as the surface area of the conductive contact 21.23 becomes smaller, the probability that consumable powder generated on the arc contact 20.22 side will adhere to the conductive contact 21.23 increases, and as a result, the contact resistance is stabilized. be.

この発明の第３の実施例を第１１図に示す。すなわち、
導電接点２４．２５およびアーク接点２６゜２７は、第
２の実施例において、さらに導電接点２４．２５側の幅
が次第に小さくなるように、全体として平面台形をなす
ように形成したものである。この実施例では第２の実施
例よりもさらに接点余裕量を大きくすることができる。A third embodiment of the invention is shown in FIG. That is,
In the second embodiment, the conductive contacts 24, 25 and the arc contacts 26, 27 are formed to form a planar trapezoid as a whole so that the width on the conductive contacts 24, 25 side becomes gradually smaller. In this embodiment, the contact margin can be made larger than in the second embodiment.

この発明の第４の実施例を第１２図に示す。これは、導
電接点２８およびアーク接点２９を、前記第３の実施例
において導電接点２５およびアーク接点２７を第１の実
施例と同様にテーバを形成することにより形成したもの
で、第３の実施例の効果に第１の実施例の効果が加わる
。A fourth embodiment of the invention is shown in FIG. This is because the conductive contact 28 and the arc contact 29 are formed by forming tabers in the same manner as the conductive contact 25 and the arc contact 27 in the third embodiment. The effect of the first embodiment is added to the effect of the example.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

この発明によれば、各接触子にアーク接点および導電接
点を設け、オンおよびオフの動作の間にローリング動作
をともなってつねにオン時にはアーク接点同志が先に接
触し、オフ時にはアーク接点同志が後から離間すること
により、接点の寿命を向上し、溶着、消耗を少なくでき
、接触安定性を確保することができるという効果がある
。According to this invention, each contact is provided with an arc contact and a conductive contact, and a rolling action occurs between on and off operations, so that when on, the arc contacts contact each other first, and when off, the arc contacts contact each other first. By separating from the contact point, the life of the contact point can be improved, welding and wear can be reduced, and contact stability can be ensured.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第り図はこの発明の第１の実施例の動作状態の側面図、
第２図はその第２の接点のストローク対ばね負荷特性図
、第３図は動作状態の接点の詳細図、第４図は接点の斜
視図、第５図はリレーの断面図、第６図は駆動部の押し
込み量のベクトル図、第７図は接点表面にテーバがない
状態の説明図、第８図は変形例の接点の斜視図、第９図
は第２の実施例の要部斜視図、第１θ図はその動作状態
の側面図、第１１図は第３の実施例の要部斜視図、第１
２図は第４の実施例の要部斜視図である。 ３．４・・・接触子、９．１２．．２１，２３．２４゜
２５．２８・・・導電接点、１０，１３．２０．２２゜
２６．２７．２９・・・アーク接点 ９４２　図 第８図 第５図 第７図 第１１図 第１２図 手続補正書（師 昭和６０年０３月２９日The second figure is a side view of the operating state of the first embodiment of the present invention.
Fig. 2 is a stroke versus spring load characteristic diagram of the second contact, Fig. 3 is a detailed view of the contact in the operating state, Fig. 4 is a perspective view of the contact, Fig. 5 is a cross-sectional view of the relay, and Fig. 6 is a vector diagram of the pushing amount of the drive unit, FIG. 7 is an explanatory diagram of a state where there is no taper on the contact surface, FIG. 8 is a perspective view of a modified contact, and FIG. 9 is a perspective view of the main part of the second embodiment. Fig. 1θ is a side view of the operating state, Fig. 11 is a perspective view of main parts of the third embodiment, Fig. 1
FIG. 2 is a perspective view of the main parts of the fourth embodiment. 3.4... Contact, 9.12. ．． 21, 23.24゜25.28... Conductive contact, 10, 13.20.22゜26.27.29... Arc contact 942 Fig. 8 Fig. 5 Fig. 7 Fig. 11 Fig. 12 Procedural amendment (author: March 29, 1985)

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）高融点のアーク接点および低抵抗の導電接点がそ
れぞれに並設されるとともに互いに対向配置された第１
および第２の接触子を備え、少なくとも一方の接触子を
駆動することによりオンまたはオフ動作するとともに、
オフ状態と前記導電接点同志のみが接触するオン状態と
の間において、前記オン動作のとき前記アーク接点同志
の接触状態から前記導電接点同志の接触状態へローリン
グし、前記オフ動作のとき前記と逆のローリング動作を
するようにしたことを特徴とする接点開閉装置。(1) A first contact with a high-melting-point arc contact and a low-resistance conductive contact arranged side by side and facing each other.
and a second contact, which is turned on or off by driving at least one of the contacts, and
Between the OFF state and the ON state in which only the conductive contacts are in contact with each other, rolling occurs from the contact state of the arc contacts to the contact state of the conductive contacts during the ON operation, and the reverse of the above during the OFF operation. A contact opening/closing device characterized by a rolling action. （２）前記第１および第２の接触子のいずれか一方のア
ーク接点または導電接点はその隣接側が高くなるテーパ
を形成している特許請求の範囲第（１）項記載の接点開
閉装置。(2) The contact opening/closing device according to claim (1), wherein either the arc contact or the conductive contact of the first and second contacts forms a taper such that the adjacent side is higher. （３）前記第１および第２の接触子はそれぞれアーク接
点の方が導電接点よりも接触面積が大きい特許請求の範
囲第（１）項記載の接点開閉装置。(3) The contact opening/closing device according to claim 1, wherein the arc contact of the first and second contacts has a larger contact area than the conductive contact. （４）前記アーク接点と導電接点は導電接点が細幅でア
ーク接点側が太幅となる平面台形をなす特許請求の範囲
第（３）項記載の接点装置。(4) The contact device according to claim (3), wherein the arc contact and the conductive contact form a planar trapezoid in which the conductive contact is narrow and the arc contact side is wide.