JPS61171103A - 一方向性永久磁石の製造方法 - Google Patents
一方向性永久磁石の製造方法Info
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- JPS61171103A JPS61171103A JP60010977A JP1097785A JPS61171103A JP S61171103 A JPS61171103 A JP S61171103A JP 60010977 A JP60010977 A JP 60010977A JP 1097785 A JP1097785 A JP 1097785A JP S61171103 A JPS61171103 A JP S61171103A
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- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、（１１０） （００１）方位が圧延方向に
高変に揃い１ＦＢ気異方性に富む一方向性永久磁石の製
造方法に関するものである〇（従来の技術） 一般に高性能の永久磁石は、アルニコ、フェライトおよ
び希土類系永久磁石にみられるように、脆くて硬く、加
工性が悪いという性質があり、そのためにこれらのＩＩ
Ｉ造方法はいずれも強い制約を受けていた。たとえばア
ルニコは鋳造法、また７工ライト為希土類番裏焼結法に
それぞれ限定されていた。
高変に揃い１ＦＢ気異方性に富む一方向性永久磁石の製
造方法に関するものである〇（従来の技術） 一般に高性能の永久磁石は、アルニコ、フェライトおよ
び希土類系永久磁石にみられるように、脆くて硬く、加
工性が悪いという性質があり、そのためにこれらのＩＩ
Ｉ造方法はいずれも強い制約を受けていた。たとえばア
ルニコは鋳造法、また７工ライト為希土類番裏焼結法に
それぞれ限定されていた。
これに対し加工し易い永久磁石は、その製造法がとくに
限定されることはないが、性能的に問題があった。
限定されることはないが、性能的に問題があった。
この点最近、加工性に富み、しかも従来の易加工性永久
磁石であるキュニフエ、キュンコやバイカ四イなどに比
べて大きなエネルギー僚（ＢＨ）ｍａｘを有するものと
してｙｅ−ｃｒ−ｃｏ系合金が注目を浴びている。
磁石であるキュニフエ、キュンコやバイカ四イなどに比
べて大きなエネルギー僚（ＢＨ）ｍａｘを有するものと
してｙｅ−ｃｒ−ｃｏ系合金が注目を浴びている。
しかしながらこのＦｅ−０ｒ−００系合金においてもＱ
ｒとＣｏとの含有量が低い組成範囲では１（ＢＨ）ｍａ
ｘはキュニフエ、キュニフやパイカロイ同様良好とは言
い難い。従って（ＢＨ）ｍａｘをアルニコ磁石並に向上
させるためにはＳＱｒとＣＯｒｌＬ分を増大させる必要
があるところ、ＯｒとＣＯとを増大させると圧延が困難
になって、スラブ熱延段階においてすでに板割れを生じ
ることがしばしば見受けられた。
ｒとＣｏとの含有量が低い組成範囲では１（ＢＨ）ｍａ
ｘはキュニフエ、キュニフやパイカロイ同様良好とは言
い難い。従って（ＢＨ）ｍａｘをアルニコ磁石並に向上
させるためにはＳＱｒとＣＯｒｌＬ分を増大させる必要
があるところ、ＯｒとＣＯとを増大させると圧延が困難
になって、スラブ熱延段階においてすでに板割れを生じ
ることがしばしば見受けられた。
このようにＦｅ−０ｒ−Ｃｏ系合金磁石といえども、高
性能のものについてはやはり加工性良好とは言い難く、
鋳造法などによって製造することを余儀なくされていた
のである。
性能のものについてはやはり加工性良好とは言い難く、
鋳造法などによって製造することを余儀なくされていた
のである。
ところで永久磁石の（ＢＨ）Ｔｎａｘを向上させる手法
として、永久磁石に方向性を持たせＳ磁気異方性を増大
させることが有効であることが知られているＯ このため鋳造時に一方向凝固を行わせたりして方向性を
尖鋭化させ、もって（ＢＨ）□工の向上を図ることも試
みられているが、かかる製造法によっては、やはり良好
な加工性を得ることはできなかった〇 （発明が解決しようとする問題点） このように従来は、良好な加工性と高い（”）ｍａＸと
の両者を兼ねそなえた永久磁石は望み得なかったのであ
る。
として、永久磁石に方向性を持たせＳ磁気異方性を増大
させることが有効であることが知られているＯ このため鋳造時に一方向凝固を行わせたりして方向性を
尖鋭化させ、もって（ＢＨ）□工の向上を図ることも試
みられているが、かかる製造法によっては、やはり良好
な加工性を得ることはできなかった〇 （発明が解決しようとする問題点） このように従来は、良好な加工性と高い（”）ｍａＸと
の両者を兼ねそなえた永久磁石は望み得なかったのであ
る。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので１加工
性に富み、しかも板面に平行に（１１０）面が、また長
手圧延方向に＜００１＞軸が高変に揃い、憂れた１２１
ｔｌｃ特性を有する方向性永久磁石の製造方法を提案す
ることを目的とする。
性に富み、しかも板面に平行に（１１０）面が、また長
手圧延方向に＜００１＞軸が高変に揃い、憂れた１２１
ｔｌｃ特性を有する方向性永久磁石の製造方法を提案す
ることを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
永久磁石において、（１１０） （００１）方位が高實
に集積したいわゆる一方同性永久磁石を得るこの発明の
要旨構成は次のとおりである。
に集積したいわゆる一方同性永久磁石を得るこの発明の
要旨構成は次のとおりである。
すなわち、化学式’ ＩＰｅｚｏｏ−ｘ−ｙｏｏｚ Ｍ
ｙ）ここでＭ ： Ｏｒ、 Ｏｕ、 Ｔｉ、 Ｖ、 Ｍ
ｏ、 Ｌ Ｗｂ、 Ｚｒ。
ｙ）ここでＭ ： Ｏｒ、 Ｏｕ、 Ｔｉ、 Ｖ、 Ｍ
ｏ、 Ｌ Ｗｂ、 Ｚｒ。
１１９ ｓｉｔ Ｂ、 Ｔａｔ Ｍｎ、 Ｐおよびｓｎ
のうちから選んだ少なくとも一種、 Ｘ！８ Ｎ８５ｗｔ％、 ｙ：１０〜ＪＩＩＳＷｔ ％１ で示される組成になる合金溶湯を、超急冷法によって急
冷凝固させて薄板とする工程、該薄板を８０〜９５％の
圧下率で圧延する工程１該薄板に８００〜１８００℃の
温賓範囲で再結晶焼鈍を施す工程、ざらにａＯＯ〜７０
０℃の温噴範囲で磁場焼鈍を施Ｔ工程および６００℃以
下で時効焼鈍を施す工程からなる一方向性永久磁石の製
造方法である。
のうちから選んだ少なくとも一種、 Ｘ！８ Ｎ８５ｗｔ％、 ｙ：１０〜ＪＩＩＳＷｔ ％１ で示される組成になる合金溶湯を、超急冷法によって急
冷凝固させて薄板とする工程、該薄板を８０〜９５％の
圧下率で圧延する工程１該薄板に８００〜１８００℃の
温賓範囲で再結晶焼鈍を施す工程、ざらにａＯＯ〜７０
０℃の温噴範囲で磁場焼鈍を施Ｔ工程および６００℃以
下で時効焼鈍を施す工程からなる一方向性永久磁石の製
造方法である。
（作 用）
以下この発明を具体的に説明する。
まずこの発明において素材の成分組成を上記の範囲に限
定した理由について説明する。
定した理由について説明する。
ＣＯ：８〜８５ ｗｔ％
ＣＯは、この合金系におけるキューリー温噴を上昇させ
１スビノダル分解時に印加する磁場の効果を高めるのに
有効に寄与するが、含有量がａ Ｗｔ第に満たないと十
分な磁場効果が得られず、一方８５ｗｔｇを超えるとＦ
ｅ 、 Ｑｏの規則相が部分的に析出してきて加工性が
劣化するほか１コストの上昇を招く不利も加わるので、
ＣＯ含有量は８〜８５Ｗｔｌの範囲に限定した。
１スビノダル分解時に印加する磁場の効果を高めるのに
有効に寄与するが、含有量がａ Ｗｔ第に満たないと十
分な磁場効果が得られず、一方８５ｗｔｇを超えるとＦ
ｅ 、 Ｑｏの規則相が部分的に析出してきて加工性が
劣化するほか１コストの上昇を招く不利も加わるので、
ＣＯ含有量は８〜８５Ｗｔｌの範囲に限定した。
Ｍ：１０ Ｎ５５ｗｔ％
ここに記号Ｘで表わしりＯｒ、 Ｑｕ、 Ｔｉ、 Ｖ＊
ＭｏｗＷ、 Ｈｂ、 ｚｒ、ムｔ、 ８１． Ｂｔ
’Ｉ’ａ、 Ｍｎ、 ＰおよびＳｎはそれぞれ、１１１
ｅと合金化してα相を形成Ｔる元素として均等であり、
過飽和固溶体状態の７６−Ｍ合金を形成することにより
、その後の時効焼鈍で効果的にスピノダル分解を起こ丁
・しかしながら単独使用および併用いずれの場合であっ
ても、含有量が１０ ｗｔ％に満だないとα相が室温ま
で安定であって過飽和固溶体状態が実現できず、従って
スピノダル分解を起こ丁ことが困難であり、一方ａ ｓ
ｖｔ％を超えると脆くなって加工性が劣化Ｔる他、合
金の飽和磁化が低下し、結果として（ＢＨ）ｍａＸが劣
化してしまうので、含有量は１０〜＄ ５ ｙｔ％の範
囲に限定した。
ＭｏｗＷ、 Ｈｂ、 ｚｒ、ムｔ、 ８１． Ｂｔ
’Ｉ’ａ、 Ｍｎ、 ＰおよびＳｎはそれぞれ、１１１
ｅと合金化してα相を形成Ｔる元素として均等であり、
過飽和固溶体状態の７６−Ｍ合金を形成することにより
、その後の時効焼鈍で効果的にスピノダル分解を起こ丁
・しかしながら単独使用および併用いずれの場合であっ
ても、含有量が１０ ｗｔ％に満だないとα相が室温ま
で安定であって過飽和固溶体状態が実現できず、従って
スピノダル分解を起こ丁ことが困難であり、一方ａ ｓ
ｖｔ％を超えると脆くなって加工性が劣化Ｔる他、合
金の飽和磁化が低下し、結果として（ＢＨ）ｍａＸが劣
化してしまうので、含有量は１０〜＄ ５ ｙｔ％の範
囲に限定した。
次にこの発明に従う合金薄板の製造要領を工程順に具体
的に説明する。
的に説明する。
まず上記の如き好適成分組成範囲に＃Ｉ製した合全溶湯
を超急冷法により薄板化する。ここに超急冷法は、単ロ
ール法や双ロール法など従来公知のいずれの方法をも使
用でき、通常、厚み１ｍ以下の薄板となる。
を超急冷法により薄板化する。ここに超急冷法は、単ロ
ール法や双ロール法など従来公知のいずれの方法をも使
用でき、通常、厚み１ｍ以下の薄板となる。
ついで得られた薄板に冷間または温間において圧下を加
えるが１このとき圧下率が８０％に満たないと十分満足
いく程質の（１１０）（００１）方位の集積が得られず
、一方９６％より高いと（１１０）＜００１＞方位がか
えって分散する傾向にあるので、圧下率は８０〜９５％
の範囲とした。
えるが１このとき圧下率が８０％に満たないと十分満足
いく程質の（１１０）（００１）方位の集積が得られず
、一方９６％より高いと（１１０）＜００１＞方位がか
えって分散する傾向にあるので、圧下率は８０〜９５％
の範囲とした。
その後８００〜１８００℃のｍ畷範囲で再呻晶焼鈍を施
し、かかる焼鈍によって（１１０）（ｏ ０１＞方位の
集Ｉｆを高める。ここに焼鈍温實が８００℃に満たない
と、再結晶までに長時間を要する他、（１１０） （ｏ
０１＞方位の集積も分散し勝ちとなり、一方１８００
℃を超えると、合金組成によっては表面が溶解する場合
があり、また設備の面でも操業上も不利が著しくなるの
で、８００〜１８００℃の範囲に限定した。
し、かかる焼鈍によって（１１０）（ｏ ０１＞方位の
集Ｉｆを高める。ここに焼鈍温實が８００℃に満たない
と、再結晶までに長時間を要する他、（１１０） （ｏ
０１＞方位の集積も分散し勝ちとなり、一方１８００
℃を超えると、合金組成によっては表面が溶解する場合
があり、また設備の面でも操業上も不利が著しくなるの
で、８００〜１８００℃の範囲に限定した。
第１図に、”ｌ５Ｏ−ｃｏｌｌｉ−Ｃｒ＊５の組成にな
る合金溶湯を、双ロール法にて厚みＱ、５ Ｉｌｌの薄
板としたのち、１０〜９５％の種々の圧下率で圧延を施
し、ついで１２５０℃で３０分間の再結晶焼鈍を施して
得た薄板の集合組織について調べた結果を為（２００）
極点図として示す。
る合金溶湯を、双ロール法にて厚みＱ、５ Ｉｌｌの薄
板としたのち、１０〜９５％の種々の圧下率で圧延を施
し、ついで１２５０℃で３０分間の再結晶焼鈍を施して
得た薄板の集合組織について調べた結果を為（２００）
極点図として示す。
同図より明らかなように九圧下率が８０％以上の場合に
（ｌ １０） （００１）方位の集積が見られ、とくに
４０〜７０％の範囲で良好な結果が得られている。
（ｌ １０） （００１）方位の集積が見られ、とくに
４０〜７０％の範囲で良好な結果が得られている。
このように、急冷薄板化→圧延→再結晶焼鈍までの工程
で（１１０）＜００１＞方位粒が圧延方向に集積した永
久磁石素材ができあがっているのであるが、この発明で
はさらに磁場焼鈍ついで時効焼鈍を施して５１！気特性
の一層の改善を図る。
で（１１０）＜００１＞方位粒が圧延方向に集積した永
久磁石素材ができあがっているのであるが、この発明で
はさらに磁場焼鈍ついで時効焼鈍を施して５１！気特性
の一層の改善を図る。
ここに磁場焼鈍は、いわゆるスビノダル分解を惹起せし
めることを目的として施すものであるが、 Ｊ焼鈍温
賓が６００℃に満たないとスピノダル分解に長時間を要
し不経済であり、一方７００℃を超えると、α相単相に
なり２相分離しなくなるとともにこの合金系のキューリ
一点に近づくため磁場を加えたことによるスピノダル分
解時の分離相が磁場方向に配向しなくなるので１磁場焼
鈍は６００〜７００℃の温噴範囲で行うこととした。な
おこのときの磁場の強さは０．５ｋＯｅ以上であること
が望ましい。
めることを目的として施すものであるが、 Ｊ焼鈍温
賓が６００℃に満たないとスピノダル分解に長時間を要
し不経済であり、一方７００℃を超えると、α相単相に
なり２相分離しなくなるとともにこの合金系のキューリ
一点に近づくため磁場を加えたことによるスピノダル分
解時の分離相が磁場方向に配向しなくなるので１磁場焼
鈍は６００〜７００℃の温噴範囲で行うこととした。な
おこのときの磁場の強さは０．５ｋＯｅ以上であること
が望ましい。
ついでかかる磁場焼鈍の後またはそれに引続き、ａＯＯ
℃以下の温噴で時効焼鈍を施す。この時効焼鈍は、スビ
ノダル分解によって２相分離したそれぞれの相について
平衡組成に到達させると同時に、頁富相の室温での非強
磁性化を図るものであるが、６００℃を超える瀉賓で焼
鈍を施して平衡組成にした場合には、得られたｙ富相（
α、相）は室温で強磁性を示すようになるため、Ｉｒｅ
富相（α、相）との磁化ｍｌの差が小さくなり１Ｈ”
（工”Ｆｅ−工〜）より保磁力の低下を招くので、時効
温曜は６００℃以下とＴる必要がある〇（実施例） Ｆｅ６゜−Ｃｏ１ｓ−ｏｒ□の組成になる合金溶湯を、
その噴射ノズルから回転Ｔる冷却双ロールの接触部に向
は射出して、直接Ｌ５ｍ厚の薄板を作成した。
℃以下の温噴で時効焼鈍を施す。この時効焼鈍は、スビ
ノダル分解によって２相分離したそれぞれの相について
平衡組成に到達させると同時に、頁富相の室温での非強
磁性化を図るものであるが、６００℃を超える瀉賓で焼
鈍を施して平衡組成にした場合には、得られたｙ富相（
α、相）は室温で強磁性を示すようになるため、Ｉｒｅ
富相（α、相）との磁化ｍｌの差が小さくなり１Ｈ”
（工”Ｆｅ−工〜）より保磁力の低下を招くので、時効
温曜は６００℃以下とＴる必要がある〇（実施例） Ｆｅ６゜−Ｃｏ１ｓ−ｏｒ□の組成になる合金溶湯を、
その噴射ノズルから回転Ｔる冷却双ロールの接触部に向
は射出して、直接Ｌ５ｍ厚の薄板を作成した。
ついでこの薄板に対して０％から９５％までの種々の圧
下率で冷間圧延を施したのち、１２５０℃、約８０分間
の再結晶焼鈍を施した。その後得られた薄板中、とくに
圧下率が８０〜９６％の範囲のものについては（１１０
）（００１）方位が出ていることを確認したのち（ｏ
Ｏ１＞方向に対し２ｋｏｅの強さの磁場中で６６０℃で
２０分間の焼鈍を施してから、直ちに６００℃まで冷却
し１引続き磁場を零にして６００℃から５℃／ｈの冷却
速噴で５００℃まで冷却する時効焼鈍を施した。
下率で冷間圧延を施したのち、１２５０℃、約８０分間
の再結晶焼鈍を施した。その後得られた薄板中、とくに
圧下率が８０〜９６％の範囲のものについては（１１０
）（００１）方位が出ていることを確認したのち（ｏ
Ｏ１＞方向に対し２ｋｏｅの強さの磁場中で６６０℃で
２０分間の焼鈍を施してから、直ちに６００℃まで冷却
し１引続き磁場を零にして６００℃から５℃／ｈの冷却
速噴で５００℃まで冷却する時効焼鈍を施した。
かくして得られた各薄板の保磁力Ｈｏおよび最大エネル
ギーＭ（ＢＨ）ｍａｘについて調べた結果を、下表１に
示す。
ギーＭ（ＢＨ）ｍａｘについて調べた結果を、下表１に
示す。
表 １
同表より明らかなように１圧下率がこの発明の適正範囲
を満足する場合に１とりわけ良好な特性値が得られてい
る。
を満足する場合に１とりわけ良好な特性値が得られてい
る。
実施例２
Ｆｅ、。−００ｘ ｓ −Ｏｒ ｓ ａ−８１ｓの組成
になる合金溶湯を、その噴射ノズルから回転する冷却双
ロールの接触部に向は射出して、直接厚みＱ、５ｓｗ＋
の薄板を作成した。ついでこの薄板に対して６５第の圧
下率で圧延を施したのち、１０００℃、４０分間の再結
晶焼鈍を施した。その後２ ｋ０６１の磁場中で６５６
℃、８０分間の磁場焼鈍を施してから１直ちに６００℃
まで冷却し、引続き６００℃から５℃への冷却速噴で５
００℃まで徐冷する時効焼鈍を施した。
になる合金溶湯を、その噴射ノズルから回転する冷却双
ロールの接触部に向は射出して、直接厚みＱ、５ｓｗ＋
の薄板を作成した。ついでこの薄板に対して６５第の圧
下率で圧延を施したのち、１０００℃、４０分間の再結
晶焼鈍を施した。その後２ ｋ０６１の磁場中で６５６
℃、８０分間の磁場焼鈍を施してから１直ちに６００℃
まで冷却し、引続き６００℃から５℃への冷却速噴で５
００℃まで徐冷する時効焼鈍を施した。
かくして得られた薄板の保磁力ＨＯと最大エネルギー１
ｉ１ （ＢＥ）ｍａｘについて調べた結果を表２に示Ｏ なお比較のため、薄板化後圧延を施さなかったものにつ
いても同様の調査を行ない、得られた結果を表２に併記
した。
ｉ１ （ＢＥ）ｍａｘについて調べた結果を表２に示Ｏ なお比較のため、薄板化後圧延を施さなかったものにつ
いても同様の調査を行ない、得られた結果を表２に併記
した。
表 ２
（発明の効果）
か＜ Ｌ ”Ｃ：（７） Ｒ１明ＣＪ： ｔＬ ＋；ｒ
、ア。−０ｒ−Ｃｏ ｉｉ＠ ＆ Ａ ’磁石
につき、その製造時に従来の如く柱状晶化などによって
方向性を付加する場合と興なり、圧延と焼鈍との組合わ
せによって集合組織を尖鋭化させ、もって効果的に一軸
Ｗ１気異方性を付加することができるので、工業的規模
での生産に偉効を奏する。
、ア。−０ｒ−Ｃｏ ｉｉ＠ ＆ Ａ ’磁石
につき、その製造時に従来の如く柱状晶化などによって
方向性を付加する場合と興なり、圧延と焼鈍との組合わ
せによって集合組織を尖鋭化させ、もって効果的に一軸
Ｗ１気異方性を付加することができるので、工業的規模
での生産に偉効を奏する。
転回面の簡単な説明
第１ｖｌＪは、急冷薄帯化→圧延→焼鈍後のＩＦｅ、。
−Ｃｏ１．−（ｒ、Ｉ合金の集合組織を、圧下率をパラ
メータとして示した（ ２００ ）極点図である。
メータとして示した（ ２００ ）極点図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 化学式：Ｆｅ＿１＿０＿０＿−＿ｘ＿−＿ｙＣｏ＿
ｘＭ＿ｙここでＭ：Ｃｒ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｖ、Ｍｏ、Ｗ、
Ｎｂ、Ｚｒ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｂ、Ｔａ、Ｍｎ、Ｐお びＳｎのうちから選んだ少なく とも一種、 Ｘ：８〜８５ｗｔ％、 ｙ：１０〜８５ｗｔ％ で示される組成になる合金溶湯を、超急冷法によつて急
冷凝固させて薄板とする工程。該薄板を８０〜９５％の
圧下率で圧延する工程、該薄板に８００〜１８００℃の
温度範囲で再結晶焼鈍を施す工程、さらに６００〜７０
０℃の温度範囲で磁場焼鈍を施す工程および ６００℃以下で時効焼鈍を施す工程から成ることを特徴
とする一方向性永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60010977A JPS61171103A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 一方向性永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60010977A JPS61171103A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 一方向性永久磁石の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61171103A true JPS61171103A (ja) | 1986-08-01 |
Family
ID=11765219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60010977A Pending JPS61171103A (ja) | 1985-01-25 | 1985-01-25 | 一方向性永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61171103A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03125125U (ja) * | 1990-01-31 | 1991-12-18 |
-
1985
- 1985-01-25 JP JP60010977A patent/JPS61171103A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03125125U (ja) * | 1990-01-31 | 1991-12-18 |
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