JPS61163242A - 排ガスによる湿食および高温酸化に対する耐食性に優れた鋼 - Google Patents
排ガスによる湿食および高温酸化に対する耐食性に優れた鋼Info
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- JPS61163242A JPS61163242A JP335085A JP335085A JPS61163242A JP S61163242 A JPS61163242 A JP S61163242A JP 335085 A JP335085 A JP 335085A JP 335085 A JP335085 A JP 335085A JP S61163242 A JPS61163242 A JP S61163242A
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- Japan
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- exhaust gas
- corrosion
- corrosion resistance
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、排ガス部材を構成する材料として好適な高耐
食性鋼合金に関する。特に本発明の鋼合金は、アルカリ
性物質および酸性物質の両者（アルカリ性および酸性水
溶液の両者）に対して優れた耐食性を示すと同時にすぐ
れた耐高温酸化性を有するので、自動車排ガスの径路の
ように結露水が生じて湿食を受けると同時に高温酸化を
受けるような排ガス系の材料として好適な且つ経済的な
耐食性鋼合金に関する。
食性鋼合金に関する。特に本発明の鋼合金は、アルカリ
性物質および酸性物質の両者（アルカリ性および酸性水
溶液の両者）に対して優れた耐食性を示すと同時にすぐ
れた耐高温酸化性を有するので、自動車排ガスの径路の
ように結露水が生じて湿食を受けると同時に高温酸化を
受けるような排ガス系の材料として好適な且つ経済的な
耐食性鋼合金に関する。
内燃機関、ボイラ、暖房器具などに代表される化石燃料
特に石油系燃料の燃焼を伴う機械類や装置では、燃焼排
ガスと接する部分の材料は耐高温酸化性を有することが
必要である。このような分野の材料としてアルミニウム
めっき鋼板がある。
特に石油系燃料の燃焼を伴う機械類や装置では、燃焼排
ガスと接する部分の材料は耐高温酸化性を有することが
必要である。このような分野の材料としてアルミニウム
めっき鋼板がある。
このアルミニウムめっき鋼板は１合金元素を多く含む耐
熱鋼やステンレス鋼に比べて安価であるという利点をも
ちながら成る程度の耐高温酸化性を有するので、燃焼排
ガス系を構成する部材９例えば自動車排ガス管路構成部
材によく使用されている。より具体的には、自動車排ガ
ス管路は、エンジンに近い側から５通常は、フロントチ
ューブ。
熱鋼やステンレス鋼に比べて安価であるという利点をも
ちながら成る程度の耐高温酸化性を有するので、燃焼排
ガス系を構成する部材９例えば自動車排ガス管路構成部
材によく使用されている。より具体的には、自動車排ガ
ス管路は、エンジンに近い側から５通常は、フロントチ
ューブ。
排ガス浄化装置（触媒使用のコンバータ）、セントラル
チューブ、マフラー、テイルチューブ等の部品を順に接
続して構成されているが、これらの各部品を構成する材
料としてその一部または全部にアルミニウムめっき鋼板
を使用する例が多い。
チューブ、マフラー、テイルチューブ等の部品を順に接
続して構成されているが、これらの各部品を構成する材
料としてその一部または全部にアルミニウムめっき鋼板
を使用する例が多い。
アルミニウムめっき鋼板以外の材料としては。
特公昭５４−２３３２７号公報、特公昭５４−３５５７
１号公報。
１号公報。
特開昭５８−２２４１４８号公報、特開昭５９−１７９
７５８号公報等に提案された鋼がある。
７５８号公報等に提案された鋼がある。
前記のような耐高温酸化性を必要とするような分野に使
用される材料にあって、単に耐高温酸化性のほかに、ア
ルカリ物質および酸性物質に対する耐食性も併せて必要
とされることがある。この場合に、従来のアルミニウム
めっき鋼板ではその要求を満足できないことがある。
用される材料にあって、単に耐高温酸化性のほかに、ア
ルカリ物質および酸性物質に対する耐食性も併せて必要
とされることがある。この場合に、従来のアルミニウム
めっき鋼板ではその要求を満足できないことがある。
例えば自動車排ガス管路を例にとれば、コンバータを通
過した排ガスは、セン１−ラルチューブ。
過した排ガスは、セン１−ラルチューブ。
マフラー３テイルチユーブ等を経て車体の外に排出され
るわけであるが、特にエンジン始動時においては管路が
十分に温まっていないので、排ガス中の湿分が管路内に
凝縮し、結露水（ドレーン）が溜ったり（例えばマフラ
ー内）、管路壁に４４着したりする。この結露水は排ガ
ス管路の温度が上昇するにつれてやがて蒸発するが、そ
の間に、結露水はアルカリ側から酸性側にその性質が変
化する。これは、排ガス中の各種の成分が結露水に熔解
する程度が温度によって異なること、結露水の蒸発の過
程で、すでに熔解している成分は分解や飛散を起こすが
、その程度が温度によって成分ごとに差があること、な
どがその原因であると考えられる。従って、やがて高温
になったときの耐高温酸化性の他に、アルカリに対して
の耐食性と酸に対しての耐食性を併せて必要とする。従
来のアルミニウムめっき鋼板は、そのアルミニウムめっ
き層がアルカリ性結露水に対して耐食性が十分ではなく
、その基材鋼板が酸性結露水に対して耐食性が十分では
なかった。
るわけであるが、特にエンジン始動時においては管路が
十分に温まっていないので、排ガス中の湿分が管路内に
凝縮し、結露水（ドレーン）が溜ったり（例えばマフラ
ー内）、管路壁に４４着したりする。この結露水は排ガ
ス管路の温度が上昇するにつれてやがて蒸発するが、そ
の間に、結露水はアルカリ側から酸性側にその性質が変
化する。これは、排ガス中の各種の成分が結露水に熔解
する程度が温度によって異なること、結露水の蒸発の過
程で、すでに熔解している成分は分解や飛散を起こすが
、その程度が温度によって成分ごとに差があること、な
どがその原因であると考えられる。従って、やがて高温
になったときの耐高温酸化性の他に、アルカリに対して
の耐食性と酸に対しての耐食性を併せて必要とする。従
来のアルミニウムめっき鋼板は、そのアルミニウムめっ
き層がアルカリ性結露水に対して耐食性が十分ではなく
、その基材鋼板が酸性結露水に対して耐食性が十分では
なかった。
そして、水が関与する湿食に対しては、標準電極電位の
異なる異種金属の接続部が存在すると。
異なる異種金属の接続部が存在すると。
両金属間に水を通じて腐食電流が流れ、一方の金属がよ
り腐食しやすくなることはよく知られた現象であるが、
アルミニウムめっき鋼板を部分的に使用した自動車排ガ
ス管路においては、アルミニウムめっき鋼板と他の金属
（特殊鋼ややステンレス鋼）との接合部が随所に存在す
るので、アルミニウム番鉄との標準電極電位の差にもと
すき、アルミニウムめっき鋼板側がより腐食されやすく
なるという現象も生ずる。
り腐食しやすくなることはよく知られた現象であるが、
アルミニウムめっき鋼板を部分的に使用した自動車排ガ
ス管路においては、アルミニウムめっき鋼板と他の金属
（特殊鋼ややステンレス鋼）との接合部が随所に存在す
るので、アルミニウム番鉄との標準電極電位の差にもと
すき、アルミニウムめっき鋼板側がより腐食されやすく
なるという現象も生ずる。
本発明は、このようなアルカリ物質と酸性物質（アルカ
リ水溶液と酸性水溶液）とに幾度となく繰り返し接触し
、且つ高温の燃焼排ガスに曝されるという湿食と高温酸
化を受ける腐食環境に対して従来材（特にアルミニウム
めっき鋼板）では十分な耐用寿命を示し得なかった問題
を解決しようとするものである。このような問題は、自
動車排ガス管路において、とりわけエンジン始動初期に
大量の結露水が溜るマフラーにおいて、特にり１コーズ
アソプされてはいるが、これのみならず５通常の燃焼排
ガスを対象とする場合にも多かれ少なかれつきまとう問
題でもあり、また化学プラント等でも付随する問題でも
ある。
リ水溶液と酸性水溶液）とに幾度となく繰り返し接触し
、且つ高温の燃焼排ガスに曝されるという湿食と高温酸
化を受ける腐食環境に対して従来材（特にアルミニウム
めっき鋼板）では十分な耐用寿命を示し得なかった問題
を解決しようとするものである。このような問題は、自
動車排ガス管路において、とりわけエンジン始動初期に
大量の結露水が溜るマフラーにおいて、特にり１コーズ
アソプされてはいるが、これのみならず５通常の燃焼排
ガスを対象とする場合にも多かれ少なかれつきまとう問
題でもあり、また化学プラント等でも付随する問題でも
ある。
なおアルミニウムめっきｔＭ鋼板外に８自動車排ガス径
路用に適するとされる鋼が前掲の特公昭５４−２３３２
７号公報、特公昭５４−３５５７１号公報、特開昭５８
−２２４１４８号公報および特開昭５９−１７９７５８
号公報等に記載されているが、結露水に対する湿食につ
いて検討されたのは特開昭５８−２２４１４８号公報お
よび特開昭５９−１７９７５８号公報に記載の鋼だけで
ある。
路用に適するとされる鋼が前掲の特公昭５４−２３３２
７号公報、特公昭５４−３５５７１号公報、特開昭５８
−２２４１４８号公報および特開昭５９−１７９７５８
号公報等に記載されているが、結露水に対する湿食につ
いて検討されたのは特開昭５８−２２４１４８号公報お
よび特開昭５９−１７９７５８号公報に記載の鋼だけで
ある。
しかし、特開昭５８−２２４１４８号公報および特開昭
５９−１７９７５８号公報記載の鋼はいずれもＣｒを多
量に含有させ、またＴｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒなどの高価
な元素を添加することによって結露水に対する湿食抵抗
を高めているので、安価には製造できない。特公昭５４
−２３３２７号公報と特公昭５４−３５５７１号公報に
おいては湿食に対する検討がなされておらず、前者では
Ｃｒが多く、後者ではＡｌが必須元素とされＣｒ量も比
較的多い。そして、いずれもＴｉ 、 Ｚｒの添加によ
って更に加工性の改善を図っているのでやはり安価に製
造には製造できないという問題がある。
５９−１７９７５８号公報記載の鋼はいずれもＣｒを多
量に含有させ、またＴｉ、 Ｎｂ、 Ｚｒなどの高価
な元素を添加することによって結露水に対する湿食抵抗
を高めているので、安価には製造できない。特公昭５４
−２３３２７号公報と特公昭５４−３５５７１号公報に
おいては湿食に対する検討がなされておらず、前者では
Ｃｒが多く、後者ではＡｌが必須元素とされＣｒ量も比
較的多い。そして、いずれもＴｉ 、 Ｚｒの添加によ
って更に加工性の改善を図っているのでやはり安価に製
造には製造できないという問題がある。
本発明は、前記のような問題点を解決するための鋼合金
として、特許請求の範囲に記載したように２重量％で、
０．０６％までのＣ，０，３０〜１．５０％のＳｉ
、 ０．５０％までのＭｎ 、 １．５０〜５．
００％、好ましくは１．５０〜３．００％、更に好まし
くは１．５０〜２．００％のＣｒ 、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる排ガスによる湿食および高温酸
化に対する耐食性に優れた鋼を提供するものである。
として、特許請求の範囲に記載したように２重量％で、
０．０６％までのＣ，０，３０〜１．５０％のＳｉ
、 ０．５０％までのＭｎ 、 １．５０〜５．
００％、好ましくは１．５０〜３．００％、更に好まし
くは１．５０〜２．００％のＣｒ 、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる排ガスによる湿食および高温酸
化に対する耐食性に優れた鋼を提供するものである。
本発明の鋼は、これを前記のような特殊な＋ｇ食環境下
に曝される自動車排ガス管路を構成する材料として使用
した場合に１例えば、マフラー材に適用した場合に、従
来のアルミニウムめっき鋼板よりも優れた耐食性（耐用
寿命）を示す。そして本発明の鋼は、高価な合金元素の
含有量を高めた合金鋼ではないので、安価に製造できる
点で経済的にも非常に有利な鋼である。
に曝される自動車排ガス管路を構成する材料として使用
した場合に１例えば、マフラー材に適用した場合に、従
来のアルミニウムめっき鋼板よりも優れた耐食性（耐用
寿命）を示す。そして本発明の鋼は、高価な合金元素の
含有量を高めた合金鋼ではないので、安価に製造できる
点で経済的にも非常に有利な鋼である。
以下に本発明の鋼合金の好ましい態様並びに特性を試験
結果に基づいて具体的に説明する。
結果に基づいて具体的に説明する。
第１表にその化学成分値（重量％）を示す各種の鋼を３
０ ｋｇ高周波真空溶解炉で溶製し、鋳造したあと、熱
間鍛造、熱間圧延、冷間圧延および焼鈍の工程を、いず
れも全く同一の条件で実施し。
０ ｋｇ高周波真空溶解炉で溶製し、鋳造したあと、熱
間鍛造、熱間圧延、冷間圧延および焼鈍の工程を、いず
れも全く同一の条件で実施し。
板厚１．０ ｍｍの鋼板を製造した。そして、各鋼板を
、以下の試験条件で、きわめて長期にわたる三種類の耐
食性試験に供した。
、以下の試験条件で、きわめて長期にわたる三種類の耐
食性試験に供した。
供試試験片；板厚１．０ ｍｍの板から直径６０ ｍｍ
の円板を切出し、エリクセン試験機によって、この円板
の中央部を半球状に張り出させる加工（直径が２５ ｍ
ｍで中心の最大深さが４．０ ｍｍの半球状のくぼみを
形成する加工）を施したものを試験片とした。
の円板を切出し、エリクセン試験機によって、この円板
の中央部を半球状に張り出させる加工（直径が２５ ｍ
ｍで中心の最大深さが４．０ ｍｍの半球状のくぼみを
形成する加工）を施したものを試験片とした。
この試験は、エンジン始動初期の排ガス結露水がアルカ
リ性水溶液であることから、このアルカリ性結露水の代
表的組成をそのまま使用した耐食性試験である。
リ性水溶液であることから、このアルカリ性結露水の代
表的組成をそのまま使用した耐食性試験である。
試験片を下記のアルカリ性の試験液Ａに常温で３分間浸
漬したあと、試験液Ａを試験片の前記の半球状のくぼみ
（液溜めと呼ぶ）に満たした状態で液から取り出し５次
いで、８０℃の温風雰囲気下に１７分間保持し、この間
に、液溜め中の液を完全に蒸発乾燥させるという処理を
１サイクルとする。そして、このサイクルを１０８０回
繰り返す。
漬したあと、試験液Ａを試験片の前記の半球状のくぼみ
（液溜めと呼ぶ）に満たした状態で液から取り出し５次
いで、８０℃の温風雰囲気下に１７分間保持し、この間
に、液溜め中の液を完全に蒸発乾燥させるという処理を
１サイクルとする。そして、このサイクルを１０８０回
繰り返す。
この１０８０サイクルの腐食試験が終わったら。
各試験片の腐食減少量（ｇｒ） ＋板厚減少量（ｍｍ）
を計測し、ピッティングコロ−ジョンの有無を目視観察
する。
を計測し、ピッティングコロ−ジョンの有無を目視観察
する。
試験液Ａ
この液は、自動車排ガスのマフラー内に滞留する結露水
に実際に含有されてくる以下のイオン成分を以下の量で
含む液であり、 ｐＨ値が８．８の一定となるように、
アンモニウム塩でｐ ＨｔＪｌ整を行った。活性炭の添
加はマフラー内には多量の未燃焼炭素が付着しているこ
との再現である。
に実際に含有されてくる以下のイオン成分を以下の量で
含む液であり、 ｐＨ値が８．８の一定となるように、
アンモニウム塩でｐ ＨｔＪｌ整を行った。活性炭の添
加はマフラー内には多量の未燃焼炭素が付着しているこ
との再現である。
ＧＯ３２２０００ｐｐｍ
１１ｃｏ３ ２０００ ｐｐｍ
５０２ ５００ ｐｐｍ
Ｃｌ−５０ｐｐｍ
ＨＣＨｏ １２ ｐｐｍ
活性炭 １０ｇ／ｊ！
〔試験■〕
この試験は、自動車排ガスの結露水が蒸発の過程でアル
カリ性から酸性に変化したあとの耐食性を調べたもので
あり、下記試験液Ｂ（酸性液）に対する耐食性試験であ
る。
カリ性から酸性に変化したあとの耐食性を調べたもので
あり、下記試験液Ｂ（酸性液）に対する耐食性試験であ
る。
既述の試験片を下記の酸性の試験液Ｂに常温で３秒間浸
漬したあと、試験液Ｂを試験片の液溜めに満たした状態
で液から取り出し１次いで１２０℃で１５分間乾燥した
あと、５００℃に保持した炉中に１０分間保持して高温
酸化を行い１次いで室温まで放冷するという処理を１サ
イクルとする。そして、このサイクルを４１回繰り返す
。この４１サイクルの腐食試験が終わったら、各試験片
の腐食減少量（ｇｒ）を計測し９表面状況を観測する。
漬したあと、試験液Ｂを試験片の液溜めに満たした状態
で液から取り出し１次いで１２０℃で１５分間乾燥した
あと、５００℃に保持した炉中に１０分間保持して高温
酸化を行い１次いで室温まで放冷するという処理を１サ
イクルとする。そして、このサイクルを４１回繰り返す
。この４１サイクルの腐食試験が終わったら、各試験片
の腐食減少量（ｇｒ）を計測し９表面状況を観測する。
試験液Ｂ
この液は、試験液Ａに相当する自動車排ガス結ｌｌ
露水を６０℃に保持してその容量が１／４ｏに濃縮され
た場合の酸性水溶液である。ｐＨ値が４．０の一定とな
るように、アンモニウム塩でｐｒ■調整を行った。液組
成は次のとおりである。
た場合の酸性水溶液である。ｐＨ値が４．０の一定とな
るように、アンモニウム塩でｐｒ■調整を行った。液組
成は次のとおりである。
ＳＯイ ２００００ ｐｐｍ
Ｃｌ−６００ｐｐｍ
１１１”０＝ｉ２２００ ｐｐｌｎ
Ｎｌｌ：； ８０００ ｐｐｍ
活性炭 １０ｇ／２
これらの試験結果を第２表に総括して示した。
第 １ 表
第２表
これらの試験結果から１本発明の鋼Ｎｏ、 １〜Ｎｏ、
３は、いずれも自動車排ガスの結露水による湿食とこ
の湿食を受けたあと高温酸化を受け、更に湿食を受ける
というサイクルを幾度となく繰り返す特殊且つ苛酷な腐
食環境（試験■）によく耐え、試験Ｉ （アルカリ性水
溶液）では、アルミニウムめっき鋼板（Ｎｏ、 １１
）よりも優れた成績を示していることがわかる。
３は、いずれも自動車排ガスの結露水による湿食とこ
の湿食を受けたあと高温酸化を受け、更に湿食を受ける
というサイクルを幾度となく繰り返す特殊且つ苛酷な腐
食環境（試験■）によく耐え、試験Ｉ （アルカリ性水
溶液）では、アルミニウムめっき鋼板（Ｎｏ、 １１
）よりも優れた成績を示していることがわかる。
これらの試験結果を参照にしながら２本発明の鋼の各成
分の含有量を特許請求の範囲に記載のように限定した理
由の概要を以下に説明する。
分の含有量を特許請求の範囲に記載のように限定した理
由の概要を以下に説明する。
Ｃは２本発明合金のようにＣｒを含有する鋼では、
Ｃｒと炭化物を形成してマトリックス中に固溶するＣｒ
量を低減させ、この結果としてＣｒによる耐食性向上効
果を低減させるばかりで女＜。
Ｃｒと炭化物を形成してマトリックス中に固溶するＣｒ
量を低減させ、この結果としてＣｒによる耐食性向上効
果を低減させるばかりで女＜。
形成した炭化物の存在自体が腐食を促進させるので、少
ない方が好ましい。しかし、低度な材料の提供を目的の
一つとする本発明にあっては、極低炭素化はこのために
要する費用を勘案するとこの目的に反することになる。
ない方が好ましい。しかし、低度な材料の提供を目的の
一つとする本発明にあっては、極低炭素化はこのために
要する費用を勘案するとこの目的に反することになる。
第２表の結果に見られるように、 Ｃｒ、 Ｓｉ、によ
って耐食性を改善している本発明合金においてはＣは０
．０６％まで許容しても十分な耐食性を維持することが
できるので。
って耐食性を改善している本発明合金においてはＣは０
．０６％まで許容しても十分な耐食性を維持することが
できるので。
０合有量の上限を０．０６％、好ましくは、 ０．０５
％とする。
％とする。
Ｓｉ は本発明鋼において特徴的な元素である。
例えば、比較６ＭＮｏ、４． ５． ６． ７および９
のようにＳｉ含有量が０．３％未満では、 Ｃｒを含
有させたとしても、さらには、 Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｐ
などの耐食性に有効に作用すると考えられる元素を含有
させたとしても、十分な耐食性が得られない。
のようにＳｉ含有量が０．３％未満では、 Ｃｒを含
有させたとしても、さらには、 Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｐ
などの耐食性に有効に作用すると考えられる元素を含有
させたとしても、十分な耐食性が得られない。
これに対し、 Ｓｉを０．３％以上含有させるた場合
には、 Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｐなどの耐食性向」二元素
を積極的に添加しなくとも、 Ｃｒ量が５．００％以
下でも更には、陽１や２のようにＣｒＭが３．００％以
下（実際には２．００％以下）の低量でも、 Ｎｉ、
Ｃｕ。
には、 Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｐなどの耐食性向」二元素
を積極的に添加しなくとも、 Ｃｒ量が５．００％以
下でも更には、陽１や２のようにＣｒＭが３．００％以
下（実際には２．００％以下）の低量でも、 Ｎｉ、
Ｃｕ。
Ｐを添加したものよりも、そして、 Ｃｒを５％以上
含有するもの（Ｎｏ、７）よりも、十分な耐食性を得る
ことができ、排ガス結露水に対する耐食性並びに５００
°Ｃ前後の温度における耐高温酸化性の目的が十分に達
成される。このＳｉの効果がＣｒ含有量の低いところで
顕著に現れる点を見いだした点に本発明鋼の特徴の一つ
がある。この低いＣｒ含有量のもとての耐湿食および耐
高温酸化に及ぼすＳｉの相乗効果を得るには＋ Ｓｉ
含有量は少なくとも０．３０％を必要とする。。しかし
、 Ｓｉが多いと、特に１．５０％を越えて含有する
と材質の脆化が著しくなって、冷間加工性が困難となり
５自動車排ガス径路を構成する部材に対して要求される
複雑形状に加工することが困難となることもあるので、
Ｓｉ含有量の上限値を１．５０％とする。
含有するもの（Ｎｏ、７）よりも、十分な耐食性を得る
ことができ、排ガス結露水に対する耐食性並びに５００
°Ｃ前後の温度における耐高温酸化性の目的が十分に達
成される。このＳｉの効果がＣｒ含有量の低いところで
顕著に現れる点を見いだした点に本発明鋼の特徴の一つ
がある。この低いＣｒ含有量のもとての耐湿食および耐
高温酸化に及ぼすＳｉの相乗効果を得るには＋ Ｓｉ
含有量は少なくとも０．３０％を必要とする。。しかし
、 Ｓｉが多いと、特に１．５０％を越えて含有する
と材質の脆化が著しくなって、冷間加工性が困難となり
５自動車排ガス径路を構成する部材に対して要求される
複雑形状に加工することが困難となることもあるので、
Ｓｉ含有量の上限値を１．５０％とする。
Ｍｎは、耐食性の観点からはその含有量が少ない方がよ
いが、製鋼工程において脱酸反応や硫化物形成に必要な
元素であるので、含有しないねりにはゆかない。Ｃｒ、
Ｓｉ＋ Ｃｕ＋ Ｎｉ、 Ｐなどによって耐食性を
総合的に改善している本発明合金においては＋ Ｍｎ
は０．５０％まで含有させても十分な耐食性を具備する
ので、 Ｍｎの上限量を１．５０％とする。
いが、製鋼工程において脱酸反応や硫化物形成に必要な
元素であるので、含有しないねりにはゆかない。Ｃｒ、
Ｓｉ＋ Ｃｕ＋ Ｎｉ、 Ｐなどによって耐食性を
総合的に改善している本発明合金においては＋ Ｍｎ
は０．５０％まで含有させても十分な耐食性を具備する
ので、 Ｍｎの上限量を１．５０％とする。
Ｃｒは、特公昭５４−２３３２７号公報、特開昭５８−
２２４１４８号公報および特開昭５９−１７９７５８号
公報に推奨されているように、水溶液腐食や高温酸化に
対しては、５％を越える量で含有することが必要とされ
ていたが２本発明鋼の場合には、 Ｃｒが５％以下で
も（３，００％以下でも、実際には２．００％以下でも
） Ｓｉを適量添加する場合には、該排ガスの結露水
と高温酸化に対して十分な抵抗を示すことが前記の試験
によって明らかとなった。例えば比較鋼Ｎｏ、 ９はＣ
ｒを５．５６％含有するものであるが１本発明鋼のよう
に、 Ｓｔを適正に含有していないので、試験■におい
てピンティングが生じ、また試験Ｉ〜■において腐食重
量減が本発明鋼より多くなっている。しかし、比較１１
Ｎｏ、８やＮ０１０に見られるうに２例えＳｉを本発明
で規定する範囲で添加しても、 Ｃｒ量が１．５％よ
り低いと、十分な試験成績が得られない。従って９本発
明の目的を達成するにはＣｒ量は少なくとも１．５％を
必要とする。
２２４１４８号公報および特開昭５９−１７９７５８号
公報に推奨されているように、水溶液腐食や高温酸化に
対しては、５％を越える量で含有することが必要とされ
ていたが２本発明鋼の場合には、 Ｃｒが５％以下で
も（３，００％以下でも、実際には２．００％以下でも
） Ｓｉを適量添加する場合には、該排ガスの結露水
と高温酸化に対して十分な抵抗を示すことが前記の試験
によって明らかとなった。例えば比較鋼Ｎｏ、 ９はＣ
ｒを５．５６％含有するものであるが１本発明鋼のよう
に、 Ｓｔを適正に含有していないので、試験■におい
てピンティングが生じ、また試験Ｉ〜■において腐食重
量減が本発明鋼より多くなっている。しかし、比較１１
Ｎｏ、８やＮ０１０に見られるうに２例えＳｉを本発明
で規定する範囲で添加しても、 Ｃｒ量が１．５％よ
り低いと、十分な試験成績が得られない。従って９本発
明の目的を達成するにはＣｒ量は少なくとも１．５％を
必要とする。
本発明鋼Ｎ１１ｌ〜３においては、 Ｃｒ含有量が５
％以下であっても、また、ＮＯ，１〜２のように、 Ｃ
ｒ量が３．００％以下、実際には２．００％以下でも十
分な耐食成績が得られる。このように、 Ｃｒ含有量
が低いところで本発明の耐食目的が達成されたことは、
前掲の公報に見られるＣｒ含有量の多い鋼に比べて、高
価なＣｒの添加量が低減できるのでこの点で経済的に非
常に有利となる。
％以下であっても、また、ＮＯ，１〜２のように、 Ｃ
ｒ量が３．００％以下、実際には２．００％以下でも十
分な耐食成績が得られる。このように、 Ｃｒ含有量
が低いところで本発明の耐食目的が達成されたことは、
前掲の公報に見られるＣｒ含有量の多い鋼に比べて、高
価なＣｒの添加量が低減できるのでこの点で経済的に非
常に有利となる。
本発明鋼は、常用の製鋼法に従って製造することができ
る。そして、普通の製鋼法においてその製造上不可避的
に含有されてくる不純物元素。
る。そして、普通の製鋼法においてその製造上不可避的
に含有されてくる不純物元素。
例えばＳ、Ｐ、Ｎ、Ｏ，Ａβなどは、その不可避的に含
有されてくる範囲において不純物として含有されていて
も、十分な耐食性を発揮する。このことは特殊な脱ガス
工程などを必ずしも必要としない点で、経済的に製造で
きることになる。
有されてくる範囲において不純物として含有されていて
も、十分な耐食性を発揮する。このことは特殊な脱ガス
工程などを必ずしも必要としない点で、経済的に製造で
きることになる。
また、第２表の試験結果によると１本発明鋼はアルミニ
ウムめっき鋼板（Ｎｏ、 １１ ）よりも優れた成績を
示す。すなわち、排ガス結露水によるアルカリ性水溶液
に対する腐食環境に対しては、耐熱性を向上させるため
にＳｉを含有させたＩ型のアルミニウムめっき鋼板（階
１１はこのＩ型のアルミニラムめつき鋼板である）より
もすぐれた抵抗を示す。
ウムめっき鋼板（Ｎｏ、 １１ ）よりも優れた成績を
示す。すなわち、排ガス結露水によるアルカリ性水溶液
に対する腐食環境に対しては、耐熱性を向上させるため
にＳｉを含有させたＩ型のアルミニウムめっき鋼板（階
１１はこのＩ型のアルミニラムめつき鋼板である）より
もすぐれた抵抗を示す。
従って、自動車排ガス径路部材、特に、結露水による腐
食が問題とされるコンバータより下流側のマフラー用部
材として従来のアルミニウムめっき鋼板に代わる材料を
提供することができ、加えて９本発明鋼は少ない量の合
金元素の添加によってこの耐食性を発現させることに成
功したものであるから、アルミニウムめっき鋼板や前述
の各公報に提案されたクロム鋼、さらには特別な耐食鋼
例えばステンレス鋼などに比べて低度である点でも非常
に有利である。
食が問題とされるコンバータより下流側のマフラー用部
材として従来のアルミニウムめっき鋼板に代わる材料を
提供することができ、加えて９本発明鋼は少ない量の合
金元素の添加によってこの耐食性を発現させることに成
功したものであるから、アルミニウムめっき鋼板や前述
の各公報に提案されたクロム鋼、さらには特別な耐食鋼
例えばステンレス鋼などに比べて低度である点でも非常
に有利である。
Claims (3)
- （１）、重量％で、０．０６％までのＣ、０．３０〜１
．５０％のＳｉ、０．５０％までのＭｎ、１．５０〜５
．００％のＣｒ、残部がＦｅおよび不可避的不純物から
なる排ガスによる湿食および高温酸化に対する耐食性に
優れた鋼。 - （２）、Ｃｒは１．５０〜３．００％である特許請求の
範囲第１項記載の排ガスによる湿食および高温酸化に対
する耐食性に優れた鋼。 - （３）、Ｃｒは１．５０〜２．００％である特許請求の
範囲第１項記載の排ガスによる湿食および高温酸化に対
する耐食性に優れた鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP335085A JPS61163242A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 排ガスによる湿食および高温酸化に対する耐食性に優れた鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP335085A JPS61163242A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 排ガスによる湿食および高温酸化に対する耐食性に優れた鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61163242A true JPS61163242A (ja) | 1986-07-23 |
Family
ID=11554902
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP335085A Pending JPS61163242A (ja) | 1985-01-14 | 1985-01-14 | 排ガスによる湿食および高温酸化に対する耐食性に優れた鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61163242A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51147423A (en) * | 1975-06-14 | 1976-12-17 | Nippon Steel Corp | Heat resisting steel with excellent weldability and cold workability |
| JPS5220318A (en) * | 1975-08-08 | 1977-02-16 | Nippon Steel Corp | Heat-resistant steel having a good weldability and cold workability |
| JPS575846B2 (ja) * | 1977-03-17 | 1982-02-02 | ||
| JPS581060A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-06 | Nippon Steel Corp | 熱交換器のスパイラルフイン用鋼板およびその製造法 |
-
1985
- 1985-01-14 JP JP335085A patent/JPS61163242A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51147423A (en) * | 1975-06-14 | 1976-12-17 | Nippon Steel Corp | Heat resisting steel with excellent weldability and cold workability |
| JPS5220318A (en) * | 1975-08-08 | 1977-02-16 | Nippon Steel Corp | Heat-resistant steel having a good weldability and cold workability |
| JPS575846B2 (ja) * | 1977-03-17 | 1982-02-02 | ||
| JPS581060A (ja) * | 1981-06-24 | 1983-01-06 | Nippon Steel Corp | 熱交換器のスパイラルフイン用鋼板およびその製造法 |
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