JPS61162246A - 溶融金属を利用した鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
溶融金属を利用した鋼の連続鋳造方法Info
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- JPS61162246A JPS61162246A JP133285A JP133285A JPS61162246A JP S61162246 A JPS61162246 A JP S61162246A JP 133285 A JP133285 A JP 133285A JP 133285 A JP133285 A JP 133285A JP S61162246 A JPS61162246 A JP S61162246A
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- Japan
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- molten metal
- molten
- mold
- steel
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/07—Lubricating the moulds
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ビレット、丸棒、線材等、比較的断面の大き
なものから小さいものまで広い範囲の断面の鉄鋼材料を
溶融金属を利用して連続鋳造する方法に関するものであ
る。
なものから小さいものまで広い範囲の断面の鉄鋼材料を
溶融金属を利用して連続鋳造する方法に関するものであ
る。
（従来の技術）
近年、連続鋳造法によって生産さ１１．る鋼材の量は飛
躍的に増大した。即ち、鋼板材はスラブ鋳造法により、
条鋼材はブルーム、ビレット鋳造法によって製造する技
術が尭全に実用化している。
躍的に増大した。即ち、鋼板材はスラブ鋳造法により、
条鋼材はブルーム、ビレット鋳造法によって製造する技
術が尭全に実用化している。
条鋼材を製造する場会の圧延用素材であるブルームある
いはビレットは１、現：在振動モールドを用いる垂直型
あるいは湾曲型連続鋳造設備によって王として鋳造さ几
ている。最近、設備の建設コストを軽減する目的、およ
び溶鋼の再酸化が少く鋳造時の溶鋼静圧が一定であるこ
とによって色々な有利点金有すること等から水平連続鋳
造設備が実用化さｒし始めている。
いはビレットは１、現：在振動モールドを用いる垂直型
あるいは湾曲型連続鋳造設備によって王として鋳造さ几
ている。最近、設備の建設コストを軽減する目的、およ
び溶鋼の再酸化が少く鋳造時の溶鋼静圧が一定であるこ
とによって色々な有利点金有すること等から水平連続鋳
造設備が実用化さｒし始めている。
現在広く普及している垂直型並びに湾曲型連続鋳造設備
に、鋳型内に溶鋼を注入する過程での溶鋼の再酸化、溶
鋼の温度低下、ノズルの詰り、凝固過程での大きな溶鋼
静圧による凝固層の膨み等の問題があった。
に、鋳型内に溶鋼を注入する過程での溶鋼の再酸化、溶
鋼の温度低下、ノズルの詰り、凝固過程での大きな溶鋼
静圧による凝固層の膨み等の問題があった。
一方、水平連続鋳造設備はタンディツシュに連絡するモ
ールドへ直接溶鋼を注入できるため溶鋼の再酸化が少く
、介在物の少い鋼片を製造できること１．水平に鋳造す
るため凝固過程全般にわたってタンディツシュの溶鋼レ
ベルから生ずる一足の比較的低い溶鋼静圧のもとて鋳造
でき、薄い凝固層 層でも鋳片の膨み（パル□ジング）が央さいこと、及び
鋳片に湾曲を与えないため矯直の必要がなく、小 脆弱な鋳片の歪がすさく、割ｆ等の発生がないこと等の
品質的な利点が多い。
ールドへ直接溶鋼を注入できるため溶鋼の再酸化が少く
、介在物の少い鋼片を製造できること１．水平に鋳造す
るため凝固過程全般にわたってタンディツシュの溶鋼レ
ベルから生ずる一足の比較的低い溶鋼静圧のもとて鋳造
でき、薄い凝固層 層でも鋳片の膨み（パル□ジング）が央さいこと、及び
鋳片に湾曲を与えないため矯直の必要がなく、小 脆弱な鋳片の歪がすさく、割ｆ等の発生がないこと等の
品質的な利点が多い。
しかしこの方法にも、タンディツシュノズルとモールＰ
との連結部に起因して鋳片表面に発生する微細な割ｎ（
コールドシャットマーク）の問題がある。さらに、垂直
型、湾曲型ではモールＦ上端が解放状態であるため容易
に潤滑剤（油あるいは低融点パウダー）全供給できるが
、水平式では多くの困難が予想さ几る。すなわち、モー
ルドと凝固層の間の潤滑がモールドに鋳造の開始前に塗
膜した限ら１−た量の潤滑剤に依存するか、特公昭４９
−２５８０８号公報により仰ら几ているように、特別な
設備を付加して潤滑剤を要部に圧送するなどの手段を必
要とする。前者の場合には潤滑剤の補充がないために生
ずる潤滑の不足の問題等があり、高速、長時間鋳造が困
難で、生産量が制限さＩＩ、小量の鋳造にしか利用さ２
″Ｉない。−まｋ、後者の場仕には均一に所要量を必要
な部分に供給することの困難さが伴う。
との連結部に起因して鋳片表面に発生する微細な割ｎ（
コールドシャットマーク）の問題がある。さらに、垂直
型、湾曲型ではモールＦ上端が解放状態であるため容易
に潤滑剤（油あるいは低融点パウダー）全供給できるが
、水平式では多くの困難が予想さ几る。すなわち、モー
ルドと凝固層の間の潤滑がモールドに鋳造の開始前に塗
膜した限ら１−た量の潤滑剤に依存するか、特公昭４９
−２５８０８号公報により仰ら几ているように、特別な
設備を付加して潤滑剤を要部に圧送するなどの手段を必
要とする。前者の場合には潤滑剤の補充がないために生
ずる潤滑の不足の問題等があり、高速、長時間鋳造が困
難で、生産量が制限さＩＩ、小量の鋳造にしか利用さ２
″Ｉない。−まｋ、後者の場仕には均一に所要量を必要
な部分に供給することの困難さが伴う。
また、従来の連続鋳造方法の多くは凝固過程で水による
冷却、ロールによる接触冷却方式がとらｒしておジ、鋳
片表面が局部的かつ間歇的冷却となるため鋳片に繰返し
の熱応力が発生することが避けらｎ、ず、歪み感受性の
高い鋼種の鋳造ではしばしば微細な割ｒＬが発生し、品
質を落してい７．。
冷却、ロールによる接触冷却方式がとらｒしておジ、鋳
片表面が局部的かつ間歇的冷却となるため鋳片に繰返し
の熱応力が発生することが避けらｎ、ず、歪み感受性の
高い鋼種の鋳造ではしばしば微細な割ｒＬが発生し、品
質を落してい７．。
連続鋳造におけるこのような問題に対して、例えば特公
昭４９−６５８号公報により、凝固シェルを塩化バリウ
ムからなる浴融塩の中で冷却させる方法が提案さ１して
いる。しかしながら、この方法はモールドの潤滑や初期
の凝固シェルを安定して形成させる点に多くの困難が想
定さ２″しる。
昭４９−６５８号公報により、凝固シェルを塩化バリウ
ムからなる浴融塩の中で冷却させる方法が提案さ１して
いる。しかしながら、この方法はモールドの潤滑や初期
の凝固シェルを安定して形成させる点に多くの困難が想
定さ２″しる。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明はかかる現状に鑑み、従来の問題点を解消し、広
い範囲の断面の鋳片に対し７て安定した品質を与える新
しい鋳造方法を提供するものであり、水平連続鋳造方式
において困難な潤滑手段の問題を解決するとともに初期
凝固シェルおよびその後の鋳片に対する冷却作用を均一
な圧力条件のもとに行なえるようにした方法を与えるも
のである。
い範囲の断面の鋳片に対し７て安定した品質を与える新
しい鋳造方法を提供するものであり、水平連続鋳造方式
において困難な潤滑手段の問題を解決するとともに初期
凝固シェルおよびその後の鋳片に対する冷却作用を均一
な圧力条件のもとに行なえるようにした方法を与えるも
のである。
なお、鋳型の一部内面を多孔質の物質により裏張ジし、
水を浸透せしめる手段として特公昭４５−５２４３号公
報記載のものが知らＩしているが、こ几は本発明が対象
とする問題点を本質的に解決するものでにない。
水を浸透せしめる手段として特公昭４５−５２４３号公
報記載のものが知らＩしているが、こ几は本発明が対象
とする問題点を本質的に解決するものでにない。
（問題点を解決するための手段、作用）本発明の要旨は
、鉄との不固溶型金属の溶融金属を用い、ノズルに設け
たポーラス部の外周から該溶融金属を加圧浸透せしめ、
当該ノズルポーラス部の熱伝導度を高めて駅固シェル形
成を促進するとともにノズルと凝固シェル間の潤滑を３
行ない、次いでノズルから引き出さｎ、た不完全凝固状
態の外周を前記溶融金属と同種の溶融金属によってカロ
圧、冷却して凝固を促進することを特徴とする溶融金属
を利用した鋼の連続鋳造方法である。
、鉄との不固溶型金属の溶融金属を用い、ノズルに設け
たポーラス部の外周から該溶融金属を加圧浸透せしめ、
当該ノズルポーラス部の熱伝導度を高めて駅固シェル形
成を促進するとともにノズルと凝固シェル間の潤滑を３
行ない、次いでノズルから引き出さｎ、た不完全凝固状
態の外周を前記溶融金属と同種の溶融金属によってカロ
圧、冷却して凝固を促進することを特徴とする溶融金属
を利用した鋼の連続鋳造方法である。
以下に具体的に本発明を説明する。
本発明の基本的な考え方は、モールドと溶鋼の凝固Ｎ（
シェル）との間の潤滑に溶融金属を用いること、モール
ドの冷却にも併せてこの溶融金属を用いること、溶鋼の
凝固を促進する冷却媒体としても同種の溶融金属を用い
、このことによって不完全凝固状態の鋳片に対し全面か
ら均一な溶融金属の静圧を加え、局部的な応力の発生を
生じさせないことにある。かぐして良好な品質の鋳片を
高速で鋳造することを可能とするものである。
シェル）との間の潤滑に溶融金属を用いること、モール
ドの冷却にも併せてこの溶融金属を用いること、溶鋼の
凝固を促進する冷却媒体としても同種の溶融金属を用い
、このことによって不完全凝固状態の鋳片に対し全面か
ら均一な溶融金属の静圧を加え、局部的な応力の発生を
生じさせないことにある。かぐして良好な品質の鋳片を
高速で鋳造することを可能とするものである。
第１図は本発明法全実施するための装置の一例を示す。
図中１は取鍋であジ、タンディツシュ２へ溶鋼を供給す
るものである。タンディツシュ２の溶鋼量は公知の流量
調節手段によって調節さｎる。３はタンディツシュ２に
密着して設けたノズルで、その一部はポーラス部３′ヲ
形成している。
るものである。タンディツシュ２の溶鋼量は公知の流量
調節手段によって調節さｎる。３はタンディツシュ２に
密着して設けたノズルで、その一部はポーラス部３′ヲ
形成している。
４は溶融金属筒で、ノズル３の、］］？ポーラス部の外
周をとり１〈ように構成さｎ、ている。５σ浴融金属に
よる二次冷却筒で、溶融４属筒４に接して設けら１１．
ている。なお、ノズル３の先端部分は溶融金属筒４を貫
通し、二次冷却筒５へ通じている。
周をとり１〈ように構成さｎ、ている。５σ浴融金属に
よる二次冷却筒で、溶融４属筒４に接して設けら１１．
ている。なお、ノズル３の先端部分は溶融金属筒４を貫
通し、二次冷却筒５へ通じている。
溶融金属筒４および二次冷却筒５には後述する限の外に
鋳片の引出し用ピンチロール８が設置さ１１゜でいる。
鋳片の引出し用ピンチロール８が設置さ１１゜でいる。
溶融金属筒４および二次冷却筒５の外周を取り囲んで冷
却筒９及び１０がある。溶融金属筒４および二次冷却筒
５には、溶融金属供給槽１１および１２から連絡管によ
って加圧さ几た溶融金属が供給さｎ、る。
却筒９及び１０がある。溶融金属筒４および二次冷却筒
５には、溶融金属供給槽１１および１２から連絡管によ
って加圧さ几た溶融金属が供給さｎ、る。
次に本発明法で用いらｎ、るノズル及び浴融金属につい
て説明する。本発明では、ノズル３を通って流出する溶
鋼は図中のノズル３の、１！−ラス部３′で表層の凝固
が始る。ノズル３のポーラス部３′はタンディツシュ側
の部分と異ジ溶融金属を容易に透過せしめるデーラスな
耐火物からできている。
て説明する。本発明では、ノズル３を通って流出する溶
鋼は図中のノズル３の、１！−ラス部３′で表層の凝固
が始る。ノズル３のポーラス部３′はタンディツシュ側
の部分と異ジ溶融金属を容易に透過せしめるデーラスな
耐火物からできている。
溶融金属筒４内に供給さ′ｎ、た溶融金属はポーラス部
３′ヲ冷却すると同時にそこに浸透し、溶鋼の外周に至
り、溶鋼とノズルの間の潤滑の役割を果す。
３′ヲ冷却すると同時にそこに浸透し、溶鋼の外周に至
り、溶鋼とノズルの間の潤滑の役割を果す。
溶鋼の外側も初めは凝固温度以上であるため、溶融金属
が接触した時、溶融金属の沸点が溶鋼の温度より低い振
付沸騰が生じ、溶鋼面全相すことになるので、平滑な凝
固表面を得るためには溶融金属の沸点は溶鋼温度より高
いことが必要である。
が接触した時、溶融金属の沸点が溶鋼の温度より低い振
付沸騰が生じ、溶鋼面全相すことになるので、平滑な凝
固表面を得るためには溶融金属の沸点は溶鋼温度より高
いことが必要である。
次に溶融金属と鋼が反応して合金を形成すると、溶融金
属は溶鋼に取ら１４、潤滑の役割全果さない。
属は溶鋼に取ら１４、潤滑の役割全果さない。
従って用うべき溶融金属は鉄への不固溶型金属である必
要がある。この２つの条件を満す金属を選出す１−ば、
まず鉄との不固溶型の金属であるＬｉ。
要がある。この２つの条件を満す金属を選出す１−ば、
まず鉄との不固溶型の金属であるＬｉ。
Ｎａ 、に、Ｒｈ、Ｏｓ 、Ｍｇ、Ｏａ 、 Ｓｒ 、
Ｂａ 、 ８ｃ 、Ｙ、Ｌａ 、Ｃｄ 、Ｈｇ、Ｔ４
Ｐｂ。
Ｂａ 、 ８ｃ 、Ｙ、Ｌａ 、Ｃｄ 、Ｈｇ、Ｔ４
Ｐｂ。
Ｂｉ、Ｔｅ、Ｐｏ があげら几るが、この中から鉄の溶
融温度（凝固点） １５３９℃より高い沸点の金属を抽
出するとＢａ、８ｃ、Ｙ、Ｐｂ、Ｐｏとなる。こｎ、ら
の金属の融点はそｎ−ぞｎ、 ７０４℃、１２００℃、
１４９０℃、３２７℃、６５０℃であり、冷却媒体とし
て用いるためには低融点であることが要求さｒｌ、るの
でＰｂが最適となる。
融温度（凝固点） １５３９℃より高い沸点の金属を抽
出するとＢａ、８ｃ、Ｙ、Ｐｂ、Ｐｏとなる。こｎ、ら
の金属の融点はそｎ−ぞｎ、 ７０４℃、１２００℃、
１４９０℃、３２７℃、６５０℃であり、冷却媒体とし
て用いるためには低融点であることが要求さｒｌ、るの
でＰｂが最適となる。
一方、鉄の凝固点より低いが接近した沸点の金属として
Ｏａ、’１４．Ｂｉがアク、そ７１．ぞ几の沸点、融点
は（１４４０℃、８５０℃）、（１４６０℃、３００℃
）、（１４２０℃、２７１℃）であムつまり、本発明の
実施のためにはＴｔ、Ｂｌも利用可能である。冷却媒体
として選定さｎ、る金属のＰｂ。
Ｏａ、’１４．Ｂｉがアク、そ７１．ぞ几の沸点、融点
は（１４４０℃、８５０℃）、（１４６０℃、３００℃
）、（１４２０℃、２７１℃）であムつまり、本発明の
実施のためにはＴｔ、Ｂｌも利用可能である。冷却媒体
として選定さｎ、る金属のＰｂ。
Ｂｉ、Ｔｔはそｎ、ぞ几潤滑の面でも有効な金属である
。
。
次に実際の作業手順について説明する。第１図に示す装
置において、鋳造前の準備としてダミーバーがビンチロ
ール側から逆挿入さｎ、る。ダミーバーの先端はタンデ
ィツシュ２のノズル入口まで挿入さ几る。溶融金属は融
点よ！１５０〜１００℃高い温度で溶融金属筒４および
二次冷却筒５に循還供給さ几る。一方で溶融金属が凝固
しないよう冷却筒９，１０には高温の蒸気もしくに他の
熱媒が循還供給さ几る。
置において、鋳造前の準備としてダミーバーがビンチロ
ール側から逆挿入さｎ、る。ダミーバーの先端はタンデ
ィツシュ２のノズル入口まで挿入さ几る。溶融金属は融
点よ！１５０〜１００℃高い温度で溶融金属筒４および
二次冷却筒５に循還供給さ几る。一方で溶融金属が凝固
しないよう冷却筒９，１０には高温の蒸気もしくに他の
熱媒が循還供給さ几る。
溶鋼が充分子熱さ几たタンディツシュ２に注入さ几、す
るレベルに達するとダミーバーを後退させ始める。ダミ
ーバー先端に凝着した溶鋼はノズル３の中に引き込まｆ
ｌその後を次々と溶鋼が追従補充さｎ、る。ノズル３の
中間にある２−ラス部３′から浸み出した溶融金属はノ
ズル内面と溶鋼との界を潤滑し、かつ溶融金属の浸透し
たノズルのポーラス部３′は熱伝導率が高くなるので外
周の溶融金属筒からの冷却が促進さｒｌ、る。このよう
にして溶鋼の外周部は凝固を開始する。この時ダミーバ
ーは速度調節さ几たピンチロールによって定めら−ｒし
た速度で継続的に引き出さｒｌ、る。同時にピンチロー
ルを介して一定の前後振幅が力えらｎ、凝固シェルとノ
ズル３との潤滑を円滑化する。
るレベルに達するとダミーバーを後退させ始める。ダミ
ーバー先端に凝着した溶鋼はノズル３の中に引き込まｆ
ｌその後を次々と溶鋼が追従補充さｎ、る。ノズル３の
中間にある２−ラス部３′から浸み出した溶融金属はノ
ズル内面と溶鋼との界を潤滑し、かつ溶融金属の浸透し
たノズルのポーラス部３′は熱伝導率が高くなるので外
周の溶融金属筒からの冷却が促進さｒｌ、る。このよう
にして溶鋼の外周部は凝固を開始する。この時ダミーバ
ーは速度調節さ几たピンチロールによって定めら−ｒし
た速度で継続的に引き出さｒｌ、る。同時にピンチロー
ルを介して一定の前後振幅が力えらｎ、凝固シェルとノ
ズル３との潤滑を円滑化する。
ノズル３外周の溶融金属筒４は溶鋼からの抜熱によって
温度上昇するので５溶融金属の温度（図示さ１．ない温
度計によって計測さ１する）に従って最外周の冷却筒９
は熱媒から冷却水に切換えらγ１７、溶融金属筒４内の
温度を一定に調節する。二次冷却筒５および冷却筒１０
も鋳片の引き出しに応じて同様に調節さｎる。
温度上昇するので５溶融金属の温度（図示さ１．ない温
度計によって計測さ１する）に従って最外周の冷却筒９
は熱媒から冷却水に切換えらγ１７、溶融金属筒４内の
温度を一定に調節する。二次冷却筒５および冷却筒１０
も鋳片の引き出しに応じて同様に調節さｎる。
二次冷却筒５の中では凝固途中の鋳片が溶融金属の中で
直接冷却さ几、同時に溶融金属の静圧によって鋳片は外
周部全般にわたって均一な圧力を受け、割ｎ、の発生が
抑制さｔ′１．る。二次冷却筒５に供給さｎ−た溶融金
属は筒と鋳片の隙間を流几、溶融金属槽６へ流出し、溶
融金属槽６から更に溶融金属受槽７へ流出する。この溶
融金属は溶融金属供給槽１２に戻さｎる。ここでは溶融
金属は和尚高温になっているので、熱交換によって抜熱
さｎ。
直接冷却さ几、同時に溶融金属の静圧によって鋳片は外
周部全般にわたって均一な圧力を受け、割ｎ、の発生が
抑制さｔ′１．る。二次冷却筒５に供給さｎ−た溶融金
属は筒と鋳片の隙間を流几、溶融金属槽６へ流出し、溶
融金属槽６から更に溶融金属受槽７へ流出する。この溶
融金属は溶融金属供給槽１２に戻さｎる。ここでは溶融
金属は和尚高温になっているので、熱交換によって抜熱
さｎ。
る。
ノズル３への溶融金属の供給は溶融金属供給槽１１によ
って行なわ几るが、この供給量は溶融金属供給槽１１に
加圧する不活性ガスの圧力によって調節さ几る。同時に
溶融金属の消費量は供給槽の重量変化等の精密な計測に
よって検出さＩＩ５、ノズルと鋳片との潤滑を安定させ
る。
って行なわ几るが、この供給量は溶融金属供給槽１１に
加圧する不活性ガスの圧力によって調節さ几る。同時に
溶融金属の消費量は供給槽の重量変化等の精密な計測に
よって検出さＩＩ５、ノズルと鋳片との潤滑を安定させ
る。
本発明の実施に当り、ノズル冷却用の溶融金属はノズル
の２−ラス部を浸透させて行くため、事前に異物、酸化
物の混入を防止することが望ましい。
の２−ラス部を浸透させて行くため、事前に異物、酸化
物の混入を防止することが望ましい。
（発明の効果）
本発明の実施の過程で循還する溶融金属からは熱回収が
容易に行いうる。また、鋳造さｎ、た鋳片の表面は従来
の方法と違い全く外気に接触することなく相当の低温に
まで冷却できるので、鋳片表面には酸化物がなく、品質
の検査が容易であるという優で、に点がある。
容易に行いうる。また、鋳造さｎ、た鋳片の表面は従来
の方法と違い全く外気に接触することなく相当の低温に
まで冷却できるので、鋳片表面には酸化物がなく、品質
の検査が容易であるという優で、に点がある。
本発明の詳細な説明は水平連続鋳造法で説明したが、鋳
片の引出し方向が上方斜向、下方斜向、垂直方向であっ
ても基本的には支障ない。
片の引出し方向が上方斜向、下方斜向、垂直方向であっ
ても基本的には支障ない。
ｆｘｆ、１図は本発明法を実施するための装置の一例を
示す図である。 １・・・取鍋、２・・・タンディツシュ、３・・・ノズ
ル、３′・・・、］］？−ラス部４・・・溶融金属筒、
５・・・二次冷却筒、６・・・溶融金属槽、７・・・溶
融金属受槽、８・・・ビンチロール、９．１０・・・冷
却筒、１１．１２・・・溶融金属供給槽。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
示す図である。 １・・・取鍋、２・・・タンディツシュ、３・・・ノズ
ル、３′・・・、］］？−ラス部４・・・溶融金属筒、
５・・・二次冷却筒、６・・・溶融金属槽、７・・・溶
融金属受槽、８・・・ビンチロール、９．１０・・・冷
却筒、１１．１２・・・溶融金属供給槽。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他２名
Claims (1)
- （１）鉄との不固溶型金属の溶融金属を用い、ノズルに
設けたポーラス部の外周から該溶融金属を加圧浸透せし
め、当該ノズルポーラス部の熱伝導度を高めて凝固シェ
ル形成を促進するとともにノズルと凝固シェル間の潤滑
を行ない、次いでノズルから引き出された不完全凝固鋳
片の外周を前記溶融金属と同種の溶融金属によつて加圧
、冷却して凝固を促進することを特徴とする溶融金属を
利用した鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP133285A JPS61162246A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 溶融金属を利用した鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP133285A JPS61162246A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 溶融金属を利用した鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61162246A true JPS61162246A (ja) | 1986-07-22 |
Family
ID=11498539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP133285A Pending JPS61162246A (ja) | 1985-01-08 | 1985-01-08 | 溶融金属を利用した鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61162246A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007523745A (ja) * | 2003-02-28 | 2007-08-23 | ゾー ウント ゾー ゾマーホーファー オッフェネ エアヴェルプスゲゼルシャフト | 連続鋳造法 |
-
1985
- 1985-01-08 JP JP133285A patent/JPS61162246A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007523745A (ja) * | 2003-02-28 | 2007-08-23 | ゾー ウント ゾー ゾマーホーファー オッフェネ エアヴェルプスゲゼルシャフト | 連続鋳造法 |
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