JPS61160703A - Ｔｅ−ｔｍモ−ドスプリツタ - Google Patents
Ｔｅ−ｔｍモ−ドスプリツタInfo
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- JPS61160703A JPS61160703A JP92685A JP92685A JPS61160703A JP S61160703 A JPS61160703 A JP S61160703A JP 92685 A JP92685 A JP 92685A JP 92685 A JP92685 A JP 92685A JP S61160703 A JPS61160703 A JP S61160703A
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- waves
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- refractive index
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- G02—OPTICS
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- G02B6/00—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings
- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
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- G02B6/10—Light guides; Structural details of arrangements comprising light guides and other optical elements, e.g. couplings of the optical waveguide type
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- G02B6/122—Basic optical elements, e.g. light-guiding paths
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- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Optical Integrated Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は光導波路中の導波光の２つの偏光、即ちＴＥ波
とＴＭ波とを分離し、偏光プリズムに対応した働きをす
る素子であるＴＥ−ＴＭモードスプリッタに関するもの
である。
とＴＭ波とを分離し、偏光プリズムに対応した働きをす
る素子であるＴＥ−ＴＭモードスプリッタに関するもの
である。
（従来の技術）
従来、このような分野のＴＥ−ＴＭモードスプリッタと
して、交叉型導波路を用いたものは、「電子通信学会総
合全国大会」（昭５６ ） Ｐ４−１９１及び「電子通
信学会総合全国大会」（昭５７）Ｐ４−９５に説明され
ている。
して、交叉型導波路を用いたものは、「電子通信学会総
合全国大会」（昭５６ ） Ｐ４−１９１及び「電子通
信学会総合全国大会」（昭５７）Ｐ４−９５に説明され
ている。
第７図は従来のＴＥ−ＴＭモードスプリッタの構成及び
動作を示す図である。同図において、２１ａ。
動作を示す図である。同図において、２１ａ。
２１ｂは入力導波路、ｎは直線導波路、２３ａ、２３ｂ
は出力導波路である。入力導波路２１２．２１ｂ及び出
力導波路２３３．２３ｂは単一モードの導波路である。
は出力導波路である。入力導波路２１２．２１ｂ及び出
力導波路２３３．２３ｂは単一モードの導波路である。
入力導波路２１ａ、２１ｂ及び出力導波路２３ａ、２３
ｂをそれぞれ入力端２２ａ及び出力端２２ｂで接続する
直線導波路２２は２つのモード光を導波する。２４ａ乃
至２９ａは以上の構成による素子を伝播するＴＭ波で、
その波形は電界強度分布を示す。また、２４ｂ乃至２９
ｄは同じ素子を伝播するＴＥ波で、その波形は同様に電
界強度分布を示す。
ｂをそれぞれ入力端２２ａ及び出力端２２ｂで接続する
直線導波路２２は２つのモード光を導波する。２４ａ乃
至２９ａは以上の構成による素子を伝播するＴＭ波で、
その波形は電界強度分布を示す。また、２４ｂ乃至２９
ｄは同じ素子を伝播するＴＥ波で、その波形は同様に電
界強度分布を示す。
次に動作を説明する。まずＴＭ波を考える。ＴＭ波入力
光２４ａが入力導波路２１ａに入力された場合を第７図
［ａｌを参照して説明する。ＴＭ波入力光２４ａは、入
力導波路２１ａを通って、直線導波路ｎの入力端２２ａ
で、０次モード光２！５ａと１次モード光２６ａに分離
される。更に、直線導波路ｎの出力端２２ｂで、０次モ
ード光２７ａと１次モード光２８ａとの間の位相差が入
力端２２ａにおける位相よりπの奇数倍だけ多いとき、
この２つの光は出力導波路２３ｂよりＴＭ波出力光２９
ａとして出射される。
光２４ａが入力導波路２１ａに入力された場合を第７図
［ａｌを参照して説明する。ＴＭ波入力光２４ａは、入
力導波路２１ａを通って、直線導波路ｎの入力端２２ａ
で、０次モード光２！５ａと１次モード光２６ａに分離
される。更に、直線導波路ｎの出力端２２ｂで、０次モ
ード光２７ａと１次モード光２８ａとの間の位相差が入
力端２２ａにおける位相よりπの奇数倍だけ多いとき、
この２つの光は出力導波路２３ｂよりＴＭ波出力光２９
ａとして出射される。
次に、ＴＥ波について考える。ＴＥ波入力光２４ｂが入
力導波路２１３に入力対された場合を第７図（ｂｌを参
照して説明する。ＴＥ波入力光２４ｂは入力導波路２１
ａを通って直線導波路２２０入力端２２ａで、０次モー
ド光２５ｂと１次モード光２６ｂに分離される。
力導波路２１３に入力対された場合を第７図（ｂｌを参
照して説明する。ＴＥ波入力光２４ｂは入力導波路２１
ａを通って直線導波路２２０入力端２２ａで、０次モー
ド光２５ｂと１次モード光２６ｂに分離される。
更に、導波路ηの出力端２２ｂで０次モード光２７ｂと
１次モード光２８ｂの間の位相が入力端２２ａ におけ
る位相よりπの偶数倍だけ多いとき、これらの２つの光
は出力端２３ａよりＴＥ波出力光２９ｂとして出射され
る。
１次モード光２８ｂの間の位相が入力端２２ａ におけ
る位相よりπの偶数倍だけ多いとき、これらの２つの光
は出力端２３ａよりＴＥ波出力光２９ｂとして出射され
る。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、前記従来技術のＴＥ−ＴＭモードスプリ
ンタでは次のような問題点がある。
ンタでは次のような問題点がある。
ＴＥ−ＴＭモードスプリッタとして動作させるためには
、ＴＭ波の直線導波路ρの出力端２２ｂにおける位相と
、ＴＥ波の出力端２２ｂにおける位相とをそれぞれ制御
する必要がある。これは、素子長と導波路の屈折率との
関係を精密に制御しなければならないことを意味する。
、ＴＭ波の直線導波路ρの出力端２２ｂにおける位相と
、ＴＥ波の出力端２２ｂにおける位相とをそれぞれ制御
する必要がある。これは、素子長と導波路の屈折率との
関係を精密に制御しなければならないことを意味する。
素子長及び屈折率はともに、ＴＥ、 ＴＭ波の位相を変
化させるため、素子の作製は容易ではない。即ち、ある
素子長に対して、最適な屈折率を得なくてはならない。
化させるため、素子の作製は容易ではない。即ち、ある
素子長に対して、最適な屈折率を得なくてはならない。
本発明は前記従来技術の問題点を除去し、作製の容易な
ＴＥ−ＴＭモードスプリンタを提供するものである。
ＴＥ−ＴＭモードスプリンタを提供するものである。
（問題点を解決するための手段）
本発明は前記問題を解決するために、入射する光をＴＥ
波とＴＭ波に分離して出射する非対称Ｘ分岐型導波路を
用いたＴＥ−ＴＭモードスプリッタ、 において、前記
非対称Ｘ分岐型導波路はＴＥ波及びＴＭ波に対してほぼ
同一の等価屈折率を示す入力側の非対称分岐と、ＴＥ波
及びＴＭ波に対して異なる等価屈折率を示す出力側の非
対称分岐とから構成されたＴＥ−ＴＭモードスプリッタ
でアル。
波とＴＭ波に分離して出射する非対称Ｘ分岐型導波路を
用いたＴＥ−ＴＭモードスプリッタ、 において、前記
非対称Ｘ分岐型導波路はＴＥ波及びＴＭ波に対してほぼ
同一の等価屈折率を示す入力側の非対称分岐と、ＴＥ波
及びＴＭ波に対して異なる等価屈折率を示す出力側の非
対称分岐とから構成されたＴＥ−ＴＭモードスプリッタ
でアル。
好ましくは、前記入力側の非対称分岐及び出力側の非対
称分岐はそれぞれ幅の異なる２本の導波路で構成され、
出力側の幅の小さい方の導波路はイオン交換処理及び銀
拡散処理の一方によりＴＭ波に対して大きい等価屈折率
を示す領域を有するものである。又は、前記出力側の幅
の大きい方の導波路が、金属を該導波路上に装荷した金
属装荷部を有してもよい。
称分岐はそれぞれ幅の異なる２本の導波路で構成され、
出力側の幅の小さい方の導波路はイオン交換処理及び銀
拡散処理の一方によりＴＭ波に対して大きい等価屈折率
を示す領域を有するものである。又は、前記出力側の幅
の大きい方の導波路が、金属を該導波路上に装荷した金
属装荷部を有してもよい。
（作用）
本発明によれば、以上のようＫＴＥ−ＴＭモードスプリ
ッタを構成したので技術的手段は次のように作用する。
ッタを構成したので技術的手段は次のように作用する。
入力側の非対称分岐は、いずれか一方の非対称分岐に入
射した光を出力側の非対称分岐へ伝播するように働き、
出力側の非対称分岐は各非対称分岐がＴＥ波及びＴＭ波
に対して異なる等価屈折率を示すので、一方の非対称分
岐からＴＥ波出力光を出射すると共に、他方の非対称分
岐からＴＭ波出力光を出射するように働く。従って、前
記従来技術の問題点が解決できるのである。
射した光を出力側の非対称分岐へ伝播するように働き、
出力側の非対称分岐は各非対称分岐がＴＥ波及びＴＭ波
に対して異なる等価屈折率を示すので、一方の非対称分
岐からＴＥ波出力光を出射すると共に、他方の非対称分
岐からＴＭ波出力光を出射するように働く。従って、前
記従来技術の問題点が解決できるのである。
（実施例）
第１図は本発明によるＴＥ−ＴＭモードスプリッタの一
実施例の構成を示す図である。ここではＬｉＮｂ０．の
Ｚ板を基板として用いた場合を説明する。同図において
、１ａ、１ｂは入力導波路（非対称分岐）で、入力導波
路１ｂの等価屈折率を入力導波路１ａより高（する。こ
のために、ここでは入力導波路１ｂの幅を入力導波路１
ａより広くした非対称分岐となっている。３ａ＋ ３ｂ
は出力導波路（非対称分岐）で、出力導波路３ｂの等価
屈折率を出力導波路３ａより高くする。このため、入力
導波路１３．１ｂと同様に、出力導波路１ｂの幅は出力
導波路１ａの幅より広（した非対称分岐となっている。
実施例の構成を示す図である。ここではＬｉＮｂ０．の
Ｚ板を基板として用いた場合を説明する。同図において
、１ａ、１ｂは入力導波路（非対称分岐）で、入力導波
路１ｂの等価屈折率を入力導波路１ａより高（する。こ
のために、ここでは入力導波路１ｂの幅を入力導波路１
ａより広くした非対称分岐となっている。３ａ＋ ３ｂ
は出力導波路（非対称分岐）で、出力導波路３ｂの等価
屈折率を出力導波路３ａより高くする。このため、入力
導波路１３．１ｂと同様に、出力導波路１ｂの幅は出力
導波路１ａの幅より広（した非対称分岐となっている。
２は入力導波路１ａｙｌｂと出力導波路３ａ、３ｂの接
点である。４はＴＭ波に対して屈折率の高い領域である
。ここではイオン交換により作成する。
点である。４はＴＭ波に対して屈折率の高い領域である
。ここではイオン交換により作成する。
ＬｉＮｂ０．を安息香酸又はＡｇＮＯ３中で熱すること
により、Ｈ又はＡｇ＋イオンがＬ１ＮｂＯ８中のＬｉ＋
イオンと交換された場合、ＬＩＮｂＯ８のＺ板に作成さ
れた導波路において、ＴＭ波に対する屈折率のみが増加
し、ＴＥ波に対する屈折率は低下するか、又は変化しな
いことが知られている（［アフリイトフィジックスｖｐ
−ｊ （Ａｐｐｌ、Ｐｈｙｓ、Ｌｅｔｔ、）４１（７
） （１９８２） Ｐ、６０７）。イオン交換による導
波路の屈折率の変化は大きい。導波光の等価屈折率は導
波路の屈折率と共に増加する。従って、領域４の屈折率
を十分太き（し、出力導波路３ａのＴＭ波に対する等価
屈折率を、出力導波路３ｂのＴＭ波に対する等価屈折率
より高（する。また、入力導波路ｌａｙ ｌｂ及び出力
導波路３ａ＋３ｂは単一モード光を導波する。
により、Ｈ又はＡｇ＋イオンがＬ１ＮｂＯ８中のＬｉ＋
イオンと交換された場合、ＬＩＮｂＯ８のＺ板に作成さ
れた導波路において、ＴＭ波に対する屈折率のみが増加
し、ＴＥ波に対する屈折率は低下するか、又は変化しな
いことが知られている（［アフリイトフィジックスｖｐ
−ｊ （Ａｐｐｌ、Ｐｈｙｓ、Ｌｅｔｔ、）４１（７
） （１９８２） Ｐ、６０７）。イオン交換による導
波路の屈折率の変化は大きい。導波光の等価屈折率は導
波路の屈折率と共に増加する。従って、領域４の屈折率
を十分太き（し、出力導波路３ａのＴＭ波に対する等価
屈折率を、出力導波路３ｂのＴＭ波に対する等価屈折率
より高（する。また、入力導波路ｌａｙ ｌｂ及び出力
導波路３ａ＋３ｂは単一モード光を導波する。
次に、第２図を用いて第１の実施例の動作を説明する。
同図において、５ａ乃至７ａ及び５ｂ乃至７ｂは素子を
伝播するＴＭ波で、その波形は電界強度分布を示す。ま
た５゜乃至７゜及び５ｄ乃至７ｄは素子を伝播するＴＥ
波で、その波形は同様に電界強度分布を示す。
伝播するＴＭ波で、その波形は電界強度分布を示す。ま
た５゜乃至７゜及び５ｄ乃至７ｄは素子を伝播するＴＥ
波で、その波形は同様に電界強度分布を示す。
まず、ＴＭ波について考える。ＴＭ波入力光５ａが入力
導波路１ｂに入射された場合を、第２図（ａ）を参照し
て説明する。ＴＭ波入力光５ａは非対称分岐１ａ、ｌｂ
を進む間に非対称分岐１ａへ移って行き、接点２で０次
モード光６．となる。この０次モード光６ａは非対称分
岐３ａｔ３ｂを進む間に、ＴＭ波に対して等価屈折率の
高い出力導波路３ａへパワーを移して行き、出力導波路
３．の出力ポートよりＴＭ波出力光７３として出射され
る。
導波路１ｂに入射された場合を、第２図（ａ）を参照し
て説明する。ＴＭ波入力光５ａは非対称分岐１ａ、ｌｂ
を進む間に非対称分岐１ａへ移って行き、接点２で０次
モード光６．となる。この０次モード光６ａは非対称分
岐３ａｔ３ｂを進む間に、ＴＭ波に対して等価屈折率の
高い出力導波路３ａへパワーを移して行き、出力導波路
３．の出力ポートよりＴＭ波出力光７３として出射され
る。
ＴＭ波入力光５ｂが入力導波路１ａに入射された場合を
第２図（ｂ）を参照して説明する。ＴＭ波５ｂは非対称
分岐１ａ＊１ｂを進む間に非対称分岐ｌｂへ移って行き
、接点２で、１次モード光６ｂとなる。
第２図（ｂ）を参照して説明する。ＴＭ波５ｂは非対称
分岐１ａ＊１ｂを進む間に非対称分岐ｌｂへ移って行き
、接点２で、１次モード光６ｂとなる。
更に、この１次モード光６ｂは、非対称分岐３８ｅ３ｂ
を進む間に、ＴＭ波に対して等価屈折率の低い出力導波
路３ｂへパワーを移して行き、出力導波路３ｂの出力ポ
ートよりＴＭ波出力光７ｂとして出射される。
を進む間に、ＴＭ波に対して等価屈折率の低い出力導波
路３ｂへパワーを移して行き、出力導波路３ｂの出力ポ
ートよりＴＭ波出力光７ｂとして出射される。
次に、ＴＥ波を考える。ＴＥ波入力光５゜が入力導波路
１ｂに入射された場合を第２図（Ｃ１を参照して説明す
る。ＴＥ波５゜は非対称分岐１ａｓ １ｂを進む間に非
対称分岐ｌａに移って行き、接点２で０次モード光６ｃ
となる。更に、この０次モード光６゜は、非対称分岐３
ａ＋ ３ｂを進む間に、ＴＥ波に対して等価屈折率の高
い出力導波路３ｂへパワーを移して行き、出力導波路３
ｂの出力ポートより、ＴＥ波出力光７゜とじて出射され
る。
１ｂに入射された場合を第２図（Ｃ１を参照して説明す
る。ＴＥ波５゜は非対称分岐１ａｓ １ｂを進む間に非
対称分岐ｌａに移って行き、接点２で０次モード光６ｃ
となる。更に、この０次モード光６゜は、非対称分岐３
ａ＋ ３ｂを進む間に、ＴＥ波に対して等価屈折率の高
い出力導波路３ｂへパワーを移して行き、出力導波路３
ｂの出力ポートより、ＴＥ波出力光７゜とじて出射され
る。
ＴＥ波入力光５ｄが入力導波路１ａより入射された場合
を第２図（ｄ）を参照して説明する。ＴＥ波５ｄは非対
称分岐１８，１ｂを進む間に、分岐１ｂへ移って行き、
接点２で１次モード光６ｄとなる。この１次モード光６
ｄは非対称分岐３ａ、３ｂを進む間に、ＴＥ波に対して
等価屈折率の低い出力導波路３ａへパワーを移して行き
、出力導波路３３の出力ポートより、ＴＥ波出力光７ｄ
として出射される。
を第２図（ｄ）を参照して説明する。ＴＥ波５ｄは非対
称分岐１８，１ｂを進む間に、分岐１ｂへ移って行き、
接点２で１次モード光６ｄとなる。この１次モード光６
ｄは非対称分岐３ａ、３ｂを進む間に、ＴＥ波に対して
等価屈折率の低い出力導波路３ａへパワーを移して行き
、出力導波路３３の出力ポートより、ＴＥ波出力光７ｄ
として出射される。
結局、このＴＥ−ＴＭモードスプリッタは、第３図（ａ
）、（ｂ）に示すように、ＴＭ波に対しては常に直進状
態、ＴＥ波に対しては反射状態となる。
）、（ｂ）に示すように、ＴＭ波に対しては常に直進状
態、ＴＥ波に対しては反射状態となる。
非対称分岐の動作は、
Δｎ ／ １θ〉定数 ・・・・・・＋
１１但し、Δｎ：分岐を構成する２つ導波路間の等側屈
折率差 θ：分岐角度 γ：導波路から分岐間への光のし み出しを表わす定数 という不等式で表わされる（［電子通信学会光・量子エ
レクトロニクス研究会Ｊ ０ＱＥ８３−８７）。
１１但し、Δｎ：分岐を構成する２つ導波路間の等側屈
折率差 θ：分岐角度 γ：導波路から分岐間への光のし み出しを表わす定数 という不等式で表わされる（［電子通信学会光・量子エ
レクトロニクス研究会Ｊ ０ＱＥ８３−８７）。
Δｎを大きくし、θを十分小さくすれば、それぞれある
値以上で素子の動作が実現できる。例えば、θ”：：
１ ／２００ ｒａｄ 、Δｎは導波路の幅を３：２と
したときの値を用いる。そして、ｒは作成条件より得る
。領域４の屈折率は導波路の作成後、別に作成し、最適
値を得ることができる。
値以上で素子の動作が実現できる。例えば、θ”：：
１ ／２００ ｒａｄ 、Δｎは導波路の幅を３：２と
したときの値を用いる。そして、ｒは作成条件より得る
。領域４の屈折率は導波路の作成後、別に作成し、最適
値を得ることができる。
第４図は本発明によるＴＥ−ＴＭモードスプリッタの第
２の実施例の構成を示す図である。同図において、第１
図と同一の参照符号は同一性のある構成部分を示す。１
１３．１１ｂは入力導波路で、第１の実施例の入力導波
路１ａ＋ ｌｂと、導波路幅の大小関係を逆にしている
。即ち、入力導波路ｌ１ｌ）の等価屈折率を入力導波路
ｌｌａよりも高くしている。
２の実施例の構成を示す図である。同図において、第１
図と同一の参照符号は同一性のある構成部分を示す。１
１３．１１ｂは入力導波路で、第１の実施例の入力導波
路１ａ＋ ｌｂと、導波路幅の大小関係を逆にしている
。即ち、入力導波路ｌ１ｌ）の等価屈折率を入力導波路
ｌｌａよりも高くしている。
この入力導波路１１３．１１ｂの接点１２で出力側の非
対称分岐３ａ、３ｂと接続している。
対称分岐３ａ、３ｂと接続している。
入力導波路１１ａ、１１ｂの導波路幅の大小関係が、第
１の実施例の入力導波路１ａ、１ｂの導波路幅の大小関
係と逆になっているために、第２の実施例のＴＥ−ＴＭ
モードスプリンタは第１の実施例のものとはＴＥ、ＴＭ
波に対する状態が逆になる。即ち、ＴＭ波は反射され、
ＴＥ波は直進する。
１の実施例の入力導波路１ａ、１ｂの導波路幅の大小関
係と逆になっているために、第２の実施例のＴＥ−ＴＭ
モードスプリンタは第１の実施例のものとはＴＥ、ＴＭ
波に対する状態が逆になる。即ち、ＴＭ波は反射され、
ＴＥ波は直進する。
第５図は本発明によるＴＥ−ＴＭモードスプリッタの第
３の実施例の構成を示す図である。同図において、第１
図と同一の参照符号は同一性のある構成部分を示す。１
３は単一モードの直線導波路で、接点１４で出力側の非
対称分岐３ａ、３ｂと接続される。
３の実施例の構成を示す図である。同図において、第１
図と同一の参照符号は同一性のある構成部分を示す。１
３は単一モードの直線導波路で、接点１４で出力側の非
対称分岐３ａ、３ｂと接続される。
直線導波路１３に入力された０次モードのＴＭ波は、出
力導波路３ａへ移行する。また、０次モードのＴＥ波は
出力導波路３ｂへ移行する。この結果、ＴＥ、ＴＭ波の
分離を行なうことができる。
力導波路３ａへ移行する。また、０次モードのＴＥ波は
出力導波路３ｂへ移行する。この結果、ＴＥ、ＴＭ波の
分離を行なうことができる。
第６図は本発明によるＴＥ−ＴＭモードスプリッタの第
４の実施例の構成を示す図である。第１図と同一の参照
符号は同一性のある構成部分を示す。
４の実施例の構成を示す図である。第１図と同一の参照
符号は同一性のある構成部分を示す。
１５は出力導波路３ｂ上に装荷された金属装荷部である
。導波路上に金属を装荷した場合、ＴＭ波に対する等価
屈折率が低下することが知られている。
。導波路上に金属を装荷した場合、ＴＭ波に対する等価
屈折率が低下することが知られている。
従って、ＴＭ波に対して、出力導波路３ａは出力導波路
３ｂより等価屈折率が高くなり、ＴＥ波に対しては逆に
、出力導波路３ａは出力導波路３ｂより等価屈折率が低
（なる。従って、このＴＥ−ＴＭモードスプリッタは第
１の実施例のものと同じ動作をする。
３ｂより等価屈折率が高くなり、ＴＥ波に対しては逆に
、出力導波路３ａは出力導波路３ｂより等価屈折率が低
（なる。従って、このＴＥ−ＴＭモードスプリッタは第
１の実施例のものと同じ動作をする。
本実施例によるＴＥ−ＴＭモードスプリッタは次のよう
な効果がある。
な効果がある。
１）動作条件が（１）式の不等式で表わされるために、
非常に作製し易い。
非常に作製し易い。
２） １５ｄＢ以上の比でＴＥ波、ＴＭ波の分離を容易
に行なうことができる。
に行なうことができる。
３）作製条件がゆるやかであるために、他の素子との集
積が容易である。
積が容易である。
４）動作させるために電圧を印加する必要がない。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明によれば、作製が容易で優
れた特性を有するＴＥ−ＴＭモードスプリッタを提供で
きる効果がある。
れた特性を有するＴＥ−ＴＭモードスプリッタを提供で
きる効果がある。
第１図は本発明によるＴＥ−ＴＭモードスプリッタの第
１の実施例を示す図、第２図及び第３図は第１図の動作
を説明する図、第４図は本発明による第２の実施例を示
す図、第５図は本発明による第３の実施例を示す図、第
６図は本発明による第４の実施例を示す図、第７図は従
来のＴＥ−ＴＭモードスプリッタを示す図である。 ｌａ、 １ｂ・・・非対称分岐（入力導波路）２・・・
接点 ３３ｙ ３ｂ・・・非対称分岐（出力導波路）４・・・
領域 ５ａ、５ｂ・・・’ｒＭ波入力光 ５ｃ、５ｄ・・・ＴＥ波大入力 光 ８ｍ ６ Ｃ・・・０次モード光 ６ｂｔ６ｄ・・・１次モード光 ７ａｓ７ｂ・・・’ｒＭ波出力光 ７ｃ、ｓ７ｄ・・・ＴＥＥ出力光 １１ａ、１１ｂ・・・非対称分岐（入力導波路）１２．
１４・・・接点 １３・・・直線導波路１５・
・・金属装荷部
１の実施例を示す図、第２図及び第３図は第１図の動作
を説明する図、第４図は本発明による第２の実施例を示
す図、第５図は本発明による第３の実施例を示す図、第
６図は本発明による第４の実施例を示す図、第７図は従
来のＴＥ−ＴＭモードスプリッタを示す図である。 ｌａ、 １ｂ・・・非対称分岐（入力導波路）２・・・
接点 ３３ｙ ３ｂ・・・非対称分岐（出力導波路）４・・・
領域 ５ａ、５ｂ・・・’ｒＭ波入力光 ５ｃ、５ｄ・・・ＴＥ波大入力 光 ８ｍ ６ Ｃ・・・０次モード光 ６ｂｔ６ｄ・・・１次モード光 ７ａｓ７ｂ・・・’ｒＭ波出力光 ７ｃ、ｓ７ｄ・・・ＴＥＥ出力光 １１ａ、１１ｂ・・・非対称分岐（入力導波路）１２．
１４・・・接点 １３・・・直線導波路１５・
・・金属装荷部
Claims (3)
- （１）入射する光をＴＥ波とＴＭ波に分離して出射する
非対称Ｘ分岐型導波路を用いたＴＥ−ＴＭモードスプリ
ッタにおいて、前記非対称Ｘ分岐型導波路はＴＥ波及び
ＴＭ波に対してほぼ同一の等価屈折率を示す入力側の非
対称分岐と、ＴＥ波及びＴＭ波に対して異なる等価屈折
率を示す出力側の非対称分岐とを有することを特徴とす
るＴＥ−ＴＭモードスプリッタ。 - （２）前記入力側の非対称分岐及び出力側の非対称分岐
はそれぞれ幅の異なる２本の導波路で構成され、出力側
の幅の小さい方の導波路はイオン交換及び銀拡散の一方
の処理によりＴＭ波に対して大きい等価屈折率を示す領
域を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
のＴＥ−ＴＭモードスプリッタ。 - （３）前記入力側の非対称分岐及び出力側の非対称分岐
は、それぞれ幅の異なる２本の導波路で構成され、出力
側の幅の大きい方の導波路は金属を該導波路上に装荷し
た金属装荷部を有することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のＴＥ−ＴＭモードスプリッタ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP92685A JPS61160703A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | Ｔｅ−ｔｍモ−ドスプリツタ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP92685A JPS61160703A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | Ｔｅ−ｔｍモ−ドスプリツタ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61160703A true JPS61160703A (ja) | 1986-07-21 |
Family
ID=11487292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP92685A Pending JPS61160703A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | Ｔｅ−ｔｍモ−ドスプリツタ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61160703A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05210013A (ja) * | 1991-07-11 | 1993-08-20 | Koninkl Ptt Nederland Nv | 偏光フィルター |
| WO2006112055A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-26 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | 光制御素子 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5768805A (en) * | 1980-10-16 | 1982-04-27 | Fujitsu Ltd | Optical mode separator |
-
1985
- 1985-01-09 JP JP92685A patent/JPS61160703A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5768805A (en) * | 1980-10-16 | 1982-04-27 | Fujitsu Ltd | Optical mode separator |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2007114222A (ja) * | 2005-03-31 | 2007-05-10 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 光制御素子 |
| JPWO2006106807A1 (ja) * | 2005-03-31 | 2008-09-11 | 住友大阪セメント株式会社 | 光制御素子 |
| US7912325B2 (en) | 2005-03-31 | 2011-03-22 | Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd. | Optical control element |
| JP4958771B2 (ja) * | 2005-03-31 | 2012-06-20 | 住友大阪セメント株式会社 | 光制御素子 |
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