JPS61155652A - ガスタービン機関の推力増強装置 - Google Patents
ガスタービン機関の推力増強装置Info
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- JPS61155652A JPS61155652A JP60281277A JP28127785A JPS61155652A JP S61155652 A JPS61155652 A JP S61155652A JP 60281277 A JP60281277 A JP 60281277A JP 28127785 A JP28127785 A JP 28127785A JP S61155652 A JPS61155652 A JP S61155652A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/002—Wall structures
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- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/06—Arrangement of apertures along the flame tube
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00014—Reducing thermo-acoustic vibrations by passive means, e.g. by Helmholtz resonators
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
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- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
の
この発明は全般的にガスタービン機関l関の推力増強装
置、更に具体的に云えば、必要とする冷却空気流量を少
なくすると共に、改良されたスクリーチ抑圧手段を持つ
改良された推力増強装置のライナに関する。
置、更に具体的に云えば、必要とする冷却空気流量を少
なくすると共に、改良されたスクリーチ抑圧手段を持つ
改良された推力増強装置のライナに関する。
その冷却ライナを持つガスタービン機関閏の推力増強装
置は従来公知である。いろいろな段階の効率で作用する
種々の形式の冷却ライナが知られている。然し、冷却ラ
イナは少なくとも推力増強装置の構造ケーシングを推力
増強装置の高温燃焼ガスから遮蔽し、推力増強装置の下
流側の端に配置された排気ノズルに冷却空気を供給し、
且つ推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧する作用を
持っていなければならない。
置は従来公知である。いろいろな段階の効率で作用する
種々の形式の冷却ライナが知られている。然し、冷却ラ
イナは少なくとも推力増強装置の構造ケーシングを推力
増強装置の高温燃焼ガスから遮蔽し、推力増強装置の下
流側の端に配置された排気ノズルに冷却空気を供給し、
且つ推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧する作用を
持っていなければならない。
スクリーチはこの分野で知られている言葉であり、これ
は、推力増強装置で成る状態の下で発生される、強い燃
焼によって誘起される高い周波数の圧力振動と定義され
る。例えば米国特許第3゜041.836号を参照され
たい。スクリーチを制御しないと、半径方向、円周り向
及び軸方向のモードを含むスクリーチによって誘起され
る主に3つの振動モード並びにその組合せにより、推力
増強装置の高サイクル疲労寿命が短くなる。
は、推力増強装置で成る状態の下で発生される、強い燃
焼によって誘起される高い周波数の圧力振動と定義され
る。例えば米国特許第3゜041.836号を参照され
たい。スクリーチを制御しないと、半径方向、円周り向
及び軸方向のモードを含むスクリーチによって誘起され
る主に3つの振動モード並びにその組合せにより、推力
増強装置の高サイクル疲労寿命が短くなる。
推力増強装置の冷却ライナはケーシングを熱的に遮蔽し
て、推力増強装置の耐久力及び寿命の条件と見合う様な
許容し得るレベルの金属温度を保つと共に、利用するi
開の冷却空気量を出来る限り少なくすべきである。
て、推力増強装置の耐久力及び寿命の条件と見合う様な
許容し得るレベルの金属温度を保つと共に、利用するi
開の冷却空気量を出来る限り少なくすべきである。
更に具体的に云うと、推力増強装置の燃焼効率は、ガス
タービンW11JIilから利用し得る吐出ガスの山に
正比例する。従って、推力増強装置のライナの冷却に利
用され、推力増強装置の燃焼過程に使われない機関の吐
出ガス、例えばファン側路空気は、推力増強装置の温度
能力殻びに効率を下げる。
タービンW11JIilから利用し得る吐出ガスの山に
正比例する。従って、推力増強装置のライナの冷却に利
用され、推力増強装置の燃焼過程に使われない機関の吐
出ガス、例えばファン側路空気は、推力増強装置の温度
能力殻びに効率を下げる。
従って、推力増強@置に必要な冷却空気量を少なくすれ
ば、それに対応して推力増強装置の効率が高くなること
は明らかである。
ば、それに対応して推力増強装置の効率が高くなること
は明らかである。
然し、一般的に推力増強装置は機関の寸法に較べて長い
構造であり、比較的高い燃焼ガス温度に耐えなければな
らない。この両りの条件の為、相当量の冷却空気を必要
とする。!I!閣の燃焼器に見受けられる様な比較的効
果の大きい境股冷却U4造を利用するガスタービン機関
の推力増強装置が従来知られている。境膜冷却は、典型
的には円周方向の境膜冷却ナゲツトによって行なわれる
。このナゲツトの溝孔が比較的接近した軸方向の位置に
あって、境膜冷却の効果が1つの溝孔から次の溝孔まで
比較的高い状態に保たれる様になっている。
構造であり、比較的高い燃焼ガス温度に耐えなければな
らない。この両りの条件の為、相当量の冷却空気を必要
とする。!I!閣の燃焼器に見受けられる様な比較的効
果の大きい境股冷却U4造を利用するガスタービン機関
の推力増強装置が従来知られている。境膜冷却は、典型
的には円周方向の境膜冷却ナゲツトによって行なわれる
。このナゲツトの溝孔が比較的接近した軸方向の位置に
あって、境膜冷却の効果が1つの溝孔から次の溝孔まで
比較的高い状態に保たれる様になっている。
対流によって冷却されるライナを用いる推力増強v7を
厘も従来公知である。然し、対流によって冷却されるラ
イナは境膜冷却を使うライナ程、効率がよくなく、それ
に利用される冷却空気は少ないが、燃焼温度が比較的高
い高級な推力増強装置では、その効果は適当とは云えな
い。
厘も従来公知である。然し、対流によって冷却されるラ
イナは境膜冷却を使うライナ程、効率がよくなく、それ
に利用される冷却空気は少ないが、燃焼温度が比較的高
い高級な推力増強装置では、その効果は適当とは云えな
い。
推力増強装置は何等かのスクリーチ抑圧手段をも含むの
が典型的である。例えば、スクリーチを抑圧する為に、
推力増強装置の火炎保持器の近くで、ライナの前側部分
に比較的高い密度で小さな孔を用いることが知られてい
る。然し、1例では、こういうスクリーチ孔が、外側ケ
ーシングとライナの間に構成された推力増強装置の側路
ダクトと連通し、その為冷却空気がこういう孔を介して
推力増強装置の中に漏れる。こうして漏れる冷却空気は
ライナのスクリーチ抑圧手段を冷却する効果があるが、
境膜冷却用の溝孔程効果がない。
が典型的である。例えば、スクリーチを抑圧する為に、
推力増強装置の火炎保持器の近くで、ライナの前側部分
に比較的高い密度で小さな孔を用いることが知られてい
る。然し、1例では、こういうスクリーチ孔が、外側ケ
ーシングとライナの間に構成された推力増強装置の側路
ダクトと連通し、その為冷却空気がこういう孔を介して
推力増強装置の中に漏れる。こうして漏れる冷却空気は
ライナのスクリーチ抑圧手段を冷却する効果があるが、
境膜冷却用の溝孔程効果がない。
従って、この発明の目的は、新規で改良されたガスター
ビン機関の推力増強装置を提供することである。
ビン機関の推力増強装置を提供することである。
この発明の別の目的は、推力増強ailの動作性能及び
効率を改善する為に、必要とする冷却空気口を少なくし
た新規で改良された推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
効率を改善する為に、必要とする冷却空気口を少なくし
た新規で改良された推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
この発明の別の目的は、利用し得る冷却空気を効果的に
v1振りて利用する推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
v1振りて利用する推力増強装置のライナを提供するこ
とである。
この発明の別の目的は、改良されたスクリーチ抑圧手段
を持つ新規で改良された推力増強装置のライナを提供す
ることである。
を持つ新規で改良された推力増強装置のライナを提供す
ることである。
発 明 の 約
この発明の新規で改良されたガスタービン機関の推力増
強装置が、境膜冷却を行なうことが出来る第1の部分を
対流によって冷却可能な第2の部分に結合したライナを
含む。ファン側路空気の様な冷却ガスが、第1の部分の
境膜冷却を行なう為に、ライナに通され、第2の部分に
対して残留冷却境膜を作る。第2の部分は、その外面の
上を通過する空気によって、対流によって冷却し得る。
強装置が、境膜冷却を行なうことが出来る第1の部分を
対流によって冷却可能な第2の部分に結合したライナを
含む。ファン側路空気の様な冷却ガスが、第1の部分の
境膜冷却を行なう為に、ライナに通され、第2の部分に
対して残留冷却境膜を作る。第2の部分は、その外面の
上を通過する空気によって、対流によって冷却し得る。
ライナのこういう第1及び第2の部分を使うことにより
、その軸方向の全長にわたって境膜冷却手段だけを持つ
ライナに較べて、必要とする冷却空気流量を減少するこ
とが出来る。この発明の特定の実施例では、推力増強装
置のライナが火炎保持器の上流側で、第1の部分の上流
側の端に配ηされたスクリーチ部分をも含む。スクリー
チ部分は実質的に無孔の外側の壁及びそれから隔たる内
側の壁を持っていて、その間にマニホルドを構成する。
、その軸方向の全長にわたって境膜冷却手段だけを持つ
ライナに較べて、必要とする冷却空気流量を減少するこ
とが出来る。この発明の特定の実施例では、推力増強装
置のライナが火炎保持器の上流側で、第1の部分の上流
側の端に配ηされたスクリーチ部分をも含む。スクリー
チ部分は実質的に無孔の外側の壁及びそれから隔たる内
側の壁を持っていて、その間にマニホルドを構成する。
内側の壁が燃焼区域と流れが連通する複数個の開口を持
っている。マニホルド及び開口は、冷iiJ空気がそれ
を介して漏れるのを実質的に防止しながら、スクリーチ
を抑圧する効果がある。
っている。マニホルド及び開口は、冷iiJ空気がそれ
を介して漏れるのを実質的に防止しながら、スクリーチ
を抑圧する効果がある。
この発明に特有と考えられる新規な特徴は特許請求の範
囲に記載しであるが、この発明自体並びにその他の目的
及び利点は、以下図面について詳しく説明する所から明
らかになろう。
囲に記載しであるが、この発明自体並びにその他の目的
及び利点は、以下図面について詳しく説明する所から明
らかになろう。
し い 當
第1図にはファン側路空気形のガス・ターボファン・エ
ンジン10が例として示されており、このエンジンが、
この発明の1実施例の推力増強装置又はアフタバーナ1
2を持っている。推力増強装置12は、例えば環状取付
はフランジ14により、エンジン10の下流側の端に適
当に取付けられる。エンジン10がその上流側の端にフ
ァン16を持つと共に、ファン16と流れが連通する様
に配置されたコア・エンジン18を持ち、このコア・エ
ンジンが圧縮機、燃焼器及びタービン(図に示してない
)を含んでいる。ファン側路チャンネル20がコア・エ
ンジン18の周りに設けられている。
ンジン10が例として示されており、このエンジンが、
この発明の1実施例の推力増強装置又はアフタバーナ1
2を持っている。推力増強装置12は、例えば環状取付
はフランジ14により、エンジン10の下流側の端に適
当に取付けられる。エンジン10がその上流側の端にフ
ァン16を持つと共に、ファン16と流れが連通する様
に配置されたコア・エンジン18を持ち、このコア・エ
ンジンが圧縮機、燃焼器及びタービン(図に示してない
)を含んでいる。ファン側路チャンネル20がコア・エ
ンジン18の周りに設けられている。
推力増強装置112が円筒形の外側ケーシング22を持
ち、これがその上流側の端に配置された入口24及びそ
の下流側の端にある出口26を持っている。円周方向に
位置ぎめされた複数個の可変フラップを持つ普通の排気
ノズル集成体28がケーシングの出口26に適当に取付
けられる。
ち、これがその上流側の端に配置された入口24及びそ
の下流側の端にある出口26を持っている。円周方向に
位置ぎめされた複数個の可変フラップを持つ普通の排気
ノズル集成体28がケーシングの出口26に適当に取付
けられる。
推力増強形鋼路流形エンジン10の基本的な構造と動作
は、米国特許第3,750,402号に記載されている
。
は、米国特許第3,750,402号に記載されている
。
ファン16に入る全部のファン空気30、圓ら100%
によって表わされるエンジンの合計空気流が、エンジン
10に適当に通される。この発明の利点が十分理解され
る様に、後でエンジン10および推力増強装置112に
流れるガスの割合の例を説明する。ファン空気30の約
30%がファン側路空気32として側路チャンネル20
に通され、ファン空気30の約70%がコア・エンジン
18に通され、燃料と混合されてコア・ガス34を発生
し、これがコア・エンジン18から吐出される。
によって表わされるエンジンの合計空気流が、エンジン
10に適当に通される。この発明の利点が十分理解され
る様に、後でエンジン10および推力増強装置112に
流れるガスの割合の例を説明する。ファン空気30の約
30%がファン側路空気32として側路チャンネル20
に通され、ファン空気30の約70%がコア・エンジン
18に通され、燃料と混合されてコア・ガス34を発生
し、これがコア・エンジン18から吐出される。
ファン側路空気32は、エンジンの全空気流30、又は
エンジン10から吐出される全部のガスの内の第1の部
分を表わし、コア・ガス34はそれと相補的な、エンジ
ンの全空気流30、又はエンジン10から吐出される全
部のガスの内の第2の部分を表わす。エンジンの合計吐
出ガス(即ち側路空気32及びコア・ガス34)が、こ
の後側路チャンネル20及びコア・エンジン18から推
力増強装置112に適当に通される。
エンジン10から吐出される全部のガスの内の第1の部
分を表わし、コア・ガス34はそれと相補的な、エンジ
ンの全空気流30、又はエンジン10から吐出される全
部のガスの内の第2の部分を表わす。エンジンの合計吐
出ガス(即ち側路空気32及びコア・ガス34)が、こ
の後側路チャンネル20及びコア・エンジン18から推
力増強装置112に適当に通される。
第2!!ilに更に詳しく示すこの発明の好ましい実施
例では、推力増強装置12が、入口24の中に配置され
た、円周方向に相隔たる複数個の燃料噴射器36を含む
。普通の環状火炎保持器38が燃料噴射器36の下流側
に配置されている。更に推力増強装置f12がアフター
バーナ環状冷却ライナ40を持っている。このライナは
半径方向内側の面42及び半径方向外側の面44を持っ
ている。
例では、推力増強装置12が、入口24の中に配置され
た、円周方向に相隔たる複数個の燃料噴射器36を含む
。普通の環状火炎保持器38が燃料噴射器36の下流側
に配置されている。更に推力増強装置f12がアフター
バーナ環状冷却ライナ40を持っている。このライナは
半径方向内側の面42及び半径方向外側の面44を持っ
ている。
ケーシング22及びライナの外側の面44の間に冷却通
路46又は推力増強装置の側路ダクト46が構成され、
ライナの内側の面42が推力増強装置の環状燃焼区域4
8を構成する。
路46又は推力増強装置の側路ダクト46が構成され、
ライナの内側の面42が推力増強装置の環状燃焼区域4
8を構成する。
更に推力増強装置12が、コア・エンジン18に適当に
結合されていて、燃焼器ライノー40の上流側の端の方
に伸び、それから隔たる普通のディジー・シュート混合
器49を含んでいる。ファン側路チャンネル20が、推
力増強装置の側路ダクト46及び混合器49と適当に流
れが連通する様に配置されていて、ファン側路空気32
の一部分が、側路ダクト冷却空気50として側路ダクト
46に通される様にする。側路空気32の残りの部分が
混合器49を介して、推力増強装置燃焼空気52として
、入口24にある火炎保持器38に向って通される。
結合されていて、燃焼器ライノー40の上流側の端の方
に伸び、それから隔たる普通のディジー・シュート混合
器49を含んでいる。ファン側路チャンネル20が、推
力増強装置の側路ダクト46及び混合器49と適当に流
れが連通する様に配置されていて、ファン側路空気32
の一部分が、側路ダクト冷却空気50として側路ダクト
46に通される様にする。側路空気32の残りの部分が
混合器49を介して、推力増強装置燃焼空気52として
、入口24にある火炎保持器38に向って通される。
比較の為にだけ云うと、この発明では側路ダクト冷却空
気50の量を減少することが出来ることが試験から判っ
た。この側路ダクト冷却空気は、機関の全空気流30の
約10%を表わし、燃焼空気52が機関の全空気流30
の約20%を表わす。
気50の量を減少することが出来ることが試験から判っ
た。この側路ダクト冷却空気は、機関の全空気流30の
約10%を表わし、燃焼空気52が機関の全空気流30
の約20%を表わす。
燃焼空気52が火炎保持器38に通され、コア・ガス3
4と一緒になる。その組合せは、機関の全空気流30の
約90%を表わす。試験によると、推力増強装置のライ
ナの温度を約1.100’F乃至約1.500″Fにす
ることを含めて、比肩し得る動作状態では、主に境膜冷
却手段だけを持つ普通の設計の推力増強装置では、その
ライナを適切に冷却する為に、空気流30の約15%を
表わす側路ダクト空気50が必要であり、空気流30の
僅か15%が燃焼空気52として使われることが判った
。この発明の直接的な結果として、試験からは、側路ダ
クト空気50を15%から約10%に、部ら1/3@少
し、燃焼空気52を15%から約20%に増加して、推
力増強装置112の性能を高めると共に、ライナ20を
上に述べたライナの温度範囲内に十分冷却することが出
来ることが判った。この試験結果は、側路ダクト冷却空
気50のこの様な流量の減少から、推力増強装置の効率
が少なくとも約5%高くなることが判る。
4と一緒になる。その組合せは、機関の全空気流30の
約90%を表わす。試験によると、推力増強装置のライ
ナの温度を約1.100’F乃至約1.500″Fにす
ることを含めて、比肩し得る動作状態では、主に境膜冷
却手段だけを持つ普通の設計の推力増強装置では、その
ライナを適切に冷却する為に、空気流30の約15%を
表わす側路ダクト空気50が必要であり、空気流30の
僅か15%が燃焼空気52として使われることが判った
。この発明の直接的な結果として、試験からは、側路ダ
クト空気50を15%から約10%に、部ら1/3@少
し、燃焼空気52を15%から約20%に増加して、推
力増強装置112の性能を高めると共に、ライナ20を
上に述べたライナの温度範囲内に十分冷却することが出
来ることが判った。この試験結果は、側路ダクト冷却空
気50のこの様な流量の減少から、推力増強装置の効率
が少なくとも約5%高くなることが判る。
更に具体的に第2図及び第3図について説明すると、こ
の発明の1実施例の推力増強装置のライナ40が、火炎
保持器38の下流側に配置された第1の部分54を持ち
、これが普通の境膜冷却手段55を持っている。第1の
部分54が上流側の端56及び下流側の端58を有する
。境膜冷却手段55が軸方向に相隔たって円周方向に伸
びる複数個の冷却ナゲツト60を持ち、各々のナゲツト
が円周方向に伸びる環状ポケット62を構成する部分を
持っている。ナゲツト60には側路ダクト46と流れが
連通する、円周方向に相隔たる複数−の入口ポート64
も配置されているウナゲット60は、全体として、側路
ダクト空気50の第1の部分を受取って、ライナの第1
の部分の内側の面42aに沿って、空気の冷却用境界1
iW70を発生する為に、ナゲツト60の内向きの境m
m孔68にそれを通す様な予定の寸法である。
の発明の1実施例の推力増強装置のライナ40が、火炎
保持器38の下流側に配置された第1の部分54を持ち
、これが普通の境膜冷却手段55を持っている。第1の
部分54が上流側の端56及び下流側の端58を有する
。境膜冷却手段55が軸方向に相隔たって円周方向に伸
びる複数個の冷却ナゲツト60を持ち、各々のナゲツト
が円周方向に伸びる環状ポケット62を構成する部分を
持っている。ナゲツト60には側路ダクト46と流れが
連通する、円周方向に相隔たる複数−の入口ポート64
も配置されているウナゲット60は、全体として、側路
ダクト空気50の第1の部分を受取って、ライナの第1
の部分の内側の面42aに沿って、空気の冷却用境界1
iW70を発生する為に、ナゲツト60の内向きの境m
m孔68にそれを通す様な予定の寸法である。
第2図に示す様に、更にライナ40が下流側の端58か
らケーシングの出口26まで伸びる実質的に無孔の対流
によって冷部可能な第2の部分72を持っている。ライ
ナの第2の部分72が、ライナの第1の部分54の下流
側の端58に適当に接続される上流側の端74と、下流
側の端76とを持つている。ライナの第2の部分72は
、軸方向に相隔たって円周方向に伸びる、全体的に波形
の補強巻回部78を持つことが好ましい。下流側の端7
6がノズル集成体28から上流側に隔たって、推力増強
装置の側路ダクト46の環状吐出ポート80を構成する
。
らケーシングの出口26まで伸びる実質的に無孔の対流
によって冷部可能な第2の部分72を持っている。ライ
ナの第2の部分72が、ライナの第1の部分54の下流
側の端58に適当に接続される上流側の端74と、下流
側の端76とを持つている。ライナの第2の部分72は
、軸方向に相隔たって円周方向に伸びる、全体的に波形
の補強巻回部78を持つことが好ましい。下流側の端7
6がノズル集成体28から上流側に隔たって、推力増強
装置の側路ダクト46の環状吐出ポート80を構成する
。
第1の部分66がポート64に通された後に残る、側路
ダクト空気50の第2の部分82が、ライナの第2の部
分72の外側の@44bの上を流れて、それを対流によ
って冷却することが出来る。
ダクト空気50の第2の部分82が、ライナの第2の部
分72の外側の@44bの上を流れて、それを対流によ
って冷却することが出来る。
空気の第2の部分82が、この模吐出ポート80から外
へ出る。吐出ポート80は、ノズル集成体28のフラッ
プの境膜冷却を行なう様に適当な配M並びに寸法になっ
ている。この発明の1実施例では、llll空路の第2
の部分82は、armの全空気流30の約7%を表わし
、これは約3%である側路空気の第1の部分66と併せ
て、約10%である合計の側路ダクト空気50となる。
へ出る。吐出ポート80は、ノズル集成体28のフラッ
プの境膜冷却を行なう様に適当な配M並びに寸法になっ
ている。この発明の1実施例では、llll空路の第2
の部分82は、armの全空気流30の約7%を表わし
、これは約3%である側路空気の第1の部分66と併せ
て、約10%である合計の側路ダクト空気50となる。
ライナ40及び排気ノズル28を効果的に冷却する為、
入口ポート64及び側路ダクトの吐出ポート80は、全
体として略全部の側路ダクト空気50を通す様な予定の
寸法になっていることに注意されたい。この他の冷部空
気の流れは必要ではない。
入口ポート64及び側路ダクトの吐出ポート80は、全
体として略全部の側路ダクト空気50を通す様な予定の
寸法になっていることに注意されたい。この他の冷部空
気の流れは必要ではない。
第2図及び第4図に示したこの発明の別の重要な要素が
スクリーチ抑圧手段、又は火炎保持器3日の下流側に配
置されていてライナの第1の部分54の下流側の端56
まで下流側に伸びるライナの第3のスクリーチ部分84
である。スクリーチ抑圧手段84は、推力増強装置12
に於けるスクリーチを抑圧する様に作用し、ケーシング
22に適当に取付けられた上流側の端86、及びライナ
の第1の部分54の上流側の端56に適当に接続された
下流側の端88を含む。更にライナの第3の部分84が
、半径方向内向きの円筒形の内側の壁90を持ち、この
壁は燃焼区域48と流れが連通する様に配ぼされていて
、スクリーチを抑Eする様な寸法並びにパターンの複数
個の同口92を持っている。ライナの第3の部分84は
、半径り向外向きの外側のW!94をも持ち、これが内
側の壁90から隔たって、その間に空のマニホルド96
を構成することが好ましい。外側の壁はケーシング22
から隔たって、側路ダクト46の一部分を構成する。ラ
イナの第3の部分は、その上を流れる側路ダクト空気5
0の対流によって効果的に冷却することが出来る。マニ
ホルド96及び開口92は、推力増強装置12に於ける
スクリーチを減少する為の予定の寸法を持っている。
スクリーチ抑圧手段、又は火炎保持器3日の下流側に配
置されていてライナの第1の部分54の下流側の端56
まで下流側に伸びるライナの第3のスクリーチ部分84
である。スクリーチ抑圧手段84は、推力増強装置12
に於けるスクリーチを抑圧する様に作用し、ケーシング
22に適当に取付けられた上流側の端86、及びライナ
の第1の部分54の上流側の端56に適当に接続された
下流側の端88を含む。更にライナの第3の部分84が
、半径方向内向きの円筒形の内側の壁90を持ち、この
壁は燃焼区域48と流れが連通する様に配ぼされていて
、スクリーチを抑Eする様な寸法並びにパターンの複数
個の同口92を持っている。ライナの第3の部分84は
、半径り向外向きの外側のW!94をも持ち、これが内
側の壁90から隔たって、その間に空のマニホルド96
を構成することが好ましい。外側の壁はケーシング22
から隔たって、側路ダクト46の一部分を構成する。ラ
イナの第3の部分は、その上を流れる側路ダクト空気5
0の対流によって効果的に冷却することが出来る。マニ
ホルド96及び開口92は、推力増強装置12に於ける
スクリーチを減少する為の予定の寸法を持っている。
ライナのスクリーチ部分84の外側の壁94は無孔であ
って、側路ダクト46から燃焼区域48への側路ダクト
空気50の漏れが起らない様にすることが好ましい。ス
クリーチ部分84を通る空気流の漏れをなくすことによ
り、推力増強装置の効率が改善される。
って、側路ダクト46から燃焼区域48への側路ダクト
空気50の漏れが起らない様にすることが好ましい。ス
クリーチ部分84を通る空気流の漏れをなくすことによ
り、推力増強装置の効率が改善される。
然し、外側の壁94を実質的に無孔にしたま)で、第4
図に示す様に実質的に小さな複数個の駆逐孔98を設け
、これが燃焼区域48から7ニホルド96へのガスの逆
流を防止する効果を持つ様にすることが出来る。逆流は
、例えばマニホルド96に燃料/空気混合物が集まって
、スクリーチ性能を低下させる慣れのある望ましくない
沈積物をその中に形成するので、望ましくない。この為
、駆逐孔98は実質的に小さな流mを作る様な、即ち園
関の全空気流30の内の約1/2%を表わす側路ダクト
空気10の第3の部分100を作る様な寸法にする。
図に示す様に実質的に小さな複数個の駆逐孔98を設け
、これが燃焼区域48から7ニホルド96へのガスの逆
流を防止する効果を持つ様にすることが出来る。逆流は
、例えばマニホルド96に燃料/空気混合物が集まって
、スクリーチ性能を低下させる慣れのある望ましくない
沈積物をその中に形成するので、望ましくない。この為
、駆逐孔98は実質的に小さな流mを作る様な、即ち園
関の全空気流30の内の約1/2%を表わす側路ダクト
空気10の第3の部分100を作る様な寸法にする。
従って、この発明の推力増強装置112が、改良された
スクリーチ抑圧手段84を設けながら、ライナ40を冷
却するのに必要な空気量を減少する様な新規な要素並び
に要素の協働作用を提供したことが理解されよう。特に
、従来のスクリーチ抑圧装置は典型的には複数個の孔を
持っていて、それが側路ダクト空気を燃焼器の中に漏れ
させるが、この発明のスクリーチ・ライナ部分84はこ
の流れを最小限に少なくし、又は全くなくする。ライナ
の温度を約1,500’Fより低い温度に保たなければ
ならない様な高温の用途で必要とされる、普通のスクリ
ーチ手段を通る空気の冷却作用が、スクリーチ・ライナ
部分84には必要ではないことが判った。スクリーチ・
ライナ部分84が火炎保持器38の直ぐ下流側並びに燃
焼区域48の中心部分の上流側に配置されているので、
これは比較的^い温度を受けず、従ってライナ部分84
の金属を許容し得る温度に保つのに、外側のI!94の
対流による冷却で適切であると考えられる。
スクリーチ抑圧手段84を設けながら、ライナ40を冷
却するのに必要な空気量を減少する様な新規な要素並び
に要素の協働作用を提供したことが理解されよう。特に
、従来のスクリーチ抑圧装置は典型的には複数個の孔を
持っていて、それが側路ダクト空気を燃焼器の中に漏れ
させるが、この発明のスクリーチ・ライナ部分84はこ
の流れを最小限に少なくし、又は全くなくする。ライナ
の温度を約1,500’Fより低い温度に保たなければ
ならない様な高温の用途で必要とされる、普通のスクリ
ーチ手段を通る空気の冷却作用が、スクリーチ・ライナ
部分84には必要ではないことが判った。スクリーチ・
ライナ部分84が火炎保持器38の直ぐ下流側並びに燃
焼区域48の中心部分の上流側に配置されているので、
これは比較的^い温度を受けず、従ってライナ部分84
の金属を許容し得る温度に保つのに、外側のI!94の
対流による冷却で適切であると考えられる。
更に、図示の予定の協働関係を持つ様に、境膜冷却が可
能なライナ部分54及び対流によって冷却可能な無孔の
ライナ部分72の両方を設けることにより、冷却用の空
気流を減少することが出来る。エンジン10の様な推力
増強形の特定の側路流形エンジンに於けるそれらの性能
を評価する為に、2つの設計の推力増強装置のライナを
最初にエンジンで試験した。
能なライナ部分54及び対流によって冷却可能な無孔の
ライナ部分72の両方を設けることにより、冷却用の空
気流を減少することが出来る。エンジン10の様な推力
増強形の特定の側路流形エンジンに於けるそれらの性能
を評価する為に、2つの設計の推力増強装置のライナを
最初にエンジンで試験した。
1つの試験では、スクリーチ抑圧孔を持つ全部境膜冷却
のライナは、良好なスクリーチ抑圧能力を示した。
のライナは、良好なスクリーチ抑圧能力を示した。
他方の試験では、(ライナ部分72の様な)巻回部を持
つ対流によって冷却されるライナ部分をライナの上流側
の端に配置し、(ライナ部分54の様な)境膜冷却のラ
イナ部分を下流側に配置した。この対流と境膜冷却によ
るライナは、スクリーチ並びに望ましくない高温ストリ
ークが発生するという点で、このエンジンにとっては許
容し難いものであった。
つ対流によって冷却されるライナ部分をライナの上流側
の端に配置し、(ライナ部分54の様な)境膜冷却のラ
イナ部分を下流側に配置した。この対流と境膜冷却によ
るライナは、スクリーチ並びに望ましくない高温ストリ
ークが発生するという点で、このエンジンにとっては許
容し難いものであった。
こういう試験から、正しく位置きめした境膜冷却ナゲツ
トがスクリーチを少なくするのに更に効果があること、
上流側のjJ1ria冷却の部分と下流側の対流冷却に
よる部分を含む組合せのライナが、スクリーチを少なく
し、高温ストリークを生ぜずにライナを許容し得る程度
に冷却し、必要な冷却空気流量を減少することが判明し
た。
トがスクリーチを少なくするのに更に効果があること、
上流側のjJ1ria冷却の部分と下流側の対流冷却に
よる部分を含む組合せのライナが、スクリーチを少なく
し、高温ストリークを生ぜずにライナを許容し得る程度
に冷却し、必要な冷却空気流量を減少することが判明し
た。
この為、スクリーチ・ライナ部分84を利用してスクリ
ーチを更に少なくした後、その下流側で境膜冷部が可能
な部分54及び対流によって冷却可能な部分72を設け
ることにより、冷却空気mを減少して、推力増強装置1
2の改善された性能を達成し得ることが判った。
ーチを更に少なくした後、その下流側で境膜冷部が可能
な部分54及び対流によって冷却可能な部分72を設け
ることにより、冷却空気mを減少して、推力増強装置1
2の改善された性能を達成し得ることが判った。
特に、境膜冷却が可能な部分54が推力増強装置12の
中心位置にあって、放射熱負荷が最高である燃焼区域4
8の中心と全体的に半径方向に整合する(即ち、同じ軸
方向の位置にある)様に位置ぎめされているので、境膜
冷却の比較的高い冷却効果が最も効果的に利用されてい
る。対流によって冷却可能なライナ部分72を推力増強
装置W12の下流側の端に位置ぎめすることにより、境
膜冷却に較べて効果が相対的に劣る対流冷却でも、この
領域で起る比較的低い放射熱の負荷にとって適切である
。
中心位置にあって、放射熱負荷が最高である燃焼区域4
8の中心と全体的に半径方向に整合する(即ち、同じ軸
方向の位置にある)様に位置ぎめされているので、境膜
冷却の比較的高い冷却効果が最も効果的に利用されてい
る。対流によって冷却可能なライナ部分72を推力増強
装置W12の下流側の端に位置ぎめすることにより、境
膜冷却に較べて効果が相対的に劣る対流冷却でも、この
領域で起る比較的低い放射熱の負荷にとって適切である
。
更に、こうすることによってライナ部分72は、側路ダ
クト空気の第2の部分82の圧力が、下流側に向って低
下する、区域48内の燃焼ガスの圧力よりも相対的に高
い場所に配置される。この為、対流による熱伝達は差圧
が増加すると高くなるから、ライナ部分72は、ライナ
40の上流側の端並びに境膜冷却が可能な部分54より
上流側に設けた場合よりも、下流側の位置にある時には
一層効果的に冷却される。ライナ部分72は、それより
上流側に配置されたライナ部分54からの残留の冷却空
気の境界層をも活用して、余分の冷却作用を行なう(第
2図の境膜空気70参照)。
クト空気の第2の部分82の圧力が、下流側に向って低
下する、区域48内の燃焼ガスの圧力よりも相対的に高
い場所に配置される。この為、対流による熱伝達は差圧
が増加すると高くなるから、ライナ部分72は、ライナ
40の上流側の端並びに境膜冷却が可能な部分54より
上流側に設けた場合よりも、下流側の位置にある時には
一層効果的に冷却される。ライナ部分72は、それより
上流側に配置されたライナ部分54からの残留の冷却空
気の境界層をも活用して、余分の冷却作用を行なう(第
2図の境膜空気70参照)。
第5図及び第5A図には、第2図及び第4図に示したス
クリーチ・ライナ部分84の別の好ましい実施例84a
が示されている。この実施例は、内側及び外側の壁90
a 、94aの間を伸びる、軸方向に相隔たって円周方
向に伸びる複数個の隔壁102を持ち、軸方向に相隔た
るmagMのマニホルド区画96aを構成する。この実
施例では、外側の194aが実質的に小さい環状の入口
開口又は溝孔98aを持っている。壁94aがその上流
側の端に円周方向に相隔たる複数個のへこみ104を持
つことが好ましく、これが隣合う壁94aの下流側の端
と接触して、溝孔98aを円周方向に相隔たる複数個の
部分に分割する。第2図に示すライナ40の前後の差圧
が軸方向に変化するから、マニホルド区画96aは、開
口92a。
クリーチ・ライナ部分84の別の好ましい実施例84a
が示されている。この実施例は、内側及び外側の壁90
a 、94aの間を伸びる、軸方向に相隔たって円周方
向に伸びる複数個の隔壁102を持ち、軸方向に相隔た
るmagMのマニホルド区画96aを構成する。この実
施例では、外側の194aが実質的に小さい環状の入口
開口又は溝孔98aを持っている。壁94aがその上流
側の端に円周方向に相隔たる複数個のへこみ104を持
つことが好ましく、これが隣合う壁94aの下流側の端
と接触して、溝孔98aを円周方向に相隔たる複数個の
部分に分割する。第2図に示すライナ40の前後の差圧
が軸方向に変化するから、マニホルド区画96aは、開
口92a。
98aと共に、スクリーチ・ライナ部分84aの圧力降
下の軸方向の変動に対処する様に予定の寸法にして、適
切な逆流を保ちながら、開口92aを通る空気の漏れを
最小限に抑える。
下の軸方向の変動に対処する様に予定の寸法にして、適
切な逆流を保ちながら、開口92aを通る空気の漏れを
最小限に抑える。
この発明の好ましい実施例を説明したが、当業者には、
以上の説明からその他の実施例が考えられよう。例えば
、ファン側路空気を用いたが、コア・ガス34で構成さ
れた、推力増強装置のライナ40を冷却する冷却ガスを
使うことも出来る。
以上の説明からその他の実施例が考えられよう。例えば
、ファン側路空気を用いたが、コア・ガス34で構成さ
れた、推力増強装置のライナ40を冷却する冷却ガスを
使うことも出来る。
更に、この他の形式の境膜冷却並びに対流による冷却が
可能なライナ部分を用いることも出来る。
可能なライナ部分を用いることも出来る。
第1図はこの発明の推力増強装置を含むガスタービン機
関の断面図、第2図は第1図に示した推力増強装置の拡
大断面図、第3図はWi1図に示したライナの境膜冷却
部分の斜視図、第4図は第1図に示した推力増強装置の
ライナのスクリーチ部分の斜視図、第5図は第1図の推
力増強装置の別の実施例のスクリーチ部分の斜視図、第
5A図は第5図に示した推力増強装置fのスクリーチ部
分の部分的な端面図である。 主な符号の説明 22:ケーシング 24:入口 26:出口 32:側路空気 36:燃料噴射器 38:火炎保持器 40:ライナ 46:N路ダクト 48:燃焼区域 54:第1の部分 55:境膜冷却手段 72:第2の部分
関の断面図、第2図は第1図に示した推力増強装置の拡
大断面図、第3図はWi1図に示したライナの境膜冷却
部分の斜視図、第4図は第1図に示した推力増強装置の
ライナのスクリーチ部分の斜視図、第5図は第1図の推
力増強装置の別の実施例のスクリーチ部分の斜視図、第
5A図は第5図に示した推力増強装置fのスクリーチ部
分の部分的な端面図である。 主な符号の説明 22:ケーシング 24:入口 26:出口 32:側路空気 36:燃料噴射器 38:火炎保持器 40:ライナ 46:N路ダクト 48:燃焼区域 54:第1の部分 55:境膜冷却手段 72:第2の部分
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)入口及び出口を持っていて、該入口が機関の吐出ガ
スを受取る様に作用する外側ケーシングと該ケーシング
の入口の中に配置された燃料噴射器と、該噴射器より下
流側で前記ケーシングの入口の中に配置された火炎保持
器と、半径方向内側及び外側の面を持っていて前記ケー
シングより半径方向内側に隔たる推力増強装置の環状ラ
イナとを有し、該ライナの外側の面及び前記ケーシング
の間に側路ダクトが構成され、前記ライナの内側の面が
推力増強装置の環状燃焼区域を定め、前記側路ダクトは
前記機関の吐出ガスの第1の部分を、前記ケーシングの
入口から前記ケーシングの出口への側路ダクト・ガスと
して通す様に作用し、前記ライナが、前記火炎保持器よ
り下流側に配置されていて境膜冷却手段を持つ第1の部
分、及び該第1の部分の下流側の端から前記ケーシング
の出口まで伸びる対流による冷却が可能な無孔の第2の
部分を含んでいる推力増強装置。 2)特許請求の範囲1)に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナの第1の部分の境膜冷却手段は軸方向に相
隔たる複数個の冷却ナゲットで構成され、各々のナゲッ
トは、前記側路ダクトと流れが連通する様に配置された
円周方向に相隔たる複数個の入口ポートを持つ半径方向
外向きに伸びる環状ポケットを持ち、前記ナゲットは前
記側路ダクト・ガスの第1の部分を受取って、前記ライ
ナの第1の部分の内側の面に沿ってガスの冷却用境界層
を発生する様な寸法であり、前記ライナの第2の部分は
軸方向に相隔たって円周方向に伸びる複数個の巻回部で
構成され、前記ライナの第2の部分の外側の面が、前記
側路ダクト・ガスがその上を流れることによって、対流
によって冷却し得る様にした推力増強装置。 3)特許請求の範囲2)に記載した推力増強装置に於て
、前記ケーシングの出口に配置されていて、該出口と流
れが連通するフラップを持つ排気ノズル集成体を有し、
前記ライナの第2の部分が、前記ノズル集成体より上流
側に隔たる下流側の端を持っていて、推力増強装置の前
記側路ダクトの環状吐出ポートを構成し、該吐出ポート
の配置並びに寸法は、前記側路ダクト・ガスの第2の部
分を受取って、前記ノズル集成体のフラップに沿ってガ
スの冷却用境界層を発生する様になっている推力増強装
置。 4)特許請求の範囲3)に記載した推力増強装置に於て
、前記ナゲットの入口ポート及び前記ダクト吐出ポート
は全体として略全部の側路ダクト・ガスを通す様な寸法
になっている推力増強装置。 5)特許請求の範囲2)に記載した推力増強装置に於て
、前記側路ダクト・ガスが前記ガスタービン機関から流
れるファン側路空気で構成されている推力増強装置。 6)特許請求の範囲1)に記載した推力増強装置に於て
、推力増強装置の燃焼器のライナが、前記火炎保持器及
びライナの第1の部分の間に配置されたスクリーチ抑圧
手段を含んでいる推力増強装置。 7)特許請求の範囲1)に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナが前記火炎保持器より下流側に配置されて
いて、前記ライナの第1の部分の上流側の端まで下流側
に伸びて、推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧する
様に作用する第3のスクリーチ部分を含んでいる推力増
強装置。 8)特許請求の範囲7)に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナのスクリーチ部分が半径方向内向きの壁を
持ち、該壁は、前記燃焼区域と流れが連通する複数個の
開口を持っていてスクリーチを抑圧する様な寸法である
推力増強装置。 9)特許請求の範囲8)に記載した推力増強装置に於て
、前記ライナのスクリーチ部分が前記内側の壁から隔た
る半径方向外側の壁を持っていて、その間にマニホルド
を構成し、該マニホルド及び開口がスクリーチを抑圧す
る様な寸法である推力増強装置。 10)特許請求の範囲9)に記載した推力増強装置に於
て、前記内側の壁の開口が円形であって大体半径方向内
向きである推力増強装置。 11)特許請求の範囲9)に記載した推力増強装置に於
て、前記外側の壁が無孔である推力増強装置。 12)特許請求の範囲9)に記載した推力増強装置に於
て、前記外側の壁が、前記側路ダクトからのガスを受取
って、前記燃焼区域から前記マニホルドへのガスの逆流
を防止する様な寸法の実質的に小さい複数個の駆逐孔だ
けを持っている推力増強装置。 13)特許請求の範囲9)に記載した推力増強装置に於
て、前記ライナのスクリーチ部分が、前記内側の壁及び
外側の壁の間を伸びる、軸方向に相隔たって円周方向に
伸びる複数個の隔壁を持っていて、前記スクリーチ部分
の前後の圧力降下の軸方向の変動に対処するのに有効な
複数個の環状マニホルド区画を構成している推力増強装
置。 14)特許請求の範囲1)に記載した推力増強装置に於
て、前記ライナが、スクリーチ抑圧手段を含み、該手段
は、前記火炎保持器より下流側に配置されていて、その
間にマニホルドを構成する半径方向に隔たった内側及び
外側の壁を含む前記ライナの上流側端部で構成され、前
記内側の壁は、略半径方向内向きであって前記燃焼区域
と流れが連通する複数個の円形開口を持ち、前記マニホ
ルド及び開口がスクリーチを抑圧する様な寸法であり、
前記外側の壁が、前記燃焼区域からマニホルドへのガス
の逆流を防止する様な寸法の実質的に小さい複数個の駆
逐孔を持っている推力増強装置。 15)入口及び出口を持っていて、該入口が機関の吐出
ガスを受取る様に作用する外側ケーシングと、該ケーシ
ングの入口の中に配置された燃料噴射器と、該噴射器よ
り下流側で前記ケーシングの入口の中に配置された火炎
保持器と、半径方向内側及び外側の面を持っていると共
に前記ケーシングより半径方向内側に隔たる推力増強装
置の環状ライナとを有し、該ライナの外側の面及び前記
ケーシングの間に側路ダクトが構成され、前記ライナの
内側の面が推力増強装置の環状燃焼区域を構成し、前記
側路ダクトが前記機関吐出ガスの第1の部分を前記ケー
シングの入口から前記ケーシングの出口まで側路ダクト
・ガスとして通す様に作用し、更に前記ライナが、前記
火炎保持器より下流側に配置されていて境膜冷却手段を
持つ第1の部分、該第1の部分の下流側の端から前記ケ
ーシングの出口まで伸びる対流によって冷却可能な無孔
の第2の部分、及び前記火炎保持器より下流側に配置さ
れていて、前記ライナの第1の部分の上流側の端まで下
流側に伸びる第3のスクリーチ部分を含んでおり、該ス
クリーチ部分が、前記燃焼区域と流れが連通する複数個
の開口を持つ半径方向内向きの円筒壁、及び該内側の壁
から隔たっていて、その間にマニホルドを構成する実質
的に無孔の半径方向外側の壁を含んでおり、該マニホル
ド及び開口が推力増強装置に於けるスクリーチを抑圧す
る様な寸法であるガスタービン機関の推力増強装置。 16)特許請求の範囲15)に記載した推力増強装置に
於て、前記ライナの第1の部分の境膜冷却手段が軸方向
に相隔たる複数個の冷却ナゲットで構成され、各々のナ
ゲットは前記側路ダクトと流れが連通する、円周方向に
相隔たる複数個の入口ポートを持つ半径方向外向きに伸
びる環状ポケットを持っており、前記ナゲットは側路ダ
クト・ガスの第1の部分を受取って、前記ライナの第1
の部分の内側の面に沿ってガスの冷却用境界層を発生す
る様な寸法になっており、更に、前記ケーシングの出口
に配置されていてそれと流れが連通するフラップを持つ
排気ノズル集成体を有し、前記ライナの第2の部分は更
に、前記ノズル集成体の上流側に隔たる下流側の端を持
っていて、推力増強装置の側路ダクトの環状吐出ポート
を構成し、該吐出ポートの配置並びに寸法は、前記側路
ダクト・ガスの第2の部分を受取って、前記ノズル集成
体のフラップに沿ってガスの冷却用境界層を発生する様
になっており、前記ナゲットの入口ポート及び前記ダク
トの吐出ポートは全体として略全部の側路ダクト・ガス
を通す様な寸法になっている推力増強装置。 17)特許請求の範囲16)に記載した推力増強装置に
於て、前記側路ダクト・ガスがガスタービン機関から流
れるファン側路空気で構成されている推力増強装置。 18)入口及び出口を持っていて、該入口が機関の全空
気流を受取る様に作用する外側ケーシングと、該ケーシ
ングの出口に配置されたフラップを持っていて、該出口
と流れが連通する排気ノズル集成体と、前記ケーシング
の入口の中に配置された燃料噴射器と、該噴射器より下
流側で前記ケーシングの入口の中に配置された火炎保持
器と、半径方向内側の面及び外側の面を持つと共に前記
ケーシングより半径方向内側に隔たる推力増強装置の環
状燃焼器ライナとを有し、該ライナの外側の面及び前記
ケーシングの間に側路ダクトが構成され、前記ライナの
内側の面が推力増強装置の環状燃焼区域を定め、前記側
路ダクトは前記ファン側路空気をケーシングの入口から
ケーシングの出口まで通す様に作用し、更に前記ライナ
が、前記火炎保持器より下流側に配置された境膜冷却手
段を持つ第1の部分、該第1の部分の下流側の端から前
記ケーシングの出口まで伸びる対流によって冷却可能な
無孔の第2の部分、及び前記火炎保持器より下流側に配
置されていて前記ライナの第1の部分の上流側の端まで
下流側に伸びる第3のスクリーチ部分を含んでおり、前
記第1の部分は軸方向に相隔たる複数個の冷却ナゲット
で構成され、各々のナゲットは前記側路ダクトと流れが
連通する円周方向に相隔たった複数個の入口ポートを持
つ半径方向外向きに伸びる環状ポケットを夫々持ってお
り、前記ナゲットは側路ダクト空気の第1の部分を受取
って、前記ライナの第1の部分の内側の面に沿って冷却
空気の境界層を発生する様な寸法であり、前記第2の部
分は軸方向に相隔たって円周方向に伸びる複数個の巻回
部を持ち、前記ライナの第2の部分の外側の面が前記側
路ダクト空気の対流によって冷却可能であり、前記ライ
ナの第2の部分が更に、前記ノズル集成体の上流側に隔
たっていて、推力増強装置の側路ダクトの環状吐出ポー
トを構成する下流側の端を持っており、該吐出ポートは
前記側路ダクト空気の第2の部分を受取って、前記ノズ
ル集成体のフラップに沿って冷却空気の境界層を発生す
る様な寸法であり、前記ナゲットの入口ポート及び前記
ダクトの吐出ポートが全体として略全部の側路ダクト空
気を通す様な寸法であり、前記スクリーチ部分が、前記
燃焼区域と流れが連通する複数個の開口を持つ半径方向
内向きの壁、及び該内側の壁から隔たる半径方向外側の
壁を持っていて、その間にマニホルドを構成し、該マニ
ホルド及び開口は推力増強装置に於けるスクリーチを抑
圧する様な寸法であり、前記半径方向外側の壁が前記燃
焼区域からのガスが前記マニホルドに逆流するのを防止
する様な寸法の実質的に小さな複数個の駆逐孔を持って
いるガスタービン機関の推力増強装置。 19)燃焼区域を定めるライナ、該ライナより半径方向
外側に隔たっていて、その間に側路ダクトを構成するケ
ーシング、及び該ケーシングの入口に配置された火炎保
持器を持つガスタービン機関の推力増強装置に用いるラ
イナに於て、前記火炎保持器より下流側に位置ぎめする
ことが可能であって、推力増強装置に於けるスクリーチ
を抑圧する手段を持つスクリーチ部分と、当該第1の部
分の境膜冷却をする手段を持っていて、前記スクリーチ
部分に固着してそれより下流側に配置される第1の部分
と、該第1の部分に固着されていてそれより下流側に配
置される対流によって冷却可能な無孔の第2の部分とを
有するライナ。 20)特許請求の範囲19)に記載したライナに於て、
前記スクリーチ部分が前記燃焼区域と流れが連通する複
数個の開口を持つ半径方向内向きの円筒壁、及び該内側
の壁から隔たっていて、その間にマニホルドを構成する
半径方向外向きの壁を持っており、前記マニホルド及び
開口はスクリーチを抑圧する様な寸法であり、前記第1
の部分の境膜冷却手段は軸方向に相隔たる複数個の冷却
ナゲットを含み、各々のナゲットは前記側路ダクトと流
れが連通する円周方向に相隔たる複数個の入口ポートを
持つ半径方向外向きに伸びる環状ポケットを持っており
、前記第2の部分が軸方向に相隔たって円周方向に伸び
る複数個の巻回部を持っているライナ。 21)特許請求の範囲1)に記載した推力増強内に於て
、前記機関の吐出ガスが機関の全空気流を含み、前記側
路ダクトが該機関の全空気流の約10%を側路ダクト・
ガスとして通す様な寸法である推力増強装置。 22)特許請求の範囲16)に記載した推力増強装置に
於て、前記機関の吐出ガスが機関の全空気流を含み、前
記側路ダクトが該機関の全空気流の約10%を側路ダク
ト・ガスとして通す様な寸法である推力増強装置。 23)特許請求の範囲18)に記載した推力増強装置に
於て、前記側路ダクトが機関の全空気流の約10%を側
路ダクト・ガスとして通す様な寸法である推力増強装置
。 24)特許請求の範囲18)に記載した推力増強装置に
於て、側路ダクト空気の第1及び第2の部分が機関の全
空気流の夫々約3%及び7%である推力増強装置。
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