JPS61154735A - 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング - Google Patents
水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリングInfo
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- JPS61154735A JPS61154735A JP27467784A JP27467784A JPS61154735A JP S61154735 A JPS61154735 A JP S61154735A JP 27467784 A JP27467784 A JP 27467784A JP 27467784 A JP27467784 A JP 27467784A JP S61154735 A JPS61154735 A JP S61154735A
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- Japan
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- mold
- spacer ring
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/045—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds for horizontal casting
- B22D11/047—Means for joining tundish to mould
- B22D11/0475—Means for joining tundish to mould characterised by use of a break ring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、鋳型にブレークリングを装着する際の擦り
合せ作業全容易とし、かつ、鋳片にコールドシャット割
れが発生するの？防市するこ、と全可能とし友、水平連
続鋳造用鋳型のスペーサリングに関するものである。
合せ作業全容易とし、かつ、鋳片にコールドシャット割
れが発生するの？防市するこ、と全可能とし友、水平連
続鋳造用鋳型のスペーサリングに関するものである。
水平連続鋳造機は、鋳型、２次冷却帯およびピンチロー
ルが水平の軸上に配置されており、鋳型はタンディシュ
に水平に連結されている。第３図は、連続鋳造用鋳型と
タンディシュとの接合部ケ示した概略縦断面図である。
ルが水平の軸上に配置されており、鋳型はタンディシュ
に水平に連結されている。第３図は、連続鋳造用鋳型と
タンディシュとの接合部ケ示した概略縦断面図である。
第３図において１は水平連続鋳造用鋳型で、鋳型ｌはブ
レークリング２、供給ノズル３および前ノズル４を介し
てタンディシュ５に連結されている。このような菊型１
では、鋳片の引抜きの際にブレークリング２の近傍に生
ずる極めて薄いｉｕ固フシエル破断するのを防ぎ、かつ
、鋳型１の焼付き等を防止するために、引抜き次いで停
止のパターンを周期的に繰返しながら、鋳片全鋳型ｌか
ら断続的に引抜くことが行なわれている。
レークリング２、供給ノズル３および前ノズル４を介し
てタンディシュ５に連結されている。このような菊型１
では、鋳片の引抜きの際にブレークリング２の近傍に生
ずる極めて薄いｉｕ固フシエル破断するのを防ぎ、かつ
、鋳型１の焼付き等を防止するために、引抜き次いで停
止のパターンを周期的に繰返しながら、鋳片全鋳型ｌか
ら断続的に引抜くことが行なわれている。
第４図は、鋳片の引抜きの・ぐターン？示した図である
。第４図において、ａの部分が鋳片の引抜き期、ｂの部
分が引抜きの末期、Ｃの部分が停止期で、Ｃの停止期で
は、鋳片の凝固収縮に伴なう表面の横割れを防止するた
めに、鋳片全若干押戻すようにしている。このような／
？ターンで鋳片全引抜い友ときのシェルの形成の様子を
、第５図（ａ）〜（ｃ）に示す。第５図（ａ）は、第４
図のａの初めの部分である引抜き初期に、第５図（ｂ）
は、同じくｂの引抜き末期に、第５図（ｃ）は、同じく
Ｃの停止期に、それぞれ対応する。未凝固鋳片６の断続
的引抜きは、引抜き時にブレークリング２の近傍で薄く
形成される凝固シェルフに、停止時に第５図（ｃ）に示
すように厚く生長させ、次に未凝固鋳片６が引抜かれる
ときに凝固／エル７を破断させないようにする作用があ
る。。
。第４図において、ａの部分が鋳片の引抜き期、ｂの部
分が引抜きの末期、Ｃの部分が停止期で、Ｃの停止期で
は、鋳片の凝固収縮に伴なう表面の横割れを防止するた
めに、鋳片全若干押戻すようにしている。このような／
？ターンで鋳片全引抜い友ときのシェルの形成の様子を
、第５図（ａ）〜（ｃ）に示す。第５図（ａ）は、第４
図のａの初めの部分である引抜き初期に、第５図（ｂ）
は、同じくｂの引抜き末期に、第５図（ｃ）は、同じく
Ｃの停止期に、それぞれ対応する。未凝固鋳片６の断続
的引抜きは、引抜き時にブレークリング２の近傍で薄く
形成される凝固シェルフに、停止時に第５図（ｃ）に示
すように厚く生長させ、次に未凝固鋳片６が引抜かれる
ときに凝固／エル７を破断させないようにする作用があ
る。。
しかしながら、このような未凝固鋳片６から膨面シェル
と停止に続く引抜き時に形成された凝固シェルとの継目
（以下コールド７ヤツトと称−ｒ）８が生ずる。このコ
ールド７ヤツト８は、完全に溶着している限り、コール
ドシャット割れを発生しないが、溶着が不完全であると
割れを発生し、コールド／キット８近傍の鋳片の表面に
はクラックが入る。一般に引抜きのサイクルを１５０回
／Ｍ以上とすると、溶着が完全となってコールド／ヤン
ト割れケ、発生させないようにできる。しかし。
と停止に続く引抜き時に形成された凝固シェルとの継目
（以下コールド７ヤツトと称−ｒ）８が生ずる。このコ
ールド７ヤツト８は、完全に溶着している限り、コール
ドシャット割れを発生しないが、溶着が不完全であると
割れを発生し、コールド／キット８近傍の鋳片の表面に
はクラックが入る。一般に引抜きのサイクルを１５０回
／Ｍ以上とすると、溶着が完全となってコールド／ヤン
ト割れケ、発生させないようにできる。しかし。
引抜きのサイクル全１５０回／絹以上とすることは、引
抜きロール？はじめとする引抜き装置に大きな負担が７
：Ｊ）かり、引抜きのサイクルは、実用上５０〜１５０
回／ｍ の範囲の速さに限られる。この程度の速さのと
きには、引抜きの停止時に、鋳型１のブレークリング２
と溶鋼との両方に接する箇所（以下三重点と称す）９を
中心とした凝固シェルフａの温度が大きく低下してしま
う。そのために、後続する引抜き時に、ブレークリング
２を通って新たに鋳型１内に流入してくる溶鋼は、前記
凝固シェルフａと良好に溶着した。凝固シェル全形成せ
ず、コールド７ヤツト割れを生ずる。
抜きロール？はじめとする引抜き装置に大きな負担が７
：Ｊ）かり、引抜きのサイクルは、実用上５０〜１５０
回／ｍ の範囲の速さに限られる。この程度の速さのと
きには、引抜きの停止時に、鋳型１のブレークリング２
と溶鋼との両方に接する箇所（以下三重点と称す）９を
中心とした凝固シェルフａの温度が大きく低下してしま
う。そのために、後続する引抜き時に、ブレークリング
２を通って新たに鋳型１内に流入してくる溶鋼は、前記
凝固シェルフａと良好に溶着した。凝固シェル全形成せ
ず、コールド７ヤツト割れを生ずる。
この三重点９？中心とした凝固ノニル７ａが停止時間の
経過と共にどのように低下するか？、三重点９に接する
近傍で調べてみると、第６図のようになる。第６図から
明らがなように、わずか０．１〜０．３秒程度の停止に
よっても、三重点近傍の凝固シェルの温度は急激に低下
しており、三重点全中心として形成された凝固シェルフ
ａが大きく温度低下することがわかる。経験によれば、
この三重点近傍の温度が約１４００℃以下となると、次
の引抜き時に流入して来た溶鋼から形成される凝固シェ
ルフは、三重点全中心としたシェル７ａと良好に溶着せ
ず、コールド７ヤツト８の一部がクラックとして鋳片の
表面に残る。このクラックの深さは通常０．５〜１６５
咽である。
経過と共にどのように低下するか？、三重点９に接する
近傍で調べてみると、第６図のようになる。第６図から
明らがなように、わずか０．１〜０．３秒程度の停止に
よっても、三重点近傍の凝固シェルの温度は急激に低下
しており、三重点全中心として形成された凝固シェルフ
ａが大きく温度低下することがわかる。経験によれば、
この三重点近傍の温度が約１４００℃以下となると、次
の引抜き時に流入して来た溶鋼から形成される凝固シェ
ルフは、三重点全中心としたシェル７ａと良好に溶着せ
ず、コールド７ヤツト８の一部がクラックとして鋳片の
表面に残る。このクラックの深さは通常０．５〜１６５
咽である。
一方、鋳片の断続的引抜きに対応して、溶鋼の凝固の起
点上確実にするブレークリング２は、隙間を生じないよ
うに鋳型１に装着することが重要である。隙間があると
、その隙間へ溶鋼が侵入１〜で冷却しｔときに、これが
鋳片引抜き時の引っ掛りの原因となるため、凝固シェル
フの破断やブレークリング２の欠損につながる。このた
め、ブレークリング２ｔ−取替える毎に、新しいブレー
クリング２と鋳型１との間に隙間を生じないように、新
しいブレークリング２の外表面？研磨しては、新しいブ
レークリング２ｖｉ−鋳型１に当てる擦り合せ作業全行
なっている。しかしながら、ラインに組込まれた鋳型１
との間で、新しいブレークリング２の擦り合せ作業？す
ることは、多大な労力？要する。しかも、鋳型１との間
に確実に隙間を生じないように、新しいブレークリング
２の擦り合せが行なえ友かどうかを確認することは困難
である。
点上確実にするブレークリング２は、隙間を生じないよ
うに鋳型１に装着することが重要である。隙間があると
、その隙間へ溶鋼が侵入１〜で冷却しｔときに、これが
鋳片引抜き時の引っ掛りの原因となるため、凝固シェル
フの破断やブレークリング２の欠損につながる。このた
め、ブレークリング２ｔ−取替える毎に、新しいブレー
クリング２と鋳型１との間に隙間を生じないように、新
しいブレークリング２の外表面？研磨しては、新しいブ
レークリング２ｖｉ−鋳型１に当てる擦り合せ作業全行
なっている。しかしながら、ラインに組込まれた鋳型１
との間で、新しいブレークリング２の擦り合せ作業？す
ることは、多大な労力？要する。しかも、鋳型１との間
に確実に隙間を生じないように、新しいブレークリング
２の擦り合せが行なえ友かどうかを確認することは困難
である。
この発明は、上述の現状に鑑み、鋳型にプレークリング
を装着する際の擦り汗せ作業？容易とし、かつ、鋳片に
コールドシャット割れが発生するの？防止すること全可
能とした水平連続鋳造用鋳型のスペーサリング？提供す
ること金目的とする。
を装着する際の擦り汗せ作業？容易とし、かつ、鋳片に
コールドシャット割れが発生するの？防止すること全可
能とした水平連続鋳造用鋳型のスペーサリング？提供す
ること金目的とする。
この発明の水平連続鋳造用鋳型のスぜ一すリングは、水
平方向に直列に配置された鋳型とブレークリングとの間
に設けられる。一端が前記ブレークリングの前記鋳型側
の面と連なり、他端が前記鋳型の内面と連なるスペーサ
リングであって、前記スに〜サリングの内面のうち、前
記ブレークリングと接する位置力・ら鋳片引抜き方向の
所定長さに亘る内面部分が、前記ブレークリングへ向け
て内径が漸次小さくなるように形成されていることに特
徴を有する。
平方向に直列に配置された鋳型とブレークリングとの間
に設けられる。一端が前記ブレークリングの前記鋳型側
の面と連なり、他端が前記鋳型の内面と連なるスペーサ
リングであって、前記スに〜サリングの内面のうち、前
記ブレークリングと接する位置力・ら鋳片引抜き方向の
所定長さに亘る内面部分が、前記ブレークリングへ向け
て内径が漸次小さくなるように形成されていることに特
徴を有する。
以下、この発明の水平連続鋳造用鋳型のスペーサリング
ケ図面に基づき詳述する。
ケ図面に基づき詳述する。
第１図は、水平連続鋳造用鋳型のブレークリング側の部
分金示した部分縦断面図である。第１図において、１０
は鋳型、１１はブレークリング。
分金示した部分縦断面図である。第１図において、１０
は鋳型、１１はブレークリング。
１２はこの発明のスペーサリングである。スペーサリン
グ１２は鋳型１０とブレークリング１１“との間に設け
られ、鋳型１０の円面１０ａおよびブレークリング１１
の鋳型ｌｏ側の内面１１ａに連なっている。スぜ−サリ
ング１２は、鋳型１ｏと同様に、銅又は銅合金等がらな
り、内部に冷却水通路１３が設けられている。このよう
なスペーサリング１２は、金属製なので鋳型１ｏとの間
の密着性が容易に得られる。従って、鋳型１ｏとブレー
クリング１１との間にスペーサリング１２に設けておけ
ば、ブレークリング１１を取替える毎にス被−サリング
１２金外して、ライン外でスペーサリング１２に対して
新しいブレークリング１１の擦り合せ作業を行なえば良
いので、隙間ケ生じないように新しいブレークリング１
１を装着する作業が容易に行なえる１、 スペーサリング１２は、ブレークリング１１と接する位
置から鋳片引抜き方向に所定長さｔの内面部分１２ａを
有しておシ、前記内面部分１２ａは、その内径Ｒが、鋳
型１ｏの内面１０ａの内径ゐより小さく、かつ、ブレー
クリング１１へ向ケて漸次小さくなるように形成されて
いる。なお、鋳型ＩＯの前記内径Ｒｏは、鋳造する鋳片
の外径に対応しており、丸鋳片の場合１ｃは直径金、角
鋳片の場合には矩形の一辺に相当する長さを表わす。
グ１２は鋳型１０とブレークリング１１“との間に設け
られ、鋳型１０の円面１０ａおよびブレークリング１１
の鋳型ｌｏ側の内面１１ａに連なっている。スぜ−サリ
ング１２は、鋳型１ｏと同様に、銅又は銅合金等がらな
り、内部に冷却水通路１３が設けられている。このよう
なスペーサリング１２は、金属製なので鋳型１ｏとの間
の密着性が容易に得られる。従って、鋳型１ｏとブレー
クリング１１との間にスペーサリング１２に設けておけ
ば、ブレークリング１１を取替える毎にス被−サリング
１２金外して、ライン外でスペーサリング１２に対して
新しいブレークリング１１の擦り合せ作業を行なえば良
いので、隙間ケ生じないように新しいブレークリング１
１を装着する作業が容易に行なえる１、 スペーサリング１２は、ブレークリング１１と接する位
置から鋳片引抜き方向に所定長さｔの内面部分１２ａを
有しておシ、前記内面部分１２ａは、その内径Ｒが、鋳
型１ｏの内面１０ａの内径ゐより小さく、かつ、ブレー
クリング１１へ向ケて漸次小さくなるように形成されて
いる。なお、鋳型ＩＯの前記内径Ｒｏは、鋳造する鋳片
の外径に対応しており、丸鋳片の場合１ｃは直径金、角
鋳片の場合には矩形の一辺に相当する長さを表わす。
従って、スペーサリング１２の前記内径Ｒは、前記鋳型
１０の内径Ｒｏと同様に、鋳片の断面形状に応じた意味
で使われている。
１０の内径Ｒｏと同様に、鋳片の断面形状に応じた意味
で使われている。
上記のよってスペーサリング１２においテ、内面部分１
２ａの内径Ｒ？小さくしたのは、内面部分１２ａがブレ
ークリング１１と溶鋼との両方に接する三重点１４ｉ、
鋳型１０の内面部分１０ａの点よりも鋳型ＩＯの内側に
位置させるためである。鋳型１０の内側に三重点１４ｉ
位置させたことにより、三重点１４が鋳型１０の冷却水
通路ケ形成する外面１５力・ら距離が遠くなるので、鋳
片の引抜き浮上時に三重点１４ｉ中心として凝固したシ
ェル１６ａｕ、温度低下が小さくなる。そして、さらに
ワ１片の引抜き時に、前記凝固シェル１６ａは図のよう
に右方向に移動し、鋳型ｌＯの内面部分１０ａから離れ
て（Ｊ置するので、前記凝固シェル１６ａは流入してく
る溶鋼によ＃）復熱して、前記溶′Ａから形成される凝
固シェル１６ｂと良好に溶着する。従って、凝固シェル
１６円にはコールドシャット１７が傾斜して形成される
が、このコールドシャット１７に割れを発生しなくさせ
ることができる。
２ａの内径Ｒ？小さくしたのは、内面部分１２ａがブレ
ークリング１１と溶鋼との両方に接する三重点１４ｉ、
鋳型１０の内面部分１０ａの点よりも鋳型ＩＯの内側に
位置させるためである。鋳型１０の内側に三重点１４ｉ
位置させたことにより、三重点１４が鋳型１０の冷却水
通路ケ形成する外面１５力・ら距離が遠くなるので、鋳
片の引抜き浮上時に三重点１４ｉ中心として凝固したシ
ェル１６ａｕ、温度低下が小さくなる。そして、さらに
ワ１片の引抜き時に、前記凝固シェル１６ａは図のよう
に右方向に移動し、鋳型ｌＯの内面部分１０ａから離れ
て（Ｊ置するので、前記凝固シェル１６ａは流入してく
る溶鋼によ＃）復熱して、前記溶′Ａから形成される凝
固シェル１６ｂと良好に溶着する。従って、凝固シェル
１６円にはコールドシャット１７が傾斜して形成される
が、このコールドシャット１７に割れを発生しなくさせ
ることができる。
内径Ｒｔ小さくしたスペーサリング１２の内面部分１２
ａの長さｔは、鋳片の引抜きピッチの長さＬ以下である
ことが好ましい。これは、内面部分１２ａの長さｔが引
抜きピッチの長さしよりもかなり大きいと、鋳込開始時
に形成される鋳片外径が、最終的に形成される鋳片外径
よりも小さくなり、鋳片の引抜きを開始すると、引抜き
方向に湯もれが発生するからである。
ａの長さｔは、鋳片の引抜きピッチの長さＬ以下である
ことが好ましい。これは、内面部分１２ａの長さｔが引
抜きピッチの長さしよりもかなり大きいと、鋳込開始時
に形成される鋳片外径が、最終的に形成される鋳片外径
よりも小さくなり、鋳片の引抜きを開始すると、引抜き
方向に湯もれが発生するからである。
鋼鋳片の鋳造の場合、引抜きピッチの長さしは５〜３０
扇程北であるから、内面部分１２ａの長さｔは５〜３０
朋の範囲以下となる。
扇程北であるから、内面部分１２ａの長さｔは５〜３０
朋の範囲以下となる。
内面部分１２ａの内径Ｒは、ブレークリング１３と接す
る箇所の内側の位置での内径Ｒ＋に最小として、内面部
分１２ａが滑らかな曲面？もつように定める。前記最小
の内径Ｒ，は、鋳型ｌＯの内面部分１０ａの内径（鋳片
に対応する内径） Ｒｏに対して、２１＋ ＝ Ｒｏ
−Ｒｔで表わされるｈが２〜ｌ Ｏａｍ程度となるよう
に定める。この場合、鋳型１０が丸鋳片用か角鋼片用か
に応じて、 Ｒｏ 、 Ｒ１、Ｒが直径又は矩形の一辺
を表わすことは前述しｆＣ６経験によれば、最小の内径
ＲＬ七ｌｌが２〜１０罵程度となるようにすることが、
コールドシャット１７に割れが発生しないようにするの
に一番効果がある。
る箇所の内側の位置での内径Ｒ＋に最小として、内面部
分１２ａが滑らかな曲面？もつように定める。前記最小
の内径Ｒ，は、鋳型ｌＯの内面部分１０ａの内径（鋳片
に対応する内径） Ｒｏに対して、２１＋ ＝ Ｒｏ
−Ｒｔで表わされるｈが２〜ｌ Ｏａｍ程度となるよう
に定める。この場合、鋳型１０が丸鋳片用か角鋼片用か
に応じて、 Ｒｏ 、 Ｒ１、Ｒが直径又は矩形の一辺
を表わすことは前述しｆＣ６経験によれば、最小の内径
ＲＬ七ｌｌが２〜１０罵程度となるようにすることが、
コールドシャット１７に割れが発生しないようにするの
に一番効果がある。
内面１％分１２ａの曲面は、このスペーサリング１２の
ように、外方向（図の紙面の下方ンに凹である他、第２
図（ａ）に示すように直線状、あるいは第２図（ｂ）に
示すように内方向に凸であってもよい。
ように、外方向（図の紙面の下方ンに凹である他、第２
図（ａ）に示すように直線状、あるいは第２図（ｂ）に
示すように内方向に凸であってもよい。
断面寸法が８０〜３５０鵡の角鋼片又は丸鋳片を、炭素
鋼および各種の合金鋼について鋳造した結果によると、
スペーサリング１２の内面部分１２ａの曲面形状が第１
図、第２図（ａ）、第２図（ｂ）のいずれによっても、
コールドシャットに割れが発生するのを防止できたが、
第１図の鋳型１０のように外方向に凹のときが最も効果
があつ之。
鋼および各種の合金鋼について鋳造した結果によると、
スペーサリング１２の内面部分１２ａの曲面形状が第１
図、第２図（ａ）、第２図（ｂ）のいずれによっても、
コールドシャットに割れが発生するのを防止できたが、
第１図の鋳型１０のように外方向に凹のときが最も効果
があつ之。
以上のようなスペーサリング１２によれば、スペーサリ
ング１２の内面部分１２ａの三重点１４が鋳型１０の内
面１０ａよりも鋳型の内方向に位置しているので、鋳片
の引抜き停止時に三重点１４を中心として形成された凝
固シェル１６ａが、大きく温度低下するの全防止でき、
力・つ、後続する鋳片の引抜き後に前記凝固シェル１６
３？内面部分１２ｂと接触させないようにすることがで
きる刀・ら、前記凝固シェル１６ａは容易に復熱して、
絣に鋳型１０１Ｆ３に流入して来た溶鋼から形１１１．
される凝固シェル１６ｂと良好に溶着する。従って、凝
固シェル１６内にコールドシャット１７は形成されるが
、コールドシャット１７の割れは生じない。
ング１２の内面部分１２ａの三重点１４が鋳型１０の内
面１０ａよりも鋳型の内方向に位置しているので、鋳片
の引抜き停止時に三重点１４を中心として形成された凝
固シェル１６ａが、大きく温度低下するの全防止でき、
力・つ、後続する鋳片の引抜き後に前記凝固シェル１６
３？内面部分１２ｂと接触させないようにすることがで
きる刀・ら、前記凝固シェル１６ａは容易に復熱して、
絣に鋳型１０１Ｆ３に流入して来た溶鋼から形１１１．
される凝固シェル１６ｂと良好に溶着する。従って、凝
固シェル１６内にコールドシャット１７は形成されるが
、コールドシャット１７の割れは生じない。
また、スペーサリング１２の内面部分１２ａの三重点１
４付近に部分的溶損が生じて凹みが形成されることがあ
るが、内面部分１２ａがブレークリング１３の方へ行く
に従って狭くなっており、鋳片の引抜きに対する抵抗が
小さいので、凹みが形成されても凝固シェルが破断する
ことはない。
４付近に部分的溶損が生じて凹みが形成されることがあ
るが、内面部分１２ａがブレークリング１３の方へ行く
に従って狭くなっており、鋳片の引抜きに対する抵抗が
小さいので、凹みが形成されても凝固シェルが破断する
ことはない。
この発明の水平連続鋳造用鋳型のスペーサリングは以上
のように構成されるので、鋳片にコールド７ヤツト割れ
が発生するのを防止できる。さらに、コールドシャット
は鋳片表面に対して傾斜しているので、圧延時の押しつ
ぶしによって容易に消失させることができる。しかも、
このス（−サリングを設けることによって、ブレークリ
ングの装着の際の擦シ合せ作業が大幅に楽になる。
のように構成されるので、鋳片にコールド７ヤツト割れ
が発生するのを防止できる。さらに、コールドシャット
は鋳片表面に対して傾斜しているので、圧延時の押しつ
ぶしによって容易に消失させることができる。しかも、
このス（−サリングを設けることによって、ブレークリ
ングの装着の際の擦シ合せ作業が大幅に楽になる。
第１図はブレークリングと水平連続鋳造用鋳型との間に
設けられたこの発明のスペーサリング金示す縦断面図、
第２図（ａ） 、 （ｂ）はこの発明のスペーサリング
の内径が小さくなった円面部分の曲面形状の他の例を示
す縦断面図、第３図は鋳型とタンディシュとの接合部を
示す縦断面図、第４図は鋳片の引抜き・ぐターフ？示す
図、第５図（ａ）〜（ｃ）は鋳型内でのシェルの形成の
様子？示す図、第６図は鋳型の三重点近傍でのシェルの
温度を示すグラフである。図面において、 １０・・・鋳型、 １０ａ・・・鋳型の内面
、１１・・・ブレークリング、 ｌｌａ・・・ブレー
クリングの内面、１２・・・スペーサリング、 １２ａ・・・スペーサリングの内面部分、１３・・・冷
却水通路、 １４・・・三重点、１６．１６ａ 、
１６ｂ−・・凝固シェル。 １７・・・コールド７ヤツト。
設けられたこの発明のスペーサリング金示す縦断面図、
第２図（ａ） 、 （ｂ）はこの発明のスペーサリング
の内径が小さくなった円面部分の曲面形状の他の例を示
す縦断面図、第３図は鋳型とタンディシュとの接合部を
示す縦断面図、第４図は鋳片の引抜き・ぐターフ？示す
図、第５図（ａ）〜（ｃ）は鋳型内でのシェルの形成の
様子？示す図、第６図は鋳型の三重点近傍でのシェルの
温度を示すグラフである。図面において、 １０・・・鋳型、 １０ａ・・・鋳型の内面
、１１・・・ブレークリング、 ｌｌａ・・・ブレー
クリングの内面、１２・・・スペーサリング、 １２ａ・・・スペーサリングの内面部分、１３・・・冷
却水通路、 １４・・・三重点、１６．１６ａ 、
１６ｂ−・・凝固シェル。 １７・・・コールド７ヤツト。
Claims (2)
- （１）水平方向に直列に配置された鋳型とブレークリン
グとの間に設けられる、一端が前記ブレークリングの前
記鋳型側の面と連なり、他端が前記鋳型の内面と連なる
スペーサリングであつて、前記スペーサリングの内面の
うち、前記ブレークリングと接する位置から鋳片引抜き
方向の所定長さに亘る内面部分が、前記ブレークリング
へ向けて内径が漸次小さくなるように形成されているこ
とを特徴とする、水平連続鋳造用鋳型のスペーサリング
。 - （２）前記ブレークリングへ向けて内径が漸次小さくな
るように形成されている前記内面部分の長さは、前記鋳
型から引抜かれる鋳片の引抜きピッチの長さ以下である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の水平連続
鋳造用鋳型のスペーサリング。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27467784A JPS61154735A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング |
| CA000497711A CA1256668A (en) | 1984-12-28 | 1985-12-16 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
| EP85309343A EP0187513B1 (en) | 1984-12-28 | 1985-12-20 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
| DE8585309343T DE3568307D1 (en) | 1984-12-28 | 1985-12-20 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
| AT85309343T ATE40860T1 (de) | 1984-12-28 | 1985-12-20 | Horizontal-stranggussmaschine fuer das giessen von geschmolzenem stahl zu einem gussstahlstrang. |
| ES550440A ES8700588A1 (es) | 1984-12-28 | 1985-12-26 | Una maquina de fundicion en continuo de tipo horizontal paravaciar acero fundido en un cable de acero moldeado |
| CN85109468A CN1006770B (zh) | 1984-12-28 | 1985-12-28 | 将钢水铸成铸坯的卧式连续铸钢机 |
| US07/063,704 US4770229A (en) | 1984-12-28 | 1987-06-15 | Horizontal type continuous casting machine for casting molten steel into cast steel strand |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27467784A JPS61154735A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13595891A Division JPH072263B2 (ja) | 1991-05-11 | 1991-05-11 | 水平連続鋳造用鋳型のスペーサリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61154735A true JPS61154735A (ja) | 1986-07-14 |
| JPH0131975B2 JPH0131975B2 (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=17545023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27467784A Granted JPS61154735A (ja) | 1984-12-28 | 1984-12-28 | 水平連続鋳造用鋳型のスペ−サリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61154735A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61219445A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-09-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 水平連続鋳造装置 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5545549A (en) * | 1978-09-26 | 1980-03-31 | Nippon Steel Corp | Mold in closed head horizontal type continuous casting machine |
| JPS5611144A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for joining tundish and mold for horizontal continuous casting |
| JPS58141836A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-08-23 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 水平連続鋳造法 |
-
1984
- 1984-12-28 JP JP27467784A patent/JPS61154735A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5545549A (en) * | 1978-09-26 | 1980-03-31 | Nippon Steel Corp | Mold in closed head horizontal type continuous casting machine |
| JPS5611144A (en) * | 1979-07-10 | 1981-02-04 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method and apparatus for joining tundish and mold for horizontal continuous casting |
| JPS58141836A (ja) * | 1982-02-17 | 1983-08-23 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 水平連続鋳造法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61219445A (ja) * | 1985-03-23 | 1986-09-29 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 水平連続鋳造装置 |
| JPH0330457B2 (ja) * | 1985-03-23 | 1991-04-30 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0131975B2 (ja) | 1989-06-28 |
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