JPS61145322A - 石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制御装置 - Google Patents
石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制御装置Info
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- JPS61145322A JPS61145322A JP26634184A JP26634184A JPS61145322A JP S61145322 A JPS61145322 A JP S61145322A JP 26634184 A JP26634184 A JP 26634184A JP 26634184 A JP26634184 A JP 26634184A JP S61145322 A JPS61145322 A JP S61145322A
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- gasifier
- turbine
- gas
- load
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/16—Combined cycle power plant [CCPP], or combined cycle gas turbine [CCGT]
- Y02E20/18—Integrated gasification combined cycle [IGCC], e.g. combined with carbon capture and storage [CCS]
Landscapes
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制
御装置に係り、特にプラントのシステム圧力を変圧とし
て運転するのに適したプラントの制御装置に関する。
御装置に係り、特にプラントのシステム圧力を変圧とし
て運転するのに適したプラントの制御装置に関する。
石炭ガス化コンパインドチイクルシステムは石炭をガ、
ス化し、そのガスを燃料ガスとしてガスタンをも回し、
発電を行なう高効率な発電システムである。
ス化し、そのガスを燃料ガスとしてガスタンをも回し、
発電を行なう高効率な発電システムである。
このシステムは石炭の有効利用、脱硫の簡易性などの環
境対策の優位性からも近年注目されてし）る。
境対策の優位性からも近年注目されてし）る。
第５図に石炭ガス化複合発電システムの一例を示し、以
下本図を使って装置の説明及び負荷制御の方法を説明す
る。
下本図を使って装置の説明及び負荷制御の方法を説明す
る。
燃料の石炭はスラリー発生装置ｌで水と混合されスラリ
ー状の石炭流となり空気を酸化剤としてガス化炉２でガ
ス化反応をおこし粗ガスを発生する。この粗ガスは高温
であるので、ガスクーラー３で脱硫に可能な温度まで温
度を下げられ脱硫装置４に流入する。この際、水と熱交
換をし蒸気を発生させこの蒸気はガスクーラドラム５に
貯えられる。上記脱硫装置４にて精製されたガスはガス
ヒータ６で昇温され燃焼器７でコンプレッサ８で与えら
れる圧縮空気と混合されて燃焼し、ガスタービン９に送
られガスタービンを回転させ発電を行なう。このガスタ
ービン９からの排ガスは排熱回収ボイラ１０へ導かれ、
スーパーヒーター１１、エバポレータ１２、エコノマイ
ザ−１３と順次熱交換をして大気に放出される。エバポ
レータ１２で発生した蒸気は蒸気ドラム１４に貯えられ
スーパーヒーター １１でガスクーラードラム５からの
蒸気とあわせて過熱され、蒸気タービン１５に流入しそ
の発生トルクにより発電が行なわれる。蒸気タービン１
５で仕事をした蒸気は復７ｘ器１６で水となり給水加熱
器１７、脱気器１８を通って排熱回収ボイラ１０に導か
れる。排熱回収ボイラｌＯのエコノマイザ１３で加熱さ
れた水は一方がガスクーラードラム５に他方は蒸気ドラ
ム１４に辱かれる。
ー状の石炭流となり空気を酸化剤としてガス化炉２でガ
ス化反応をおこし粗ガスを発生する。この粗ガスは高温
であるので、ガスクーラー３で脱硫に可能な温度まで温
度を下げられ脱硫装置４に流入する。この際、水と熱交
換をし蒸気を発生させこの蒸気はガスクーラドラム５に
貯えられる。上記脱硫装置４にて精製されたガスはガス
ヒータ６で昇温され燃焼器７でコンプレッサ８で与えら
れる圧縮空気と混合されて燃焼し、ガスタービン９に送
られガスタービンを回転させ発電を行なう。このガスタ
ービン９からの排ガスは排熱回収ボイラ１０へ導かれ、
スーパーヒーター１１、エバポレータ１２、エコノマイ
ザ−１３と順次熱交換をして大気に放出される。エバポ
レータ１２で発生した蒸気は蒸気ドラム１４に貯えられ
スーパーヒーター １１でガスクーラードラム５からの
蒸気とあわせて過熱され、蒸気タービン１５に流入しそ
の発生トルクにより発電が行なわれる。蒸気タービン１
５で仕事をした蒸気は復７ｘ器１６で水となり給水加熱
器１７、脱気器１８を通って排熱回収ボイラ１０に導か
れる。排熱回収ボイラｌＯのエコノマイザ１３で加熱さ
れた水は一方がガスクーラードラム５に他方は蒸気ドラ
ム１４に辱かれる。
一方、ガス化炉２に纒かれる空気はコンブレラｆ８から
抽気されに空気を昇圧空気圧縮ａｌ１９で更に圧縮して
から流入させている。
抽気されに空気を昇圧空気圧縮ａｌ１９で更に圧縮して
から流入させている。
この様なプラントを負荷運転する際は負荷偏差にみあう
制御信号を制御装置器から出力しガスタービン９に流入
する燃料流盪を調整する燃料流量調整弁２０を動作させ
たり、ガス化炉２に流入する燃料である石炭スラリーｔ
を調整する石炭（スラリー）流量調整弁２１と酸化剤で
ある空気を調整する空気流量調整弁２２を動作させて行
なり”でいる。
制御信号を制御装置器から出力しガスタービン９に流入
する燃料流盪を調整する燃料流量調整弁２０を動作させ
たり、ガス化炉２に流入する燃料である石炭スラリーｔ
を調整する石炭（スラリー）流量調整弁２１と酸化剤で
ある空気を調整する空気流量調整弁２２を動作させて行
なり”でいる。
蒸気タービン出力はガスタービンの排ガスのエネルギー
によって決まるので、複合発電の負荷はガスタービン（
：流入する燃料流址によって決まる。
によって決まるので、複合発電の負荷はガスタービン（
：流入する燃料流址によって決まる。
上記のように構成された石炭ガス化コンバインドサイク
ルプラントにあっては、負荷制御は従来ガス化炉２の内
圧を一定に保持した状態で燃料流量調整弁２０を開閉制
御することにより行われていた。すなわち、高負荷のと
きには燃料流量調整弁加の開度な大きく保ち、逆に負荷
が低いときには開度な小さくし、こうして弁開度の調節
により燃焼器７に流入する燃料量を制御していた。
ルプラントにあっては、負荷制御は従来ガス化炉２の内
圧を一定に保持した状態で燃料流量調整弁２０を開閉制
御することにより行われていた。すなわち、高負荷のと
きには燃料流量調整弁加の開度な大きく保ち、逆に負荷
が低いときには開度な小さくし、こうして弁開度の調節
により燃焼器７に流入する燃料量を制御していた。
しかしながら、上記のようにガス化炉内圧を負荷Ｃ二か
かわらず一定ζ二保持することとすると、低負荷の場合
（＝ガス流量が減少するためガス流速が遅くなり、この
ためガス化炉内におけるガス化Ｃ；必要な流動層高さお
よび脱硫装置：二おける流動層高さがともに確保できな
くなって、ガス化反応および脱硫反応の効率が低下する
という不都合がある。またガス化炉にはガスタービン圧
縮機吐出突気の一部が昇圧圧縮機で昇圧されて導かれる
ようになっているが、タービン負荷が低下するとこれ毫
二伴なって上記圧縮機吐出圧も低下するため、上記のよ
うにガス化炉内圧を高負荷の場合と同等（：保持しよう
とすれば負荷低下に伴ない昇圧圧縮機の仕事量を増大し
なければならず、余分な動力を必要とする。さらに低負
荷運転を実現するため燃料流量調整弁の開度な小さくす
ると、抜弁における絞り損失が増大する等、ガス化炉内
を負荷（＝かかわらず一定；：保持する方式では種々の
不具合がある。
かわらず一定ζ二保持することとすると、低負荷の場合
（＝ガス流量が減少するためガス流速が遅くなり、この
ためガス化炉内におけるガス化Ｃ；必要な流動層高さお
よび脱硫装置：二おける流動層高さがともに確保できな
くなって、ガス化反応および脱硫反応の効率が低下する
という不都合がある。またガス化炉にはガスタービン圧
縮機吐出突気の一部が昇圧圧縮機で昇圧されて導かれる
ようになっているが、タービン負荷が低下するとこれ毫
二伴なって上記圧縮機吐出圧も低下するため、上記のよ
うにガス化炉内圧を高負荷の場合と同等（：保持しよう
とすれば負荷低下に伴ない昇圧圧縮機の仕事量を増大し
なければならず、余分な動力を必要とする。さらに低負
荷運転を実現するため燃料流量調整弁の開度な小さくす
ると、抜弁における絞り損失が増大する等、ガス化炉内
を負荷（＝かかわらず一定；：保持する方式では種々の
不具合がある。
本発明は上記の点に謹みなされたもので、低負荷の場合
にも高い効率を維持してプラントの運転を行うことがで
きる石炭ガス化コンパインドナイクルプラントの制御装
置を提供することを目的とする。
にも高い効率を維持してプラントの運転を行うことがで
きる石炭ガス化コンパインドナイクルプラントの制御装
置を提供することを目的とする。
本発明は、石炭を空気で酸化してガス化するガス化炉と
、該ガス化炉で得られたガスを圧縮機から送給される空
気と共に燃焼する燃焼器と、該燃焼器の燃焼ガスＣ二よ
り駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの排ガス
および上記ガス化炉で得られたガスを熱源（二蒸気を発
生する排熱回収ポイラと、該排熱回収ボイラで得られた
蒸気により駆動される蒸気タービンと、上記圧縮機から
得られる空気の一部を加圧して上記ガス化炉に供給する
昇田田縮機とを有する石炭ガス化コンバインドサイクル
プラントの制御装置であり、その構成は、大きく分けて
二つの部分からなる８すなわち、一つは負荷設定値とタ
ービンの実出力および実回転数に基いて上記燃焼器に流
入する燃料量を調整するタービン速度負荷制御系であり
、他の一つは上記負荷設定値に応じて可変に設定される
圧力と上記ガス化炉内圧力の偏差に基いて上記ガス化炉
に流入する石炭ｔおよび空気量を調整すると共に前記昇
圧圧縮機回転数を制御するガス化炉変圧制御系であり、
本発明はこれら二つの部分から構成される。ここで負荷
設定値に応じて可変に設定された圧力は、関数発生器等
により当該プラントに適するように設定される。しかし
て、ガス化炉内圧力は負荷設定値に応じて変化すること
になり、タービンが低負荷の場合にもプラントを高い効
率で運転することができる。
、該ガス化炉で得られたガスを圧縮機から送給される空
気と共に燃焼する燃焼器と、該燃焼器の燃焼ガスＣ二よ
り駆動されるガスタービンと、該ガスタービンの排ガス
および上記ガス化炉で得られたガスを熱源（二蒸気を発
生する排熱回収ポイラと、該排熱回収ボイラで得られた
蒸気により駆動される蒸気タービンと、上記圧縮機から
得られる空気の一部を加圧して上記ガス化炉に供給する
昇田田縮機とを有する石炭ガス化コンバインドサイクル
プラントの制御装置であり、その構成は、大きく分けて
二つの部分からなる８すなわち、一つは負荷設定値とタ
ービンの実出力および実回転数に基いて上記燃焼器に流
入する燃料量を調整するタービン速度負荷制御系であり
、他の一つは上記負荷設定値に応じて可変に設定される
圧力と上記ガス化炉内圧力の偏差に基いて上記ガス化炉
に流入する石炭ｔおよび空気量を調整すると共に前記昇
圧圧縮機回転数を制御するガス化炉変圧制御系であり、
本発明はこれら二つの部分から構成される。ここで負荷
設定値に応じて可変に設定された圧力は、関数発生器等
により当該プラントに適するように設定される。しかし
て、ガス化炉内圧力は負荷設定値に応じて変化すること
になり、タービンが低負荷の場合にもプラントを高い効
率で運転することができる。
本発明は以下Ｃ二連べる実施例から、さらに明瞭ζ二理
解される。
解される。
第１１＆は第５図６；示した石炭ガス化コンノ（インド
サイクルプラントの制御装置の系統図を示すものであり
、負荷設定器３０から出力され７８：負荷設定値３１は
変化率制限器３２を介して三方Ｃ；分岐し、そよび加算
器３５書二人力される。比較演算器おにおし）て負荷設
定値３１は出力検出器あて得られたタービン案出カイ１
号３７と比較され、その偏差は比例積分器あ（二おいて
積分さ３だ後比較演算器３９に入力され、この比較演算
器３９（二て回転数検出４伯で得られたタービン実回転
数信号４１と比較され、さらにその偏差に調定率４２が
加味されて帖料流ｍＭ！ｉＩ弁２０が開閉制御される。
サイクルプラントの制御装置の系統図を示すものであり
、負荷設定器３０から出力され７８：負荷設定値３１は
変化率制限器３２を介して三方Ｃ；分岐し、そよび加算
器３５書二人力される。比較演算器おにおし）て負荷設
定値３１は出力検出器あて得られたタービン案出カイ１
号３７と比較され、その偏差は比例積分器あ（二おいて
積分さ３だ後比較演算器３９に入力され、この比較演算
器３９（二て回転数検出４伯で得られたタービン実回転
数信号４１と比較され、さらにその偏差に調定率４２が
加味されて帖料流ｍＭ！ｉＩ弁２０が開閉制御される。
またガス化炉士関数発生器３４においては上記負荷設定
値３１に応じて圧力設定値招が出力され、比較４必にお
いてこの圧力設定 ・１直招はガス化炉２内の圧力
を検出する圧力検出器４５で得られたガス化炉内圧力信
号４６と比較され、その偏差は比例積分器４７にて積分
されこれにより突気流電調整弁２２が開閉制御される。
値３１に応じて圧力設定値招が出力され、比較４必にお
いてこの圧力設定 ・１直招はガス化炉２内の圧力
を検出する圧力検出器４５で得られたガス化炉内圧力信
号４６と比較され、その偏差は比例積分器４７にて積分
されこれにより突気流電調整弁２２が開閉制御される。
他方、加算器３５において上記比例積分器４７の出力信
号は負荷設定値３１と加算され、その加算結果は分岐し
てそれぞれ比較演算器４８および石炭流量関数発生器４
９に入力される。比較演算４絽において上記加算結果は
昇圧圧縮機回転数検出器５０で得られた昇圧圧縮機回転
数信号５１と比較され、その偏差が比例制御器５２に入
力されその出力により昇圧圧縮機駆動モータ５３が回転
数制御される。また上記石炭流量関数発生器４９におい
て上記加算結果に応じた石炭流量設定値５４が出力され
、この石炭流量設定値５４は比較演算器５５（二て石炭
流緻検出器５６で得られた石炭流量信号５７と比較され
、その偏差は比例積分器５８で積分されこれにより石炭
流量調整弁２１が開閉制御される。
号は負荷設定値３１と加算され、その加算結果は分岐し
てそれぞれ比較演算器４８および石炭流量関数発生器４
９に入力される。比較演算４絽において上記加算結果は
昇圧圧縮機回転数検出器５０で得られた昇圧圧縮機回転
数信号５１と比較され、その偏差が比例制御器５２に入
力されその出力により昇圧圧縮機駆動モータ５３が回転
数制御される。また上記石炭流量関数発生器４９におい
て上記加算結果に応じた石炭流量設定値５４が出力され
、この石炭流量設定値５４は比較演算器５５（二て石炭
流緻検出器５６で得られた石炭流量信号５７と比較され
、その偏差は比例積分器５８で積分されこれにより石炭
流量調整弁２１が開閉制御される。
第２図および第３図は上記ガス化炉王関数発生器３４お
よび石炭流量関数発生器４９の入力と出力の関係を示し
た線図であり、それぞれ横軸（三水された入力値（二対
し、一定の関係を満足する圧力設定値或は石炭流散設定
値が出力されるようになっている。特（；第２図（；お
いて、負荷設定値が一定値以上のときに圧力設定値は負
荷設定値（二比例するよう出力される。
よび石炭流量関数発生器４９の入力と出力の関係を示し
た線図であり、それぞれ横軸（三水された入力値（二対
し、一定の関係を満足する圧力設定値或は石炭流散設定
値が出力されるようになっている。特（；第２図（；お
いて、負荷設定値が一定値以上のときに圧力設定値は負
荷設定値（二比例するよう出力される。
次）；上記構成の作用を、負荷設定値が低下した場合に
ついて説明する。
ついて説明する。
負荷設定値３１が低下した場合、タービン速度負荷制御
系Ｉの作用で燃料調整弁加は閉方向：：作動する。この
とき、ガス化炉田関数発生器あの作用で設定圧力が低下
し、ガス化炉内圧力４６と偏差が生じこれに伴い空気流
量調整弁２２も閉方向に動作する。こうして空気流量が
減少するとガス化炉２内におけるガス化反応が鈍くなり
ガス圧力が低下する。同時に、加算器３５の出力信号も
小さくなり昇ＦＥＥ縮機駆動モータ５３の回転数が低下
して供給される空気量が減少する。一方、上記加算器３
５の出力低下に伴なって石炭流量関数発生器４９の出力
が低下するため、石炭流量調整弁２１が閉方向に動作し
て供給される石炭（スラリー）量も減少する。
系Ｉの作用で燃料調整弁加は閉方向：：作動する。この
とき、ガス化炉田関数発生器あの作用で設定圧力が低下
し、ガス化炉内圧力４６と偏差が生じこれに伴い空気流
量調整弁２２も閉方向に動作する。こうして空気流量が
減少するとガス化炉２内におけるガス化反応が鈍くなり
ガス圧力が低下する。同時に、加算器３５の出力信号も
小さくなり昇ＦＥＥ縮機駆動モータ５３の回転数が低下
して供給される空気量が減少する。一方、上記加算器３
５の出力低下に伴なって石炭流量関数発生器４９の出力
が低下するため、石炭流量調整弁２１が閉方向に動作し
て供給される石炭（スラリー）量も減少する。
しかして、上記したよう（：ガス化炉変圧制御系川の作
用によりガス化炉２内の圧力が低下すると、タービン速
度負荷制御系ｌの作用（＝よって上記閉方向に作動した
燃料流量調整弁２０は再び開度を増加し、タービンの出
力が負荷設定値を満足するよう制御が行われる。
用によりガス化炉２内の圧力が低下すると、タービン速
度負荷制御系ｌの作用（＝よって上記閉方向に作動した
燃料流量調整弁２０は再び開度を増加し、タービンの出
力が負荷設定値を満足するよう制御が行われる。
上記のように、本実施例によれば、負荷設定値の変化に
対しまずタービン速度負荷制御系の作用で燃料流を調整
弁が作動して負荷追従する一方、ガス化炉変圧制御系の
作用で圧力設定値が負荷設定値の変化に伴なって低下し
、上記設定値と炉内実圧力の偏差に応じて空気流量調整
弁が閉方向に作動する。まに、同時に昇圧圧縮機の回転
数が制御され供給される窄気緻が低減され、さらに石炭
（スラリー）Ｉｔも石炭量関数発生器の出力に従い調整
される。このように負荷設定値と圧力設定値に基いてガ
ス化炉に流入する石炭量、空気量が石炭流量調節弁、昇
圧圧縮機回転数シーよって制御され、それぞれの蝋が最
終整定値に落着くまでの過渡変動は、燃料流量調整弁、
空気流量調整弁によって制御されるので安定した負荷制
御を実現できる。なお、ガス化炉内圧力は必ずしもガス
化炉２（：おける圧力である必要はなく、燃料流量調整
弁２０の上流側の地点（二おける圧力であれば差支えな
い。
対しまずタービン速度負荷制御系の作用で燃料流を調整
弁が作動して負荷追従する一方、ガス化炉変圧制御系の
作用で圧力設定値が負荷設定値の変化に伴なって低下し
、上記設定値と炉内実圧力の偏差に応じて空気流量調整
弁が閉方向に作動する。まに、同時に昇圧圧縮機の回転
数が制御され供給される窄気緻が低減され、さらに石炭
（スラリー）Ｉｔも石炭量関数発生器の出力に従い調整
される。このように負荷設定値と圧力設定値に基いてガ
ス化炉に流入する石炭量、空気量が石炭流量調節弁、昇
圧圧縮機回転数シーよって制御され、それぞれの蝋が最
終整定値に落着くまでの過渡変動は、燃料流量調整弁、
空気流量調整弁によって制御されるので安定した負荷制
御を実現できる。なお、ガス化炉内圧力は必ずしもガス
化炉２（：おける圧力である必要はなく、燃料流量調整
弁２０の上流側の地点（二おける圧力であれば差支えな
い。
第４図は他の実施例を示すもので、本実施例はタービン
速度負荷制御系とガス化炉変圧制御系を相互にバイアス
器を介して接続し、それぞれにガス化炉圧力偏差、ター
ビン負荷偏差を与えて先行制御を可能にシたものである
。なお、以下Ｉｔ図（三水したのと同一部分を示す場合
には同一符号を附して説明する。
速度負荷制御系とガス化炉変圧制御系を相互にバイアス
器を介して接続し、それぞれにガス化炉圧力偏差、ター
ビン負荷偏差を与えて先行制御を可能にシたものである
。なお、以下Ｉｔ図（三水したのと同一部分を示す場合
には同一符号を附して説明する。
第４図Ｃ二おいてタービン速度負荷制御系■は負閉制御
するが、上記負荷偏差にはガス化炉関数発生器具の出力
である圧力設定値４３とガス化炉内千力信号４６の偏差
がフィードフォワード信号としてバイアス器６０を介し
て加算器６１にて加算されるようになっている。また、
逆に上記圧力設定値４３とガス化炉内圧力信号４６の偏
差には上記負荷偏差がフィードフォワード信号としてバ
イアス器６２を介して加算器６３にて７ＪＯ算される。
するが、上記負荷偏差にはガス化炉関数発生器具の出力
である圧力設定値４３とガス化炉内千力信号４６の偏差
がフィードフォワード信号としてバイアス器６０を介し
て加算器６１にて加算されるようになっている。また、
逆に上記圧力設定値４３とガス化炉内圧力信号４６の偏
差には上記負荷偏差がフィードフォワード信号としてバ
イアス器６２を介して加算器６３にて７ＪＯ算される。
しかしてこの加算結果は空気流量関数発生器６４、昇圧
圧縮機回転数関数発生器６５、石炭流量関数発生器６６
：二人力され、夫々の関数発生器にて入力信号（二応じ
た設定値が出力され、これらの設定値と空気流量検出器
６７で得られた窄気流微信号６８、昇圧圧縮機回転数信
号５１、石炭流量信号５７がそれぞれ比較演算器４８５
２．６６で比較されその偏差に基いて各比例積分制御器
７０．７１．７２ により空気流微調整弁２２．昇圧
圧縮機駆動モータ５３、石炭微調整弁２１が制御される
。
圧縮機回転数関数発生器６５、石炭流量関数発生器６６
：二人力され、夫々の関数発生器にて入力信号（二応じ
た設定値が出力され、これらの設定値と空気流量検出器
６７で得られた窄気流微信号６８、昇圧圧縮機回転数信
号５１、石炭流量信号５７がそれぞれ比較演算器４８５
２．６６で比較されその偏差に基いて各比例積分制御器
７０．７１．７２ により空気流微調整弁２２．昇圧
圧縮機駆動モータ５３、石炭微調整弁２１が制御される
。
以上のようにして、負荷設定値の変化に応じて圧力設定
値を定め、この圧力設定値とガス化炉実圧力の偏差を解
消するよう空気流量調整弁、昇田田縮機駆動モータ、石
炭微調整弁を作動させ、ガス化炉変圧運転を行い負荷に
適したガス化炉圧力を得ることができる。更に、このガ
ス化炉変圧制ｍ系には負荷偏差バイアスをフィードフォ
ワード信号として採入れであるため、負荷変動による圧
力変動を先行的にとらえ、より信頼性の高い安定した反
圧制御を行うことができる。他方、タービン速度負荷制
御系Ｃ二おいても、負荷偏差に圧力偏差バイアスを加え
て燃料流量調整弁を作動させることＣ二より、土力夏動
による負荷変動を先行的にとらえ良好な負荷制御を実現
することができる。
値を定め、この圧力設定値とガス化炉実圧力の偏差を解
消するよう空気流量調整弁、昇田田縮機駆動モータ、石
炭微調整弁を作動させ、ガス化炉変圧運転を行い負荷に
適したガス化炉圧力を得ることができる。更に、このガ
ス化炉変圧制ｍ系には負荷偏差バイアスをフィードフォ
ワード信号として採入れであるため、負荷変動による圧
力変動を先行的にとらえ、より信頼性の高い安定した反
圧制御を行うことができる。他方、タービン速度負荷制
御系Ｃ二おいても、負荷偏差に圧力偏差バイアスを加え
て燃料流量調整弁を作動させることＣ二より、土力夏動
による負荷変動を先行的にとらえ良好な負荷制御を実現
することができる。
以上述べたとおり、本発明は負荷設定に応じてガス化炉
圧力を回置にする構成であるから、本発明（二よれば定
格の２５％程度の低い負荷までプラント運転が可能とな
り、またかかる低負荷においてもきわめて高い効率で運
転を持続することのできる石炭ガス化コンバインドプラ
ントを実現できる。
圧力を回置にする構成であるから、本発明（二よれば定
格の２５％程度の低い負荷までプラント運転が可能とな
り、またかかる低負荷においてもきわめて高い効率で運
転を持続することのできる石炭ガス化コンバインドプラ
ントを実現できる。
ｉｆ図は本発明の一実施例に係る石炭ガス化コンバイン
ドサイクルプラントの制御装置の制御系統図、第２図お
よび第３図は関数発生器の作用を説明する線図、第４図
は本発明の他の実施例を示す制御系統図、第５因は石炭
ガス化コンパイア’Ｆナイクルプラントの系統図である
。 ２・・・ガス化炉 ７・・・燃焼器８・・・圧
縮ａＩ ９・・・ガスタービン１０・・・
排熱回収ボイラ １５・・・蒸気タービン１９・・・
昇圧圧縮機 ２０・・・燃料流微調整弁２１・・
・石炭流社調整弁 ２２・・・菟気流祉調整弁お・・
・制御装置 ３１・・・負荷設定値３４・・・
ガス化炉土関数発生器 ３７・・・タービン実出力信号 ４１・・・タービン実回転数信号 ５３・・・昇圧圧縮機駆動モータ 代理人 弁理士 則 近 憑 佑 （ばか１名） 第２図 貝翻定イ１１ｊ− 第 ３ 図 入プ１イ通し
ドサイクルプラントの制御装置の制御系統図、第２図お
よび第３図は関数発生器の作用を説明する線図、第４図
は本発明の他の実施例を示す制御系統図、第５因は石炭
ガス化コンパイア’Ｆナイクルプラントの系統図である
。 ２・・・ガス化炉 ７・・・燃焼器８・・・圧
縮ａＩ ９・・・ガスタービン１０・・・
排熱回収ボイラ １５・・・蒸気タービン１９・・・
昇圧圧縮機 ２０・・・燃料流微調整弁２１・・
・石炭流社調整弁 ２２・・・菟気流祉調整弁お・・
・制御装置 ３１・・・負荷設定値３４・・・
ガス化炉土関数発生器 ３７・・・タービン実出力信号 ４１・・・タービン実回転数信号 ５３・・・昇圧圧縮機駆動モータ 代理人 弁理士 則 近 憑 佑 （ばか１名） 第２図 貝翻定イ１１ｊ− 第 ３ 図 入プ１イ通し
Claims (1)
- 石炭を空気で酸化させてガス化するガス化炉と、該ガス
化炉で得られたガスを圧縮機から送給される空気と共に
燃焼する燃焼器と、該燃焼器の燃焼ガスにより駆動され
るガスタービンと、該ガスタービンの排ガスおよび上記
ガス化炉で得られたガスを熱源に蒸気を発生する排熱回
収ボイラと、該排熱回収ボイラで得られた蒸気により駆
動される蒸気タービンと、上記圧縮機から得られる空気
の一部を加圧して上記ガス化炉に供給する昇圧圧縮機と
を有する石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制
御装置であつて、負荷設定値とタービンの実出力および
実回転数に基いて上記燃焼器に流入する燃料量を調整す
るタービン速度負荷制御系と、上記負荷設定値に応じて
可変に設定される圧力と上記ガス化炉内圧力の偏差に基
いて上記ガス化炉に流入する石炭量および空気量を調整
すると共に前記昇圧圧縮機回転数を制御するガス化炉変
圧制御系とからなる石炭ガス化コンバインドサイクルプ
ラントの制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26634184A JPS61145322A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | 石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26634184A JPS61145322A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | 石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61145322A true JPS61145322A (ja) | 1986-07-03 |
Family
ID=17429585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26634184A Pending JPS61145322A (ja) | 1984-12-19 | 1984-12-19 | 石炭ガス化コンバインドサイクルプラントの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61145322A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5220782A (en) * | 1991-10-23 | 1993-06-22 | Bechtel Group, Inc. | Efficient low temperature solvent removal of acid gases |
| US5688296A (en) * | 1992-12-30 | 1997-11-18 | Combustion Engineering, Inc. | Control system for IGCC's |
| JP2017020435A (ja) * | 2015-07-13 | 2017-01-26 | 株式会社日立製作所 | 石炭ガス化複合発電プラント |
-
1984
- 1984-12-19 JP JP26634184A patent/JPS61145322A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5220782A (en) * | 1991-10-23 | 1993-06-22 | Bechtel Group, Inc. | Efficient low temperature solvent removal of acid gases |
| US5289676A (en) * | 1991-10-23 | 1994-03-01 | Bechtel Group, Inc. | Efficient low temperature solvent removal of acid gases |
| US5688296A (en) * | 1992-12-30 | 1997-11-18 | Combustion Engineering, Inc. | Control system for IGCC's |
| JP2017020435A (ja) * | 2015-07-13 | 2017-01-26 | 株式会社日立製作所 | 石炭ガス化複合発電プラント |
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