JPS61143515A - 高強度非調質鋳鋼の製造法 - Google Patents
高強度非調質鋳鋼の製造法Info
- Publication number
- JPS61143515A JPS61143515A JP26520084A JP26520084A JPS61143515A JP S61143515 A JPS61143515 A JP S61143515A JP 26520084 A JP26520084 A JP 26520084A JP 26520084 A JP26520084 A JP 26520084A JP S61143515 A JPS61143515 A JP S61143515A
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- JP
- Japan
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- cast steel
- strength
- unrefined
- value
- high strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、％に湿地土工車輌シューに適した高強度非
調質鋳鋼の製造法に関する。
調質鋳鋼の製造法に関する。
（従来技術）
従来湿地土工車輌シューに使用する材料としては、合金
鋳鋼組成中のＣ，Ｖの量を増加し、非調質処理により材
料の硬さくＨＢ） ５．６〜５．９ 程度のものを意図
したものが知られている。
鋳鋼組成中のＣ，Ｖの量を増加し、非調質処理により材
料の硬さくＨＢ） ５．６〜５．９ 程度のものを意図
したものが知られている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかし、この材料の引張シ強さくＴ、８）は精々８０Ｋ
ｆ／／ｓＪ代であるが、最近湿地土工車輌シュー用材料
としてはＴ、８値９０Ｋｖｊ／−以上のものを要求され
ることがある。
ｆ／／ｓＪ代であるが、最近湿地土工車輌シュー用材料
としてはＴ、８値９０Ｋｖｊ／−以上のものを要求され
ることがある。
このような高強度の材料を前述のように合金鋳鋼組成中
のＣ，ＶＪＩを増加する手法により得ようとすると、材
料の炭素当量（ＣＥ値）が０．７５〜０．８５程度とな
り、溶接性が問題となるばかりか、靭性の面でも犠牲が
大きい。
のＣ，ＶＪＩを増加する手法により得ようとすると、材
料の炭素当量（ＣＥ値）が０．７５〜０．８５程度とな
り、溶接性が問題となるばかりか、靭性の面でも犠牲が
大きい。
一方本願発明者等は先にｃ ： ｏ、ｓｏ〜０．５５チ
、Ｓｉ： ０．５０〜０．８０ ％、Ｍ？ｌ： １．０
０〜１．６０ ％、ｖ二０．０７〜０．２５１であって
、ＣＥ値０．６以上の化学成分の合金鋳鋼組成を非調質
処理して機械構造用高強度鋳鋼を製造する方法を提案し
た（特願昭５８−９６９４７号）。
、Ｓｉ： ０．５０〜０．８０ ％、Ｍ？ｌ： １．０
０〜１．６０ ％、ｖ二０．０７〜０．２５１であって
、ＣＥ値０．６以上の化学成分の合金鋳鋼組成を非調質
処理して機械構造用高強度鋳鋼を製造する方法を提案し
た（特願昭５８−９６９４７号）。
しかし、この方法で得られる材料のＴ、Ｓ値は７５Ｋｐ
／７−程度である。
／７−程度である。
この発明は、上記実情に鑑み溶接性、靭性を損うことな
く例えばＴ、Ｓ値９０Ｋｆルー以上の高強度非調質鋳鋼
を製造することを目的とする。
く例えばＴ、Ｓ値９０Ｋｆルー以上の高強度非調質鋳鋼
を製造することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
以上の問題点を解決するためには低炭素、低ＣＥ値で、
なおかつ高強度を有する非調質鋳鋼を製造する必要があ
るが、本願発明者等の研究によればこれ等の材質は顕微
鏡組織のベイナイト化によシ達成されることを見出した
ものである。
なおかつ高強度を有する非調質鋳鋼を製造する必要があ
るが、本願発明者等の研究によればこれ等の材質は顕微
鏡組織のベイナイト化によシ達成されることを見出した
ものである。
具体的には、Ｃ： ０．２５〜０．５５９１ｒ、 Ｍｓ
： １．６０〜２．００％、Ｓｓ ： ｏ、ｓｏ〜ｏ、
ａｏ＊ ％Ｃｒ ： ０．８０ ｆｂ以下、Ｖ：０．１
５〜０．２５チ ＣＥ ＝ Ｃ＋−！！！−＋立ヨ駈■十五合！としてＣ
Ｅ値が０．５９〜０．７５の化学成分をもった合金鋳鋼
組成を８７０〜１１００℃の温度範囲で焼ならし処理し
た後、冷却速度２５〜ｂ することによシ高強度非調質鋳鋼を製造するものである
。
： １．６０〜２．００％、Ｓｓ ： ｏ、ｓｏ〜ｏ、
ａｏ＊ ％Ｃｒ ： ０．８０ ｆｂ以下、Ｖ：０．１
５〜０．２５チ ＣＥ ＝ Ｃ＋−！！！−＋立ヨ駈■十五合！としてＣ
Ｅ値が０．５９〜０．７５の化学成分をもった合金鋳鋼
組成を８７０〜１１００℃の温度範囲で焼ならし処理し
た後、冷却速度２５〜ｂ することによシ高強度非調質鋳鋼を製造するものである
。
ここで、Ｃは鋳鋼の引張強さを高め、更にＶ。
Ｇ等との炭化物を形成することによりマトリックスの強
化を図る上で、必要な元素であるが、０．２５ ％以下
では強度が不足し、０．５５チを越えると炭化物の過剰
な析出によシ必要以上に硬変が増し、靭性が低下すると
ともにＣＥ値が高くなるため溶接上好ましくない。Ｓｉ
は強力な脱酸剤としての効果とともに、空冷後のマトリ
ックスのフェライトを強化する上でも有効であるが、０
．５０ ＊ ＩＶ、 Ｔ’では脱酸、強度確保の上で問
題があり、またｏ、ａｏ ％を越えると、靭性が低下す
るとともに被切削性の上でも好ましくない。■は鋳鋼の
焼がらし処理において炭・窒化物を形成し、これにより
強度の増加を図る上で有効な元素であるが、０．１５％
以下では強度が不足し、０．２５％を越えると強１上昇
に伴う靭性並びに溶接性の低下が生ずるとともに、材料
コストも高くなる。
化を図る上で、必要な元素であるが、０．２５ ％以下
では強度が不足し、０．５５チを越えると炭化物の過剰
な析出によシ必要以上に硬変が増し、靭性が低下すると
ともにＣＥ値が高くなるため溶接上好ましくない。Ｓｉ
は強力な脱酸剤としての効果とともに、空冷後のマトリ
ックスのフェライトを強化する上でも有効であるが、０
．５０ ＊ ＩＶ、 Ｔ’では脱酸、強度確保の上で問
題があり、またｏ、ａｏ ％を越えると、靭性が低下す
るとともに被切削性の上でも好ましくない。■は鋳鋼の
焼がらし処理において炭・窒化物を形成し、これにより
強度の増加を図る上で有効な元素であるが、０．１５％
以下では強度が不足し、０．２５％を越えると強１上昇
に伴う靭性並びに溶接性の低下が生ずるとともに、材料
コストも高くなる。
翫は脱硫剤、脱酸剤としての効果を有するとともに、フ
ェライト強化による強度アップの面でも有効な元素であ
るが、この発明ではマトリックスのベイナイト化を促進
するために１．６０１以上としである。なお、翫の量が
２．００％を越えると被切削性が著しく損われるととも
に、冷却時に質量効果による内外の硬さの不均一を生ず
る原因となる。
ェライト強化による強度アップの面でも有効な元素であ
るが、この発明ではマトリックスのベイナイト化を促進
するために１．６０１以上としである。なお、翫の量が
２．００％を越えると被切削性が著しく損われるととも
に、冷却時に質量効果による内外の硬さの不均一を生ず
る原因となる。
更にＣｒは一般に機械的性質の広汎な改善に有効な元素
として知られているが、この発明ではマトリックスのベ
イナイト化促進のために好ましい元素として添加される
が、０．８０％を越えると脆化（Ｃｒ炭化物析出）、コ
スト高等の弊害を生ずる。
として知られているが、この発明ではマトリックスのベ
イナイト化促進のために好ましい元素として添加される
が、０．８０％を越えると脆化（Ｃｒ炭化物析出）、コ
スト高等の弊害を生ずる。
また以上の化学成分以外にＡｌ ｒ Ｐ Ｔ Ｓ ＋
Ｎ＄ 、ＮＯ、Ｃｕ等を加えることもできるが、これ等
の元素は必ずしも必須な元素ではない。
Ｎ＄ 、ＮＯ、Ｃｕ等を加えることもできるが、これ等
の元素は必ずしも必須な元素ではない。
なお、
ＣＥ ＝ Ｃ十凰＋と土シまヱ＋当土組とした場合、Ｃ
Ｅ値を０．５９以上としたのは、ＣＥ値が０．５９以下
であると、所定の機械的性質を有する鋳鋼が得られない
ためであり、また０、７５以下としたのは、これを越え
ると溶接性が著しく阻害されるためである。
Ｅ値を０．５９以上としたのは、ＣＥ値が０．５９以下
であると、所定の機械的性質を有する鋳鋼が得られない
ためであり、また０、７５以下としたのは、これを越え
ると溶接性が著しく阻害されるためである。
なお、以上のような化学成分の合金鋳鋼組成を８７０〜
１１００℃の温度範囲で焼ならしを行ない２５〜ｂ にＶの炭窒化物を析出させるとともに、マトリックスの
ベイナイト化を促進させるためであシ、通常の部品では
以上の冷却速度は若干の強制空冷により十分に達成する
ことができる。
１１００℃の温度範囲で焼ならしを行ない２５〜ｂ にＶの炭窒化物を析出させるとともに、マトリックスの
ベイナイト化を促進させるためであシ、通常の部品では
以上の冷却速度は若干の強制空冷により十分に達成する
ことができる。
（発明の効果）
次に、この発明の効果を示すために湿地土工車輌シュー
の要求特性並びに本願発明、特願昭５８−９６９４７号
、従来品の特性比較を掲げる。
の要求特性並びに本願発明、特願昭５８−９６９４７号
、従来品の特性比較を掲げる。
１、湿地土工車輌シューの要求特性
（１）強度靭性・・・・・・・・・ＨＢ ： ５．４〜
３．７、Ｔ−Ｓ ： ９３Ｋｗ／／−以上、Ｙ−８：５
５延−以上、Ｅ１９１９チ （２） 溶接性・・・・・・・・・フィールドにて補
修溶接を行なう。
３．７、Ｔ−Ｓ ： ９３Ｋｗ／／−以上、Ｙ−８：５
５延−以上、Ｅ１９１９チ （２） 溶接性・・・・・・・・・フィールドにて補
修溶接を行なう。
２、％性比較
表−１：本願発明と特願昭５８−９６９４７号の化学成
分と機械的性質 ■焼ならし１９００℃ また、下記表−２は種々の鋳鋼の化学成分と機械的性質
を示すものであり、添付図面は表−２のサンプルのＣＥ
値（炭素当量）と引張り強度（Ｔ、 Ｓ）の関係曲線を
図示したものである。
分と機械的性質 ■焼ならし１９００℃ また、下記表−２は種々の鋳鋼の化学成分と機械的性質
を示すものであり、添付図面は表−２のサンプルのＣＥ
値（炭素当量）と引張り強度（Ｔ、 Ｓ）の関係曲線を
図示したものである。
表−２において、サンプル１〜７は従来材及び従来材に
単にＶを添加したもので、このうちサンプル１〜５は焼
ならし後、床上放冷したものである。サンプル８〜１５
は特願昭５８−９６９４７号の材料、サンプル１４〜１
ＢはＣＥ値を本願発明より低くシ、更にサンプル１４．
１６については当量を本願発明より低くした比較材、ま
たサンプル１５，１７．１８についてはＣ量を本願発明
よシ低くした比較材、サンプル１９〜２１は本願発明材
、またサンプル１４〜１８，２０．２１の（）内のもの
は、焼ならし後床上放冷し丸ものである。
単にＶを添加したもので、このうちサンプル１〜５は焼
ならし後、床上放冷したものである。サンプル８〜１５
は特願昭５８−９６９４７号の材料、サンプル１４〜１
ＢはＣＥ値を本願発明より低くシ、更にサンプル１４．
１６については当量を本願発明より低くした比較材、ま
たサンプル１５，１７．１８についてはＣ量を本願発明
よシ低くした比較材、サンプル１９〜２１は本願発明材
、またサンプル１４〜１８，２０．２１の（）内のもの
は、焼ならし後床上放冷し丸ものである。
そして）記表及び添付図面によれば、サンプル１〜７は
ＣＥ値が上昇しても強度が上昇しない（図中、点線の回
帰直線参照）。サンプル８〜１３についてはＣＥ値が６
．５でＴ−８値は７５に９ｆ／−程度である（図中、一
点鎖線の回帰直線参照）。
ＣＥ値が上昇しても強度が上昇しない（図中、点線の回
帰直線参照）。サンプル８〜１３についてはＣＥ値が６
．５でＴ−８値は７５に９ｆ／−程度である（図中、一
点鎖線の回帰直線参照）。
サンプル１４．１６についてはＣＥ値が０．５９以下と
低過ぎること、及び当量が本願発明よシ少ないため本願
の目的とする強度には依然達しておらず、ま九組織のベ
イナイト化も若干認められる程度である。サンプル１５
，１７．１８についてはサンプル１４．１６と同様にＣ
Ｅ値が低く、且つＣ量が少ないため、ベイナイト組織が
認められるが、本願の目的とする強度には若干足シない
。サンプル１４〜１Ｂ、サンプル２０．２１の（）内の
ものは焼ならし後の冷却速度の不足及び一部のものＫつ
いては庵景が不足しているため、特願昭５８−９６９４
７号の延長上或いは同一レベルにあり、本願発明の特色
が顕われていない。ベイナイト組織も殆んど見られず、
また見られても極くわずかである。 − これに対してサンプル１９〜２１のものは、いずれも可
成りの量のベイナイト組織が認められ、またＣＥ値に対
する引張強度（図中、実線の回帰直線参照）も明らかに
特願昭５８−９６９４７号よシも高いレベルにある。
低過ぎること、及び当量が本願発明よシ少ないため本願
の目的とする強度には依然達しておらず、ま九組織のベ
イナイト化も若干認められる程度である。サンプル１５
，１７．１８についてはサンプル１４．１６と同様にＣ
Ｅ値が低く、且つＣ量が少ないため、ベイナイト組織が
認められるが、本願の目的とする強度には若干足シない
。サンプル１４〜１Ｂ、サンプル２０．２１の（）内の
ものは焼ならし後の冷却速度の不足及び一部のものＫつ
いては庵景が不足しているため、特願昭５８−９６９４
７号の延長上或いは同一レベルにあり、本願発明の特色
が顕われていない。ベイナイト組織も殆んど見られず、
また見られても極くわずかである。 − これに対してサンプル１９〜２１のものは、いずれも可
成りの量のベイナイト組織が認められ、またＣＥ値に対
する引張強度（図中、実線の回帰直線参照）も明らかに
特願昭５８−９６９４７号よシも高いレベルにある。
以上の結果よシ明らかなように、この発明によれば特願
昭５８−９６９４７号、或いは従来品に比べて極めて大
きな引張シ強度を有しているにも拘わらず、ＣＥ値は０
．６〜０．７５の範囲にあシ、靭性、溶接性も許容でき
る範囲に６る。
昭５８−９６９４７号、或いは従来品に比べて極めて大
きな引張シ強度を有しているにも拘わらず、ＣＥ値は０
．６〜０．７５の範囲にあシ、靭性、溶接性も許容でき
る範囲に６る。
（実施例）
Ｃ： ０．２８ ％、Ｍｎ ： １．７０ ％ 、 Ｓ
ｉ ： ０．５３％、Ｃｒ：０．４０％、Ｖ 二０．１
８２％ ？あッテ、ＣＥ値： ０．６８ Ｏ合金鋳鋼組
成を、９００℃で焼ならした後、空冷により冷却して非
調質鋳鋼を製造した。
ｉ ： ０．５３％、Ｃｒ：０．４０％、Ｖ 二０．１
８２％ ？あッテ、ＣＥ値： ０．６８ Ｏ合金鋳鋼組
成を、９００℃で焼ならした後、空冷により冷却して非
調質鋳鋼を製造した。
この結果、機械的性質二Ｔ８１０５．３に９ンー、Ｅｔ
６．０チ、ＲＡ ５．４チ、ＨＢ ５．５０ 、ミクロ
組織：Ｂα十Ｆｇ ＋ Ｐαの高強度非調質鋳鋼を得る
ことができた。
６．０チ、ＲＡ ５．４チ、ＨＢ ５．５０ 、ミクロ
組織：Ｂα十Ｆｇ ＋ Ｐαの高強度非調質鋳鋼を得る
ことができた。
図面は、サンプル１〜２１のＣＥ値に対する引張シ強度
（Ｔ、Ｓ）関係図である。 ４ ４ く 禰 鴫 四 足 Ｖ−ツ
（Ｔ、Ｓ）関係図である。 ４ ４ く 禰 鴫 四 足 Ｖ−ツ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｃ：０．２５〜０．３５％、Ｍｎ：１．６０〜２．００
％、Ｓｉ：０．３０〜０．８０％、Ｃｒ：０．８０％以
下、Ｖ：０．１５〜０．２５％ ＣＥ＝Ｃ＋（Ｍｎ）／６＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋（
Ｎｉ＋Ｃｕ）／（１５）としてＣＥ値が０．５９〜０．
７５の化学成分をもつた合金鋳鋼を８７０〜１１００℃
の温度範囲で焼ならし処理した後、冷却速度２５〜１０
０℃／分で冷却することを特徴とする高強度非調質鋳鋼
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26520084A JPS61143515A (ja) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | 高強度非調質鋳鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26520084A JPS61143515A (ja) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | 高強度非調質鋳鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61143515A true JPS61143515A (ja) | 1986-07-01 |
| JPH0124204B2 JPH0124204B2 (ja) | 1989-05-10 |
Family
ID=17413925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26520084A Granted JPS61143515A (ja) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | 高強度非調質鋳鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61143515A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101956048A (zh) * | 2010-09-26 | 2011-01-26 | 大连华锐股份有限公司 | 船用碳锰钢铸件的热处理工艺 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02101956U (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-14 | ||
| CN110564924A (zh) * | 2019-10-30 | 2019-12-13 | 江苏聚源电气有限公司 | 一种40CrMnMo钢调质与整体淬火工艺方法 |
-
1984
- 1984-12-18 JP JP26520084A patent/JPS61143515A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101956048A (zh) * | 2010-09-26 | 2011-01-26 | 大连华锐股份有限公司 | 船用碳锰钢铸件的热处理工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0124204B2 (ja) | 1989-05-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |