JPS61141111A - Reactor device for neutral grounding - Google Patents
Reactor device for neutral groundingInfo
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- JPS61141111A JPS61141111A JP26428884A JP26428884A JPS61141111A JP S61141111 A JPS61141111 A JP S61141111A JP 26428884 A JP26428884 A JP 26428884A JP 26428884 A JP26428884 A JP 26428884A JP S61141111 A JPS61141111 A JP S61141111A
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、送電線の逓昇、逓降変圧器の星形巻線の中性
点に接続して使用される中性点接地リアクトル装置に関
する。[Detailed Description of the Invention] <Industrial Application Field> The present invention is a neutral point grounding reactor device used by connecting to the neutral point of a star winding of a power transmission line step-up or step-down transformer. Regarding.
〈従来の技術〉
一般に、この種の中性点接地リアクトル装置としては、
例えば第５図に示すように、リアクトルＬと系統事故時
に発生する過渡直流電流を早期に減衰させるための直列
抵抗器Ｒとを備え、該リアクトルＬのコイルの一端を変
圧器の星形高圧側巻線の中性点Ｃに接続するとともに、
該コイルの他端に直列抵抗器Ｒの一端を直列に接続し、
この直列抵抗器Ｒの他端を大地に接地して中性点接地回
路を構成したものが知られている。 ところで、上述の
ような回路構成を有する従来の中性点接地リアクトル装
置では、例えば第６図に示すように、容器ｌｌ内にリア
クトルコイルｌを収納してなる油入式のりアクドル１２
と、同じく容器１３内にグリッド抵抗１４を収納してな
る気中式の直列抵抗器１５とをそれぞれ別々に製作する
とともに、それぞれの容器に設けられた絶縁ブッシング
１６゜１７から引き出されたリード線１８．１９を外部
で結線している。<Prior art> In general, this type of neutral point grounding reactor device is
For example, as shown in FIG. 5, a reactor L and a series resistor R are provided to quickly attenuate the transient DC current that occurs during a system fault, and one end of the coil of the reactor L is connected to the star-shaped high voltage side of the transformer. At the same time as connecting to the neutral point C of the winding,
Connecting one end of a series resistor R in series to the other end of the coil,
It is known that the other end of this series resistor R is grounded to the ground to form a neutral point grounding circuit. By the way, in the conventional neutral point grounding reactor device having the circuit configuration as described above, for example, as shown in FIG.
and an air-type series resistor 15, which also has a grid resistor 14 stored in the container 13, are manufactured separately, and a lead wire 18 is drawn out from an insulating bushing 16° 17 provided in each container. .19 is connected externally.
〈発明が解決しようとする問題点〉
ところが、これではりアクドル１２と直列抵抗器１５と
がそれぞれ別々の容器１１．１３に収納されているため
、装置を地上に据え付けるにあたりて、これらの容器Ｉ
Ｉ、＋３を個別的に設置する必要があり、必然的にその
設置面積が大きくなるという問題点があった。<Problems to be Solved by the Invention> However, since the beam accelerator 12 and the series resistor 15 are housed in separate containers 11 and 13, when installing the device on the ground, these containers I
There was a problem in that it was necessary to install I and +3 individually, which inevitably increased the installation area.
そこで、この問題点を改善するために、例えば第７図に
示すように、それぞれ独立して製作されたりアクドル１
２と直列抵抗器１５とをひとつの容器２０内に上下に配
置して収納するとともに、該容器２０内において、両機
器１２．１５のリード線１８．１９どうしを電気的に接
続することら考えられる。Therefore, in order to improve this problem, for example, as shown in FIG.
2 and the series resistor 15 are placed one above the other in one container 20, and the lead wires 18, 19 of both devices 12, 15 are electrically connected to each other in the container 20. It will be done.
しかしながら、このようにリアクトル１２と直列抵抗器
１５とを同一容器内に収納する場合、前記従来例のよう
にリアクトル１２と直列抵抗器１５とを個別に設置する
ものと比較して、設置面積を大幅には縮小することがで
きない。また、リアクトル１２と直列抵抗器１５とを容
器２０の内部で結線しなければならないため、その分、
容器２０内の中身構造が複雑化するという別の問題点が
生じる。However, when the reactor 12 and the series resistor 15 are housed in the same container in this way, the installation area is smaller than when the reactor 12 and the series resistor 15 are installed separately as in the conventional example. It cannot be reduced significantly. In addition, since the reactor 12 and the series resistor 15 must be connected inside the container 20,
Another problem arises in that the structure of the contents inside the container 20 becomes complicated.
本発明はかかる従来の問題点に鑑み、第１の本発明では
中性点接地リアクトル装置の設置面積を可及的に縮小す
るとともに、該装置の組み付は作業性を向上させるため
に、装置全体の小形化並びに構造の簡素化を図ることを
目的とする。また、第２の本発明ではこれに加えて、前
記装置の予め設定されている抵抗値の精度を向上させる
ことを目的とする。In view of such conventional problems, the first aspect of the present invention is to reduce the installation area of the neutral point grounding reactor device as much as possible, and to improve workability in assembling the device. The purpose is to reduce the overall size and simplify the structure. In addition to this, the second invention aims to improve the accuracy of the preset resistance value of the device.
く問題点を解決するための手段〉
第１の本発明ではこのような目的を達成するために、リ
アクトルコイルが５〜５０μΩ・ｃｍの固有抵抗を有す
る導線を素材として構成されていることに特徴を有する
。Means for Solving the Problems> In order to achieve the above object, the first invention is characterized in that the reactor coil is made of a conductive wire having a specific resistance of 5 to 50 μΩ·cm. has.
また、第２の本発明では、同じく上記のような目的を達
成するために、リアクトルコイルが２種以上の異なる固
有抵抗を有する導線を素材として構成されていることに
特徴を有する。Further, in order to achieve the above-mentioned object, the second invention is characterized in that the reactor coil is made of conductive wires having two or more different specific resistances.
く作用〉
上記第１の本発明では、リアクトルコイルに抵抗線を用
いることにより、従来、直列抵抗器で得ていた抵抗成分
の一部または全部を該リアクトルコイルに分担させてい
る。したがって、該従来の直列抵抗器を省略することら
可能になる。Effects> In the first aspect of the present invention, by using a resistance wire in the reactor coil, part or all of the resistance component conventionally obtained by a series resistor is shared by the reactor coil. Therefore, it becomes possible to omit the conventional series resistor.
また、第２の本発明では、上記第１の発明の作用に加え
て、異なる固有抵抗を有する導線の巻数割合を変えるこ
とにより、例えばリアクトルコイルの製作時に生じた抵
抗値の誤差を調整することができる。Furthermore, in the second invention, in addition to the effect of the first invention, by changing the ratio of turns of conducting wires having different specific resistances, for example, errors in resistance values that occur when manufacturing a reactor coil can be adjusted. I can do it.
〈実施例〉
以下、本発明を図面に示す実施例に基づき詳細に説明す
る。<Example> Hereinafter, the present invention will be described in detail based on an example shown in the drawings.
第１図は第１の本発明に係る中性点接地リアクトル装置
の実施例の概略構成図である。この図において、この実
施例の装置は、空心コイルに形成されたりアクドルコイ
ルｌと、このリアクトルコイルｌが収納される容器２と
を備える。この容器２は内部に絶縁油または不活性の絶
縁ガスが封入され、その上壁２ａと周壁２ｂにはそれぞ
れ絶縁ブッシング３ａ、３ｂが設けられている。このう
ち、容器上壁２ａに設けられた絶縁ブッシング３ａから
は前記リアクトルコイル監の一端から導出されたリード
線４ａが引き出されて、図外の変圧器の星形巻線の中性
点に接続される。一方、容器周壁２ｂに設けられた絶縁
ブッシング３ｂからはりアクドルコイル１の他端から導
出されたリード線４ｂが引き出されて、大地に接地され
る。FIG. 1 is a schematic configuration diagram of an embodiment of a neutral point grounding reactor device according to the first invention. In this figure, the apparatus of this embodiment includes an air-core coil or an acdle coil l, and a container 2 in which the reactor coil l is housed. This container 2 is filled with insulating oil or inert insulating gas, and has insulating bushings 3a and 3b provided on its upper wall 2a and peripheral wall 2b, respectively. Among these, a lead wire 4a led out from one end of the reactor coil controller is pulled out from an insulating bushing 3a provided on the upper wall 2a of the container, and connected to a neutral point of a star-shaped winding of a transformer (not shown). be done. On the other hand, a lead wire 4b led out from the other end of the accelerator coil 1 is pulled out from an insulating bushing 3b provided on the container peripheral wall 2b, and is grounded to the earth.
前記リアクトルコイルｌのコイル巻線は所定の固有抵抗
を存する導線、いわゆる抵抗線を素材として構成される
。この導線材料としては例えばキュープロニッケル等の
銅・ニッケル合金や、アルミニウム青銅等の銅・アルミ
ニウム合金などの非磁性金属が使用される。The coil winding of the reactor coil I is made of a conductive wire having a predetermined specific resistance, that is, a so-called resistance wire. As the conductor material, a non-magnetic metal such as a copper-nickel alloy such as cupronickel or a copper-aluminum alloy such as aluminum bronze is used.
上記構成において、前記リアクトルコイルｌの導線の長
さは、ひとつには、これの有する固有抵抗によって決定
される。すなわち、
！＝（０，２４ｒ甲Ｔ／ｃθ）／ρｑ・・・・・・・・
・■ここで、ノコ導線長さく＋１）
ｒ：リアクトルの直流抵抗値（Ω）
ｉ：中性点電流（Ａ）
Ｔ：時間定格（ｓｅｃ）
Ｃ：導線の比熱（ｃａｌ／ｇ’ｃ）
θ、使用時における導線の温度上昇（ｄｅｇ）ρ、導線
の固有抵抗（Ω・ｍ）
ｑ：導線の密度（ｇ／ｍ’）
上記０式において、直流抵抗値ｒ、中性点電流ｉ、時間
定格Ｔ、導線の温度上昇θはそれぞれ装置の仕様により
予め設定されている。そこで、導線比熱Ｃおよび密度ｑ
を使用する材質により仮定しておけば、導線長さノと該
導線の固有抵抗ρの関係は第２図に示すように、両対数
のグラフにおいて直線となる。In the above configuration, the length of the conductive wire of the reactor coil I is determined, in part, by its specific resistance. In other words,! =(0,24rT/cθ)/ρq・・・・・・・・・
・■Here, saw conductor length + 1) r: DC resistance value of reactor (Ω) i: Neutral point current (A) T: Time rating (sec) C: Specific heat of conductor (cal/g'c) θ , temperature rise of the conductor during use (deg) ρ, specific resistance of the conductor (Ω・m) q: density of the conductor (g/m') In the above equation 0, DC resistance value r, neutral point current i, time The rating T and the temperature rise θ of the conducting wire are each set in advance according to the specifications of the device. Therefore, the conductor specific heat C and density q
If it is assumed that ρ depends on the material used, the relationship between the length of the conductor and the specific resistance ρ of the conductor becomes a straight line in a logarithmic graph as shown in FIG.
一方、リアクタンスより決まる導線の長さは該導線の固
有抵抗に関係なく送電線系統における定格によって求め
られる。例えば、第２図に示されるものにおいては７＝
７ｘ１０３ｎ＋となっている。On the other hand, the length of the conducting wire determined by the reactance is determined by the rating in the power transmission line system, regardless of the specific resistance of the conducting wire. For example, in the one shown in Figure 2, 7=
It is 7x103n+.
第２図において、上記０式から算出された導線の長さと
固有抵抗との関係を示す直線Ｓ、（θ＝１２０℃の場合
）、Ｓ＋（θ−＝８０℃の場合）と、リアクタンスより
決まる導線の長さを示す直線Ｍとの交点Ｐ１（θ＝１２
０℃）、ｐｔ（θ−８０℃）における固有抵抗値を有す
る素材でリアクトルコイルｌを構成すると、装置の直流
抵抗成分の全部を該リアクトルコイルｌに分担させるこ
とができる。例えば第２図に示されるものにおいては、
前記導線素材として、該導線の温度上昇θ＝１２０℃で
１．５Ｘ１０−’μΩ・Ｃ−の固有抵抗値を有する抵抗
線、あるいはθ−８０℃で２．５Ｘ１０−’μΩ・ｃｍ
の固有抵抗値を有する抵抗線を使用すればよいことにな
る。In Figure 2, the straight lines S, (when θ = 120°C), S+ (when θ- = 80°C), which indicate the relationship between the length of the conductor and the specific resistance calculated from the above formula 0, are determined by the reactance. Intersection point P1 (θ=12
When the reactor coil 1 is made of a material having a specific resistance value at 0° C.) and pt (θ-80° C.), the entire DC resistance component of the device can be shared by the reactor coil 1. For example, in the one shown in Figure 2,
The conductive wire material is a resistance wire having a specific resistance value of 1.5×10-'μΩ・C− at temperature rise θ=120°C, or 2.5×10−′ μΩ・cm at θ-80°C.
It is sufficient to use a resistance wire having a specific resistance value of .
第３図は第２の本発明に係る中性点接地リアクトル装置
の実施例を示す構成図である。この図において、この実
、施例の装置の構成部分である容器２、およびリアクト
ルコイル１からのリード線４ａ、４ｂの引き出し部分の
構造、並びにリード線４ａ。FIG. 3 is a configuration diagram showing an embodiment of the neutral point grounding reactor device according to the second invention. In this figure, the structure of the container 2, which is a component of the apparatus of this embodiment, the lead wires 4a and 4b drawn out from the reactor coil 1, and the lead wire 4a.
４ｂと変圧器の中性点および大地との接続構造は前記第
１の本発明の実施例のそれとほぼ同等に構成されている
。The connection structure between the transformer 4b and the neutral point of the transformer and the ground is substantially the same as that of the first embodiment of the present invention.
ところで、前記第１の本発明の実施例ではりアクドルコ
イル１の導線の長さと固有抵抗との関係、および該導線
の長さとりアクタンスとの関係から導線に使用される素
材の固有抵抗値を算出するものとしているが、この場合
に、該リアクトルコイルｌの抵抗値は次式により算出さ
れる。By the way, in the first embodiment of the present invention, the specific resistance value of the material used for the conducting wire is calculated from the relationship between the length of the conducting wire of the beam axle coil 1 and the specific resistance, and the relationship between the length of the conducting wire and the actance. In this case, the resistance value of the reactor coil I is calculated by the following formula.
ｒ＝ρ・ −／／ｓ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・■ここで、ｒ：リアクトルコイル１の抵
抗値Ｓ；導線断面積（ｃｅ”）
ρ：導線の固有抵抗（Ω・ｃｍ）
／：導線の長さくｃｍ）
上記０式から明らかなように、リアクトルコイル１の抵
抗値ｒを所望の値とするには、前記導線素材の固有抵抗
ρが全長にわたって均一であること、導線断面積Ｓの精
度が高いこと、および導線の長さ が正確であることが
条件となるが、一般的に導線素材として使用される合金
材料は固有抵抗値のばらつきが大きい。また、導線は通
常その製作時において断面積誤差が生じることが避けら
れない。更に、リアクトルコイルｌの製作時においても
、導線長さに誤差を生じる。したがって、面記第１の本
発明の実施例の場合、これらの誤差要件が積算されて、
リアクトルコイルｌの抵抗値ｒは最大１０５以上という
無視できない誤差が生じるおそれがある。r=ρ・−／／s・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・■Here, r: Resistance value S of reactor coil 1; Cross-sectional area of conductor (ce”) ρ: Specific resistance of conductor (Ω・cm) /: Length of conductor, cm) Above formula 0 As is clear from the above, in order to set the resistance value r of the reactor coil 1 to a desired value, it is necessary that the specific resistance ρ of the conductor material be uniform over the entire length, that the cross-sectional area S of the conductor be highly accurate, and that the conductor The length must be accurate, but alloy materials commonly used as conductor materials have large variations in resistivity.In addition, conductor wires are usually manufactured to avoid cross-sectional area errors. Furthermore, when manufacturing the reactor coil I, errors occur in the conductor length. Therefore, in the case of the first embodiment of the present invention, these error requirements are integrated,
The resistance value r of the reactor coil l may have a maximum error of 105 or more, which cannot be ignored.
この抵抗値ｒの誤差は過渡直流電流の減衰を速めるもの
であるため、高精度が要求される場合にあっては調整用
の抵抗器を設ける等の対応策が必要である。Since this error in the resistance value r accelerates the attenuation of the transient direct current, if high accuracy is required, countermeasures such as providing an adjustment resistor are required.
そこで、第２の本発明ではりアクドルコイルｌを２種以
上の異なる固有抵抗を有する導線を素材として構成した
ことに特徴を有する。Therefore, the second aspect of the present invention is characterized in that the beam axle coil l is constructed from conductive wires having two or more different specific resistances.
すなわち、この実施例ではりアクドルコイルｌを固有抵
抗が大きい第１の導線の巻回部分５と固有抵抗が小さい
第２の導線の巻回部分６との２種類の電線で構成してい
る。このように構成するにあたって、まず、高い固有抵
抗を有する抵抗線（第１の導線）を巻回して空心コイル
を形成することにより、所要の抵抗値を得る。次いで、
所要のりアクタンスを得るために、この抵抗線のコイル
巻き終端部分から固有抵抗が小さい第２の導線を所要分
だけ巻回する。That is, in this embodiment, the beam acdle coil 1 is composed of two types of electric wires: a first conductive wire winding portion 5 having a high specific resistance and a second conductive wire winding portion 6 having a low specific resistance. In constructing this structure, first, a resistance wire (first conducting wire) having a high specific resistance is wound to form an air-core coil, thereby obtaining a desired resistance value. Then,
In order to obtain the required glue actance, a second conductive wire having a lower specific resistance is wound by the required amount from the end portion of the coil winding of this resistance wire.
第４図において、例えば、所要のりアクタンスを得るた
めに必要な導線の長さが７ＸｌＯ’ａ＋とじ、この導線
を１種類の抵抗線で巻回したときの該抵抗線の固有抵抗
値を仮定する。この固有抵抗値を例えば１．５ＸｌＧ−
’Ω・ｃｍとすると、前記第１の導線には該仮定抵抗値
より大きい、例えば２．０Ｘ１０−’Ω・ｃｍの固有抵
抗を有する抵抗線を使用し、この抵抗線を概ね設定した
前記抵抗値ｒに近い値になるまで巻回する。この段階で
、この高固有抵抗巻線の両端端子間の抵抗値を測定し、
この測定結果をもとに、低固有抵抗を有する第２の導線
に変更するまでの第１の導線の長さを決定する。この場
合に、第４図に示すように、第１の導線の長さは必要な
長さＳに対して、長さＳ゛分だけ短くて済むことになる
。したがって、第１の導線を所要の長さまで巻回したの
ち、例えば固有抵抗が小さい銅線等からなる第２の導線
を長さＳ°分だけ、前記第１の導線のコイル巻き終端分
から連続して巻回して、前記リアクトルコイルｌを形成
する。このようにすれば、リアクトルコイル１全体の両
端端子間の抵抗値を±３％以内に調整することが可能で
あることか実験的に判明した。In Fig. 4, for example, assume that the length of the conductor wire required to obtain the required glue actance is 7XlO'a+, and the specific resistance value of this conductor wire when it is wound with one type of resistance wire. . For example, set this specific resistance value to 1.5XlG-
'Ω・cm, a resistance wire having a specific resistance larger than the assumed resistance value, for example, 2.0×10−′Ω・cm, is used for the first conductive wire, and this resistance wire is approximately set as the resistance wire. Wind it until it reaches a value close to r. At this stage, measure the resistance value between both ends of this high resistivity winding,
Based on this measurement result, the length of the first conductive wire before changing to the second conductive wire having low resistivity is determined. In this case, as shown in FIG. 4, the length of the first conducting wire can be made shorter by a length S' than the required length S. Therefore, after winding the first conductive wire to the required length, a second conductive wire made of, for example, copper wire with a low resistivity is continued for a length S° from the end of the coil winding of the first conductive wire. and winding it to form the reactor coil I. It has been experimentally found that by doing so, it is possible to adjust the resistance value between the terminals at both ends of the reactor coil 1 as a whole to within ±3%.
なお、上記第２の本発明の実施例では固有抵抗の異なる
２Ｎ類の導線の割合を変化させることにより、リアクト
ルの抵抗値を調整するものとしたが、更に、これ以上の
複数の抵抗線を用いてリアクトルの抵抗値調整を行なう
ものであってもよいことは勿論である。In addition, in the second embodiment of the present invention, the resistance value of the reactor is adjusted by changing the proportion of 2N conductor wires with different specific resistances, but it is also possible to Of course, the resistance value of the reactor may be adjusted by using the same.
〈発明の効果〉
以上説明したように、第１の本発明によれば、リアクト
ルコイルを所、定の固有抵抗を存する導線を素材として
構成するものとした。したがって、従来、直列抵抗器で
得ていた抵抗成分の一部または全部を該リアクトルコイ
ルに分担させることができるので、従来必要であった直
列抵抗器を省略″したり、該直流抵抗器を小形化したり
して、リアクトル装置全体の設置面積を縮小することが
できる。また、直流抵抗器を省略した場合、リアクトル
コイルと直流抵抗器のリード線どうしの結線を省略する
ことができるので、その分、構造を簡素化することが可
能になる。<Effects of the Invention> As explained above, according to the first aspect of the present invention, the reactor coil is constructed from a conducting wire having a predetermined specific resistance. Therefore, part or all of the resistance component conventionally obtained with a series resistor can be shared by the reactor coil, so the series resistor that was conventionally required can be omitted, and the DC resistor can be made smaller. In addition, if the DC resistor is omitted, the connection between the reactor coil and DC resistor lead wires can be omitted, so the installation area of the entire reactor device can be reduced. , it becomes possible to simplify the structure.
また、第２の本発明では、リアクトルコイルを２種以上
の異なる固有抵抗を有する導線を素材として構成するも
のとした。したがって、上記第１の発明の効果に加えて
、導線素材自体の固有抵抗の誤差や、導線断面積の誤差
、および導線の長さの誤差など、リアクトルコイルの製
作に際して避けられない誤差を面記複数の異なる固有抵
抗を有する導線の割合を調整することによって、吸収す
ることができ、より高い精度を得ることができる。Further, in the second aspect of the present invention, the reactor coil is made of conductive wires having two or more different specific resistances. Therefore, in addition to the effects of the first invention, errors that are unavoidable when manufacturing reactor coils, such as errors in the specific resistance of the conductor material itself, errors in the cross-sectional area of the conductor, and errors in the length of the conductor, are accounted for. By adjusting the proportion of conductors with different resistivities, absorption can be achieved and higher accuracy can be obtained.
第１図および第２図は、第１の本発明の実施例を示し、
第１図はこの実施例の概略構成図、第２図は導線の固有
抵抗と長さとの関係を示す線図、第３図および第４図は
第２の本発明の実施例を示し、第３図はこの実施例の概
略構成図、第４図は導線の固有抵抗と長さとの関係を示
す線図、第５図は一般的な中性点接地リアクトル装置の
等偏向は
略図、第６図は従来例の概略構成図、第７口金従来の改
善例を示す概略構成図である。
１・・・リアクトルコイル。
第１図
第２図
（Ω・ｃｍ）1 and 2 show a first embodiment of the present invention,
FIG. 1 is a schematic configuration diagram of this embodiment, FIG. 2 is a diagram showing the relationship between the specific resistance and length of the conductor, FIGS. 3 and 4 show a second embodiment of the present invention, and FIG. Figure 3 is a schematic configuration diagram of this embodiment, Figure 4 is a diagram showing the relationship between the specific resistance and length of the conductor, Figure 5 is a schematic diagram of the uniform deflection of a general neutral point grounding reactor device, and Figure 6 is a diagram showing the relationship between the specific resistance and length of the conductor. The figure is a schematic configuration diagram of a conventional example, and a schematic configuration diagram showing an improved example of the seventh base. 1...Reactor coil. Figure 1 Figure 2 (Ω・cm)
Claims (2)
が５〜５０μΩ・ｃｍの固有抵抗を有する導線を素材と
して構成されていることを特徴とする中性点接地リアク
トル装置。(1) A neutral point grounding reactor device comprising a reactor coil, the reactor coil being constructed from a conducting wire having a specific resistance of 5 to 50 μΩ·cm.
が２種以上の異なる固有抵抗を有する導線を素材として
構成されていることを特徴とする中性点接地リアクトル
装置。(2) A neutral point grounding reactor device comprising a reactor coil, the reactor coil being made of conducting wires having two or more different specific resistances.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26428884A JPS61141111A (en) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | Reactor device for neutral grounding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26428884A JPS61141111A (en) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | Reactor device for neutral grounding |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61141111A true JPS61141111A (en) | 1986-06-28 |
| JPH0481844B2 JPH0481844B2 (en) | 1992-12-25 |
Family
ID=17401081
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26428884A Granted JPS61141111A (en) | 1984-12-13 | 1984-12-13 | Reactor device for neutral grounding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61141111A (en) |
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| CN105006335A (en) * | 2015-06-23 | 2015-10-28 | 山东电力设备有限公司 | Oil-immersed hollow self-cooled neutral grounding reactor |
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1984
- 1984-12-13 JP JP26428884A patent/JPS61141111A/en active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011505112A (en) * | 2007-11-27 | 2011-02-17 | ゼナジー パワー ピーティーワイ リミテッド | High voltage fault current limiter with immersed phase coil |
| CN105006335A (en) * | 2015-06-23 | 2015-10-28 | 山东电力设备有限公司 | Oil-immersed hollow self-cooled neutral grounding reactor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0481844B2 (en) | 1992-12-25 |
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