JPS61117251A - 耐熱鋼 - Google Patents
耐熱鋼Info
- Publication number
- JPS61117251A JPS61117251A JP23734984A JP23734984A JPS61117251A JP S61117251 A JPS61117251 A JP S61117251A JP 23734984 A JP23734984 A JP 23734984A JP 23734984 A JP23734984 A JP 23734984A JP S61117251 A JPS61117251 A JP S61117251A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- heat
- thermal fatigue
- steel
- heat resisting
- Prior art date
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、例えばディーゼルエンジンのプレチャンバ
−等の内燃機関用燃焼室部材として使用され、このよう
な燃焼室部材に要求される熱疲労性、耐ヒートクラツク
性および耐食性が優れた耐熱鋼に関するものである。
−等の内燃機関用燃焼室部材として使用され、このよう
な燃焼室部材に要求される熱疲労性、耐ヒートクラツク
性および耐食性が優れた耐熱鋼に関するものである。
（従来技術）
近年、ディーゼルエンジンの小型化および高出力化に伴
ない、エンジン部品の熱負荷はますます大きくなり、そ
れにつれて種々の材料上の問題が発生している。そして
、とくに、小型ディーゼルエンジンに採用されている渦
流燃焼室噴口部は。
ない、エンジン部品の熱負荷はますます大きくなり、そ
れにつれて種々の材料上の問題が発生している。そして
、とくに、小型ディーゼルエンジンに採用されている渦
流燃焼室噴口部は。
高温の燃焼ガスが高速で噴出するため高温にさらされる
と同時に、空気圧縮時には冷却されるため、加熱−冷却
の繰返しを受け、熱疲労による損傷が著しい。
と同時に、空気圧縮時には冷却されるため、加熱−冷却
の繰返しを受け、熱疲労による損傷が著しい。
したがって、このような情勢から、熱疲労性および耐ヒ
ートクラツク性の良好な渦流燃焼室および噴口部用耐熱
鋼の開発が要望されている。
ートクラツク性の良好な渦流燃焼室および噴口部用耐熱
鋼の開発が要望されている。
従来、ディーゼルエンジン用プレチャンバ−材としては
、５ＵＨ３，５ＵＨ３１，５ＵＨ６６１およびＮｉｍｏ
ｃａｓｔ８０などの耐熱鋼および超耐熱合金が用いられ
ているが、いずれもプレチャンバ−の寿命を決定する熱
疲労性および耐熱性に問題がある。
、５ＵＨ３，５ＵＨ３１，５ＵＨ６６１およびＮｉｍｏ
ｃａｓｔ８０などの耐熱鋼および超耐熱合金が用いられ
ているが、いずれもプレチャンバ−の寿命を決定する熱
疲労性および耐熱性に問題がある。
（発明の目的）
そこで１本発明者らは、上記の要望に対処することを目
的として種々の合金について詳細な検討を加えた結果、
以下に示す化学組成のフェライト系耐熱鋼が例えば従来
のプレチャンバ−材に比較して熱疲労性および耐熱性が
非常に優れていることを見い出した。
的として種々の合金について詳細な検討を加えた結果、
以下に示す化学組成のフェライト系耐熱鋼が例えば従来
のプレチャンバ−材に比較して熱疲労性および耐熱性が
非常に優れていることを見い出した。
（発明の構成）
すなわち、この発明の第一発明による鋼は、重量％で、
Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％
、Ａｌ：０．２〜２．０％、ならびにＮｂ、Ｔｉおよび
Ｚｒのうちから選んだ一種または二種以上を合計量で０
．１〜１．５％含有し、残余が実質的にＦｅからなる熱
疲労性の優れたフェライト系耐熱鋼であり、また、第二
発明による鋼は１重量％で、Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４
０％、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、ＡｆＬ： ０ 、２〜２
、０％、ならびにＮ ｂ 、 Ｔ ｉおよびＺｒのう
ちから選んだ一種または二種以上を合計量で０．１〜１
．５％含有し、さらにＮｉ ：０．３〜３．０．Ｍｏ：
０．３〜３．０％、Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．２
〜２．０％オヨびＢ：Ｏ，０Ｏ１−ｏ、ｏｉ％のうちか
ら選んだ一種または二種以上を含有し、残余が実質的に
Ｆｅからなる熱疲労性の優れたフェライト系耐熱鋼であ
る。
Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５〜３．５
％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８．０〜２５．０％
、Ａｌ：０．２〜２．０％、ならびにＮｂ、Ｔｉおよび
Ｚｒのうちから選んだ一種または二種以上を合計量で０
．１〜１．５％含有し、残余が実質的にＦｅからなる熱
疲労性の優れたフェライト系耐熱鋼であり、また、第二
発明による鋼は１重量％で、Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４
０％、Ｓｉ：０．５〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｃｒ：１８．０〜２５．０％、ＡｆＬ： ０ 、２〜２
、０％、ならびにＮ ｂ 、 Ｔ ｉおよびＺｒのう
ちから選んだ一種または二種以上を合計量で０．１〜１
．５％含有し、さらにＮｉ ：０．３〜３．０．Ｍｏ：
０．３〜３．０％、Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．２
〜２．０％オヨびＢ：Ｏ，０Ｏ１−ｏ、ｏｉ％のうちか
ら選んだ一種または二種以上を含有し、残余が実質的に
Ｆｅからなる熱疲労性の優れたフェライト系耐熱鋼であ
る。
次に、この発明による耐熱鋼の合金組成（重量％）の限
定理由を述べる。
定理由を述べる。
Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％
これらの元素は、Ｃｒ、Ｎｂ、ＴｉおよびＺｒ等と反応
して炭窒化物を形成し、高温強度を高めるほか、結晶粒
の粗大化を防止し、靭延性を向上させる効果がある。ま
た、プレチャンバ−は精密鋳造で製造することが多いが
、この場合、これらの元素は湯流れ性を向上する作用を
もつ、そして、以上の効果を得るためには最低０．０５
％含有させることが必要であるが、添加し過ぎるとフェ
ライト相が不安定となり、オーステナイト相が生じ、熱
疲労性が低下するので０．４０％以下とした。なお、こ
の発明においては、ＣおよびＮのいずれか一方の含有量
が有効量以下である場合も含むものである。
して炭窒化物を形成し、高温強度を高めるほか、結晶粒
の粗大化を防止し、靭延性を向上させる効果がある。ま
た、プレチャンバ−は精密鋳造で製造することが多いが
、この場合、これらの元素は湯流れ性を向上する作用を
もつ、そして、以上の効果を得るためには最低０．０５
％含有させることが必要であるが、添加し過ぎるとフェ
ライト相が不安定となり、オーステナイト相が生じ、熱
疲労性が低下するので０．４０％以下とした。なお、こ
の発明においては、ＣおよびＮのいずれか一方の含有量
が有効量以下である場合も含むものである。
Ｓｔ ：０．５〜３．５％
Ｓｉは脱酸精錬剤として作用するほか、耐酸化性、耐食
性および耐浸炭性を向上させ、さらに湯流れ性を高める
元素であるが、このような効果を得るためには０．５％
以上の添加が必要である。
性および耐浸炭性を向上させ、さらに湯流れ性を高める
元素であるが、このような効果を得るためには０．５％
以上の添加が必要である。
しかし、過剰に添加するとσ相の析出などによる靭延性
の低下が生じ、熱疲労性および耐ヒートクラツク性が劣
化するので３６５％以下にとどめた。
の低下が生じ、熱疲労性および耐ヒートクラツク性が劣
化するので３６５％以下にとどめた。
Ｍｎ：２．０％以下
ＭｎはＳｔと同様に脱酸精錬剤としての作用があるが、
添加しすぎると耐酸化性が劣化するので２．０％以下と
した。
添加しすぎると耐酸化性が劣化するので２．０％以下と
した。
Ｃｒ： １８．０〜２５．０％
Ｃｒは優れた耐酸化性および耐食性を得るためには必須
の元素である。しかし、添加しすぎるとσ相の析出など
により靭延性が低下するためｉａ、ｏ〜２５．０％の範
囲に限定した。
の元素である。しかし、添加しすぎるとσ相の析出など
により靭延性が低下するためｉａ、ｏ〜２５．０％の範
囲に限定した。
Ａｎ ： ０ 、２〜２．０％
ＡｆＬはＣｒと同様に耐酸化性および耐食性を高めるの
に有効な元素である。また、フェライト系耐熱鋼におい
ては靭延性の低下を招くσ相の析出を抑える効果がある
。そして、このような効果を得るためには最低０．２％
の添加が必要であるが、活性元素であるため過剰の添加
は製造性を劣化させるため２．０％以下とした。
に有効な元素である。また、フェライト系耐熱鋼におい
ては靭延性の低下を招くσ相の析出を抑える効果がある
。そして、このような効果を得るためには最低０．２％
の添加が必要であるが、活性元素であるため過剰の添加
は製造性を劣化させるため２．０％以下とした。
Ｎｂ、ＴｉおよびＺｒ：合計量０．１〜１．５％これら
の元素はＣおよびＮと反応して炭窒化物を形成し、高温
強度を高めるほか、前述のように結晶粒の粗大化を抑え
て靭延性を向上させる働きをする。そして、このような
効果を得るためには最低０．１％の添加は必要であるが
、多量に添加してもその効果は飽和するばかりでなく、
コスト高を招くため最高１．５％に限定した６Ｎｉ：０
．３ 〜３．０ ％ 、ＭＯ：０．３ 〜３．０％、
Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．２〜２．０％およびＢ
：０’、００１〜０゜０１％のうちの一種または二種以
上 Ｎ ｉ 、 Ｍ ｏ 、 Ｗ 、 Ｖ 、 Ｂはいずれ
も強度の向上に有効な元素であるので、必要に応じてこ
れらの一種または二種以上を添加する。これらのうち、
とくにＮｉはフェライト基地の強化および靭延性の向上
に効果のある元素であるが、添加し過ぎるとフェライト
相が不安定となりオーステナイト相が生じ、熱疲労性が
低下するのでその範囲を０．３〜３．０％に限定した。
の元素はＣおよびＮと反応して炭窒化物を形成し、高温
強度を高めるほか、前述のように結晶粒の粗大化を抑え
て靭延性を向上させる働きをする。そして、このような
効果を得るためには最低０．１％の添加は必要であるが
、多量に添加してもその効果は飽和するばかりでなく、
コスト高を招くため最高１．５％に限定した６Ｎｉ：０
．３ 〜３．０ ％ 、ＭＯ：０．３ 〜３．０％、
Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．２〜２．０％およびＢ
：０’、００１〜０゜０１％のうちの一種または二種以
上 Ｎ ｉ 、 Ｍ ｏ 、 Ｗ 、 Ｖ 、 Ｂはいずれ
も強度の向上に有効な元素であるので、必要に応じてこ
れらの一種または二種以上を添加する。これらのうち、
とくにＮｉはフェライト基地の強化および靭延性の向上
に効果のある元素であるが、添加し過ぎるとフェライト
相が不安定となりオーステナイト相が生じ、熱疲労性が
低下するのでその範囲を０．３〜３．０％に限定した。
また、Ｍ ｏ 、 Ｗ 。
■、はいずれもＣおよびＮと反応して炭窒化物を形成し
、高温強度を高める元素であるが、過剰の第 １ 添加は耐酸化性を劣化させるほか、靭延性の低下の招く
ので、ＭＯにあっては０．３〜３．０％。
、高温強度を高める元素であるが、過剰の第 １ 添加は耐酸化性を劣化させるほか、靭延性の低下の招く
ので、ＭＯにあっては０．３〜３．０％。
Ｗにあっては０．５〜３．０％、■にあっては０．２〜
２，０％に限定した。さらに、Ｂは粒界に偏析して粒界
を強化し、熱疲労性および耐ヒートクラツク性を改善す
る元素である。そして、このような効果を得るためには
最低０．００１％の添加が必要であるが、多量に添加し
てもその効果は飽和するばかりでなく、逆に耐酸化性の
低下やｆｉＦｉＡ化物の析出に起因する高温強度の劣化
を招くのでその上限を０．０１％とした。
２，０％に限定した。さらに、Ｂは粒界に偏析して粒界
を強化し、熱疲労性および耐ヒートクラツク性を改善す
る元素である。そして、このような効果を得るためには
最低０．００１％の添加が必要であるが、多量に添加し
てもその効果は飽和するばかりでなく、逆に耐酸化性の
低下やｆｉＦｉＡ化物の析出に起因する高温強度の劣化
を招くのでその上限を０．０１％とした。
（実施例）
次に、この発明による耐熱鋼の特徴を実施例により詳細
に説明する。
に説明する。
第１表に示す化学組成を有する本発明鋼Ａ−Ｉおよび比
較鋼Ｊ−Ｍをそれぞれ高周波銹導炉で溶製し、ＪＩＳＡ
号舟型に鋳込んで舟型試験片を製作した。
較鋼Ｊ−Ｍをそれぞれ高周波銹導炉で溶製し、ＪＩＳＡ
号舟型に鋳込んで舟型試験片を製作した。
賽
〈実施例１（熱疲労性）〉
まず、舟型試験片から熱疲労試験片（平行部属径１０ａ
ｕ＋、平行部長さ４０ ｍｓ）を採取した。熱疲労試験
は、拘束歪量を±０．６％（低温側：引張歪（３００℃
で＋０．６％）、高温側：圧縮歪（７５０℃で一〇、Ｓ
％））に調整し、第１図に示した熱サイクルで行い、破
断までの繰返し数を求めた。その結果を第２表に示す。
ｕ＋、平行部長さ４０ ｍｓ）を採取した。熱疲労試験
は、拘束歪量を±０．６％（低温側：引張歪（３００℃
で＋０．６％）、高温側：圧縮歪（７５０℃で一〇、Ｓ
％））に調整し、第１図に示した熱サイクルで行い、破
断までの繰返し数を求めた。その結果を第２表に示す。
７′
／′
／′
、／
／′
第２表に示すように本発明鋼Ａ−Ｉはいずれも比較鋼Ｊ
および従来鋼に−Ｍに比較して破断までの繰返し数が多
く、熱疲労性が優れていることが明らかである。
および従来鋼に−Ｍに比較して破断までの繰返し数が多
く、熱疲労性が優れていることが明らかである。
〈実施例２（耐ヒートクラツク性）〉
次ば３飛型試験片から第２図に示す形状のプレチャンバ
−を切削で作製し、ヒートクラック試験を行った。
−を切削で作製し、ヒートクラック試験を行った。
第３図にその試験方法を示す、第３図（ａ）は試験片の
加熱状況を示す図であって、図において、１はＡｌ製ホ
ルダー、２はプレチャンバ−１３はバーナーであり、バ
ーナー３で酸素＋プロパンの燃焼炎４を発生させてプレ
チャンバ−２を加熱する。また、第３図（ｂ）は熱サイ
クル波形を示す図であって、室温からのバーナー加熱→
空冷→噴霧水冷→室温→バーナー加熱が１１２秒毎に繰
り返される。そこで、ここでは、上記のように、プレチ
ャンバ−２にバーナー３で９００℃まで加熱後冷却され
る熱サイクルを与え、５０サイクル毎にプレチャンバ−
２のヒートクラック発生有無をチェックした。第３表に
本発明鋼Ａ〜工および比較鋼ＪＮＭのビートクラック発
生までの熱サイクル数を示す。
加熱状況を示す図であって、図において、１はＡｌ製ホ
ルダー、２はプレチャンバ−１３はバーナーであり、バ
ーナー３で酸素＋プロパンの燃焼炎４を発生させてプレ
チャンバ−２を加熱する。また、第３図（ｂ）は熱サイ
クル波形を示す図であって、室温からのバーナー加熱→
空冷→噴霧水冷→室温→バーナー加熱が１１２秒毎に繰
り返される。そこで、ここでは、上記のように、プレチ
ャンバ−２にバーナー３で９００℃まで加熱後冷却され
る熱サイクルを与え、５０サイクル毎にプレチャンバ−
２のヒートクラック発生有無をチェックした。第３表に
本発明鋼Ａ〜工および比較鋼ＪＮＭのビートクラック発
生までの熱サイクル数を示す。
第３表に示すように１本発明鋼Ａ−Ｉのヒートクラック
発生時期は、比較鋼Ｊ −Ｍのそれに比べて非常に遅く
、プレチャンバ−として非常に重要な特性である耐ヒー
トクラツク性が優れていることが明らかである。
発生時期は、比較鋼Ｊ −Ｍのそれに比べて非常に遅く
、プレチャンバ−として非常に重要な特性である耐ヒー
トクラツク性が優れていることが明らかである。
〈実施例３（耐酸化性および耐食性）〉ディーゼルエン
ジンのプレチャンバ−には上記したような熱疲労性およ
び耐ヒートクラツク性のほかに、耐酸化性および耐高温
腐食性が要求されるため、本発明鋼についてもこれらの
特性を調査した。
ジンのプレチャンバ−には上記したような熱疲労性およ
び耐ヒートクラツク性のほかに、耐酸化性および耐高温
腐食性が要求されるため、本発明鋼についてもこれらの
特性を調査した。
そこで、第１表に示す組成の供試材の舟型試験片から外
径７層層、長さ１５腸腸の円柱試験片を作製し、酸化試
験および腐食試験を行った。
径７層層、長さ１５腸腸の円柱試験片を作製し、酸化試
験および腐食試験を行った。
酸化試験は、電気炉を用いて、９００℃の静止大気中で
２００ｈｒ加熱することによって行った。
２００ｈｒ加熱することによって行った。
また、耐酸化性の評価は、加熱後に試験片表面に生じた
スケールを除去した後の重量を測定し、試験前のそれと
比較する酸化減量法を用いた。
スケールを除去した後の重量を測定し、試験前のそれと
比較する酸化減量法を用いた。
ディーゼルエンジンでは燃料に微量の硫黄を含むため、
この硫黄が燃焼生成物に濃縮され、プレチャンバ−がサ
ルファアタックを受けて腐食される。そこで、本発明鋼
についてもＳアタック試験を行った。ここでは、上記円
柱試験片を８７０℃に加熱した合成法（ＩＣ＋１０Ｃｕ
ＳＯｎ ＋６ＢａＳＯａ ＋２Ｎａ２３０４ ）中で８
０時間加熱し、酸化試験と同様に脱スケール後の腐食減
量を求めた。
この硫黄が燃焼生成物に濃縮され、プレチャンバ−がサ
ルファアタックを受けて腐食される。そこで、本発明鋼
についてもＳアタック試験を行った。ここでは、上記円
柱試験片を８７０℃に加熱した合成法（ＩＣ＋１０Ｃｕ
ＳＯｎ ＋６ＢａＳＯａ ＋２Ｎａ２３０４ ）中で８
０時間加熱し、酸化試験と同様に脱スケール後の腐食減
量を求めた。
第４表に、これらの結果をまとめて示す。
７′
／′
第４表
（Ｉｇ ／ ｃ１１２ ）
第４表に示すように、耐酸化性を向上する元素であるＳ
ｔ 、ＣｒおよびＡ！２．をかなりの量含有する本発明
鋼は非常に耐酸化性および耐食性が優れていることが明
らかである。そして、とくにＣｒ含有量の少ない比較鋼
Ｋに比べて耐酸化性および耐サルファアタック性が優れ
ており、また、Ｎｉ含有量の多い比較鋼りおよびＭに比
べて耐サルファアタック性が優れていることが明らかで
ある。
ｔ 、ＣｒおよびＡ！２．をかなりの量含有する本発明
鋼は非常に耐酸化性および耐食性が優れていることが明
らかである。そして、とくにＣｒ含有量の少ない比較鋼
Ｋに比べて耐酸化性および耐サルファアタック性が優れ
ており、また、Ｎｉ含有量の多い比較鋼りおよびＭに比
べて耐サルファアタック性が優れていることが明らかで
ある。
（発明の効果）
以上説明してきたように、この発明による耐熱鋼は１重
量％で、Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５
〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８．０〜２
５．０％、Ａｌｌ：０．２〜．２．０％、ならびにＮｂ
、ＴｉおよびＺｒのうちから選んだ一種または二種以上
を合計量で０．１〜１．５％含有し、さらに必要に応じ
て、Ｎｉ：０．３〜３．０％、Ｍｏ：０．３〜３．０％
、Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．２〜２．０％および
Ｂ：０．００１〜０−０１％のうちから選んだ一種また
は二種以上を含有し、残余が実質的にＦｅよりなるもの
であるから、熱疲労性および耐熱性が著しく優れており
、さらには耐酸化性および耐食性にも著しく優れたもの
であり、例えばディーゼルエンジンのプレチャンバ−材
等の燃焼室部材に適したものであるという非常に優れた
効果がもたらされる。
量％で、Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ：０．５
〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８．０〜２
５．０％、Ａｌｌ：０．２〜．２．０％、ならびにＮｂ
、ＴｉおよびＺｒのうちから選んだ一種または二種以上
を合計量で０．１〜１．５％含有し、さらに必要に応じ
て、Ｎｉ：０．３〜３．０％、Ｍｏ：０．３〜３．０％
、Ｗ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．２〜２．０％および
Ｂ：０．００１〜０−０１％のうちから選んだ一種また
は二種以上を含有し、残余が実質的にＦｅよりなるもの
であるから、熱疲労性および耐熱性が著しく優れており
、さらには耐酸化性および耐食性にも著しく優れたもの
であり、例えばディーゼルエンジンのプレチャンバ−材
等の燃焼室部材に適したものであるという非常に優れた
効果がもたらされる。
第１図は熟サイクル試験における加熱・冷却条件を示す
説明図、第２図はプレチャンバ−の形状を示す斜面説明
図、第３図（ａ）はプレチャンバ−に対する加熱状況を
示す説明図、第３図（ｂ）はプレチャンバ−に対する熱
サイクル波形を示す説明図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 第３図 （ａ）１ （ｂ）
説明図、第２図はプレチャンバ−の形状を示す斜面説明
図、第３図（ａ）はプレチャンバ−に対する加熱状況を
示す説明図、第３図（ｂ）はプレチャンバ−に対する熱
サイクル波形を示す説明図である。 特許出願人 大同特殊鋼株式会社 代理人弁理士 小 塩 豊 第３図 （ａ）１ （ｂ）
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ
：０．５〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８
．０〜２５．０％、Ａｌ：０．２〜２．０％、ならびに
Ｎｂ、ＴｉおよびＺｒのうちから選んだ一種または二種
以上を合計量で０．１〜１．５％含有し、残余が実質的
にＦｅからなる熱疲労性の優れたフェライト系耐熱鋼。 - （２）重量％で、Ｃ＋Ｎ：０．０５〜０．４０％、Ｓｉ
：０．５〜３．５％、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８
．０〜２５．０％、Ａｌ：０．２〜２．０％、ならびに
Ｎｂ、ＴｉおよびＺｒのうちから選んだ一種または二種
以上を合計量で０．１〜１．５％含有し、さらにＮｉ：
０．３〜３．０、Ｍｏ：０．３〜３．０％、Ｗ：０．５
〜３．０％、Ｖ：０．２〜２．０％およびＢ：０．００
１〜０．０１％のうちから選んだ一種または二種以上を
含有し、残余が実質的にＦｅからなる熱疲労性の優れた
フェライト系耐熱鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23734984A JPS61117251A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23734984A JPS61117251A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61117251A true JPS61117251A (ja) | 1986-06-04 |
Family
ID=17014072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23734984A Pending JPS61117251A (ja) | 1984-11-09 | 1984-11-09 | 耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61117251A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02175841A (ja) * | 1987-10-14 | 1990-07-09 | Nissan Motor Co Ltd | 鋳造性および耐熱疲労性に優れるエキゾーストマニホールドおよび自動車用タービンハウジング |
| US5096514A (en) * | 1990-01-31 | 1992-03-17 | Hitachi Metals, Ltd. | Heat-resistant ferritic cast steel having excellent thermal fatigue resistance |
| WO2003027343A1 (en) * | 2001-09-26 | 2003-04-03 | Thyssenkrupp Acciai Speciali Terni S.P.A. | Ferritic stainless steel and use thereof in the manufacture for high temperature resistant products |
| JP2017071829A (ja) * | 2015-10-07 | 2017-04-13 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 高温腐食性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
-
1984
- 1984-11-09 JP JP23734984A patent/JPS61117251A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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